JPH02285031A - ステンレス鋼帯の連続焼鈍方法 - Google Patents
ステンレス鋼帯の連続焼鈍方法Info
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- JPH02285031A JPH02285031A JP10686489A JP10686489A JPH02285031A JP H02285031 A JPH02285031 A JP H02285031A JP 10686489 A JP10686489 A JP 10686489A JP 10686489 A JP10686489 A JP 10686489A JP H02285031 A JPH02285031 A JP H02285031A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、焼鈍炉で発生していた酸化スケールを低減
させることのできるステンレス鋼帯の連続焼鈍方法に関
する。
させることのできるステンレス鋼帯の連続焼鈍方法に関
する。
（従来の技術〕
ステンレス鋼帯の冷間圧延製品は、強度や伸び等の性質
を保証するため、所定の焼鈍温度で焼土げる必要がある
。
を保証するため、所定の焼鈍温度で焼土げる必要がある
。
通常の製造工程においては、冷間圧延されたステンレス
鋼帯は第４図に示すような連続焼鈍炉によって焼鈍され
る。
鋼帯は第４図に示すような連続焼鈍炉によって焼鈍され
る。
図において、ステンレス鋼帯８は焼鈍炉（加熱帯）１の
炉外に設けられた入口ローラ３、出口ローラ５及び炉内
支持ローラ４等によりカテナリー状に支持されて炉内°
を走行する間に、炉１の側壁に設けられた直火バーナ６
によって加熱された高温雰囲気中において所定の焼鈍温
度にまで加熱される。次いで焼鈍炉（加熱帯）１を出た
ステンレス鋼帯８は焼鈍炉（冷却帯）２に入るまでは大
気放冷され、さらに冷却帯２内では空気ファン７の駆動
により空気を吹付けられ、所定の温度に冷却されて焼鈍
されるようになっている。
炉外に設けられた入口ローラ３、出口ローラ５及び炉内
支持ローラ４等によりカテナリー状に支持されて炉内°
を走行する間に、炉１の側壁に設けられた直火バーナ６
によって加熱された高温雰囲気中において所定の焼鈍温
度にまで加熱される。次いで焼鈍炉（加熱帯）１を出た
ステンレス鋼帯８は焼鈍炉（冷却帯）２に入るまでは大
気放冷され、さらに冷却帯２内では空気ファン７の駆動
により空気を吹付けられ、所定の温度に冷却されて焼鈍
されるようになっている。
しかしながら、このように焼鈍されたステンレス鋼帯の
表面には、約３０００〜５０００人の酸化スケールが生
成し、このスケールを除去するためには焼鈍工程に続い
て複数の酸洗槽を設置しなければならない。従ってその
設備に大きな費用を要するのみならず、酸洗に必要な酸
溶液、電力。
表面には、約３０００〜５０００人の酸化スケールが生
成し、このスケールを除去するためには焼鈍工程に続い
て複数の酸洗槽を設置しなければならない。従ってその
設備に大きな費用を要するのみならず、酸洗に必要な酸
溶液、電力。
水蒸気等及び廃酸処理などに関する大きなランニングコ
スト、さらに廃酸処理に伴う環境問題の発生といった種
々の問題があった。
スト、さらに廃酸処理に伴う環境問題の発生といった種
々の問題があった。
そこで、上記問題を解決する方法として、特公昭６３−
６２６４４号に示されるような、加熱帯の空気比を下げ
て加熱室で生成する酸化スケール厚さを低減させる方法
が提案されているが、炉内で生成するスケールは第３図
に示すように、加熱帯だけではなく、加熱帯と冷却帯の
間、及び冷却帯内でも生成しており、この方法ではスケ
ール生成を低減させることはできなかった。
６２６４４号に示されるような、加熱帯の空気比を下げ
て加熱室で生成する酸化スケール厚さを低減させる方法
が提案されているが、炉内で生成するスケールは第３図
に示すように、加熱帯だけではなく、加熱帯と冷却帯の
間、及び冷却帯内でも生成しており、この方法ではスケ
ール生成を低減させることはできなかった。
この発明は、このような従来の問題点にかんがみてなさ
れたものであって、加熱帯雰囲気を空気比０．３〜０．
９で所定の焼鈍温度にまで加熱すること及び不活性ガス
で冷却する等により、上記課題を解決することを目的と
している。
れたものであって、加熱帯雰囲気を空気比０．３〜０．
９で所定の焼鈍温度にまで加熱すること及び不活性ガス
で冷却する等により、上記課題を解決することを目的と
している。
この発明は、冷間圧延後のステンレス鋼帯を焼鈍する直
火型連続焼鈍炉において、加熱帯における燃焼用空気の
供給率を空気比０．３〜０．９としてステンレス鋼帯を
所定の焼鈍温度まで加熱し、次いで冷却帯において前記
ステンレス鋼帯を不活性ガスにより所定の温度にまで冷
却するステンレス鋼帯の連続焼鈍方法であって、さらに
加熱帯出口から冷却帯入口間では、ステンレス鋼帯を不
活性雰囲気内において通板させることが望ましい。
火型連続焼鈍炉において、加熱帯における燃焼用空気の
供給率を空気比０．３〜０．９としてステンレス鋼帯を
所定の焼鈍温度まで加熱し、次いで冷却帯において前記
ステンレス鋼帯を不活性ガスにより所定の温度にまで冷
却するステンレス鋼帯の連続焼鈍方法であって、さらに
加熱帯出口から冷却帯入口間では、ステンレス鋼帯を不
活性雰囲気内において通板させることが望ましい。
本発明におけるステンレス鋼帯の連続焼鈍方法は、上記
のような構成となっているので、加熱帯においては空気
比を０．３〜０．９とすることにより不完全燃焼の結果
、雰囲気中にＣｏ、Ｈ，が増加し、鋼板の酸化作用が抑
制される。次いで冷却４１Ｆにおいては不活性ガスによ
り所定温度にまで冷却されるので、冷却帯における酸化
人ケールの生成も防止されることになる。
のような構成となっているので、加熱帯においては空気
比を０．３〜０．９とすることにより不完全燃焼の結果
、雰囲気中にＣｏ、Ｈ，が増加し、鋼板の酸化作用が抑
制される。次いで冷却４１Ｆにおいては不活性ガスによ
り所定温度にまで冷却されるので、冷却帯における酸化
人ケールの生成も防止されることになる。
〔実施例］
以下、この発明を図面１表等を参照して説明する。第１
図、第２図及び表１は、本発明に係る一実施例を説明す
るための図及び表である。なお、従来例と同一の部分に
ついては同一の符号を付し、重複する説明を省く。
図、第２図及び表１は、本発明に係る一実施例を説明す
るための図及び表である。なお、従来例と同一の部分に
ついては同一の符号を付し、重複する説明を省く。
第１図（ａ）において、焼鈍炉１は従来例で説明したも
のと同じであり、ステンレス鋼帯８は入口ローラ３．炉
内支持ローラ４によって支持されて、炉内で所定の焼鈍
温度にまで加熱される。そしてこのときの炉内雰囲気の
空気比は、実施結果である表１に示すように、酸化スケ
ールが生成しない領域となっている０、 ３〜０．９の
間で空気と燃料流量を調節する。
のと同じであり、ステンレス鋼帯８は入口ローラ３．炉
内支持ローラ４によって支持されて、炉内で所定の焼鈍
温度にまで加熱される。そしてこのときの炉内雰囲気の
空気比は、実施結果である表１に示すように、酸化スケ
ールが生成しない領域となっている０、 ３〜０．９の
間で空気と燃料流量を調節する。
次いで、ステンレス鋼帯８は焼鈍炉加熱帯を出て、冷却
帯２へ入ることになるが、第３図に示すように焼鈍炉ｌ
を出た高温の鋼帯８が、加熱帯１出口と冷却帯２人口と
の間で大気中の酸素と接触した場合、急激に酸化スケー
ルが生成するため、本発明においては、この加熱帯出°
口から冷却帯入口までの間を不活性雰囲気で大気と遮断
している。
帯２へ入ることになるが、第３図に示すように焼鈍炉ｌ
を出た高温の鋼帯８が、加熱帯１出口と冷却帯２人口と
の間で大気中の酸素と接触した場合、急激に酸化スケー
ルが生成するため、本発明においては、この加熱帯出°
口から冷却帯入口までの間を不活性雰囲気で大気と遮断
している。
この不活性ガス雰囲気で大気と遮断する方法としては、
第１図（ａ）に示すように加熱帯と冷却帯を外気に対し
て気密に連結するシール装置１１を設けて、この装置内
を通板する方法、もしくは同図（ｂ）に示すように不活
性ガス吹付ノズル１２．１２によって不活性ガスをステ
ンレス鋼帯８の両面に吹付けて大気を遮断する方法等が
採られる。第１図（ａ）に示した９は不活性ガス循環フ
ァンであって、冷却帯２へ入ったステンレス鋼帯８の両
面に吹付け、所定温度に冷却する。この不活性ガスは冷
却装置１０により冷却温度を調整される。またこの不活
性ガスは表１に示したように、窒素、アルゴンの他に還
元性の燃焼排ガス及びこれに類するガスでも良い。表中
の徘ガス成分はＣＯ：４％、ＣＯ□ ：２％、Ｈｚ：８
％、Ｈ２Ｏ１％、他はＮ２である。
第１図（ａ）に示すように加熱帯と冷却帯を外気に対し
て気密に連結するシール装置１１を設けて、この装置内
を通板する方法、もしくは同図（ｂ）に示すように不活
性ガス吹付ノズル１２．１２によって不活性ガスをステ
ンレス鋼帯８の両面に吹付けて大気を遮断する方法等が
採られる。第１図（ａ）に示した９は不活性ガス循環フ
ァンであって、冷却帯２へ入ったステンレス鋼帯８の両
面に吹付け、所定温度に冷却する。この不活性ガスは冷
却装置１０により冷却温度を調整される。またこの不活
性ガスは表１に示したように、窒素、アルゴンの他に還
元性の燃焼排ガス及びこれに類するガスでも良い。表中
の徘ガス成分はＣＯ：４％、ＣＯ□ ：２％、Ｈｚ：８
％、Ｈ２Ｏ１％、他はＮ２である。
表
ここで、第１図（ａ）に示した本実施例における焼鈍炉
は、全長５０ｍのうち、加熱帯３０ｍ、冷却帯１７ｍ、
加熱帯と冷却帯との間隔３ｍで、炉の能力は１５ Ｔｏ
ｎ／ Ｈである。この炉において、加熱帯では空気比を
０．８、冷却帯での不活性ガスはＮ２を使用したところ
、ステンレス鋼帯に生じた酸化スケールの厚みは、第３
図に示した従来例に比べて約１／１０に低減し、従って
酸洗のランニングコストは第２図の酸洗原単位比に示す
ように、従来法に比べて約１１５に低減可能であること
がわかった。
は、全長５０ｍのうち、加熱帯３０ｍ、冷却帯１７ｍ、
加熱帯と冷却帯との間隔３ｍで、炉の能力は１５ Ｔｏ
ｎ／ Ｈである。この炉において、加熱帯では空気比を
０．８、冷却帯での不活性ガスはＮ２を使用したところ
、ステンレス鋼帯に生じた酸化スケールの厚みは、第３
図に示した従来例に比べて約１／１０に低減し、従って
酸洗のランニングコストは第２図の酸洗原単位比に示す
ように、従来法に比べて約１１５に低減可能であること
がわかった。
なお、本発明の技術思想から、炉の効率を向上させるた
め、加熱帯入口近傍で、鋼帯の温度が低く（例えば、３
００℃以下）、スケールの生成速度が低い所では空気比
を１．０以上で操業し、未燃のＣＯ，Ｈ２，ＣＨ４を炉
外へ放出させないといった加熱方法、及び冷却帯での不
活性ガスの使用量を削減するため、冷却帯出口近傍で充
分に温度が低く（例えば、３００°Ｃ以下）、空気冷却
で酸化スケールが生成しないところでは空気又は水を使
用して冷却するといった冷却方法を採用することも可能
である。
め、加熱帯入口近傍で、鋼帯の温度が低く（例えば、３
００℃以下）、スケールの生成速度が低い所では空気比
を１．０以上で操業し、未燃のＣＯ，Ｈ２，ＣＨ４を炉
外へ放出させないといった加熱方法、及び冷却帯での不
活性ガスの使用量を削減するため、冷却帯出口近傍で充
分に温度が低く（例えば、３００°Ｃ以下）、空気冷却
で酸化スケールが生成しないところでは空気又は水を使
用して冷却するといった冷却方法を採用することも可能
である。
以上説明したように、本発明によれば、従来、焼鈍炉で
発生していた酸化スケールが著しく低減するために、従
来のステンレス鋼帯連続焼鈍炉の長大な酸洗槽を約１１
５〜ｌ／１０とすることができ、設備コスト、ランニン
グコスト共に大幅に低減できるという効果が得られる。
発生していた酸化スケールが著しく低減するために、従
来のステンレス鋼帯連続焼鈍炉の長大な酸洗槽を約１１
５〜ｌ／１０とすることができ、設備コスト、ランニン
グコスト共に大幅に低減できるという効果が得られる。
第１図（ａ）は本発明に係る実施例の概要断面図、同図
■）は第２実施例の部分断面図、第２図は本発明の従来
例との酸洗原単位北回、第３図は従来の焼鈍炉における
酸化スケールの生成状態を示す図、第４図は従来例にお
けるステンレス鋼帯連続焼鈍炉の概要断面図である。 ｌ・・・・・・連続焼鈍炉の加熱帯、２・・・・・・連
続焼鈍炉の冷却帯、８・・・・・・ステンレス鋼帯。 第 図 従来伝 本４１日月云
■）は第２実施例の部分断面図、第２図は本発明の従来
例との酸洗原単位北回、第３図は従来の焼鈍炉における
酸化スケールの生成状態を示す図、第４図は従来例にお
けるステンレス鋼帯連続焼鈍炉の概要断面図である。 ｌ・・・・・・連続焼鈍炉の加熱帯、２・・・・・・連
続焼鈍炉の冷却帯、８・・・・・・ステンレス鋼帯。 第 図 従来伝 本４１日月云
Claims (2)
- （１）冷間圧延後のステンレス鋼帯を焼鈍する直火型連
続焼鈍炉において、加熱帯における燃焼用空気の供給率
を空気比０．３〜０．９としてステンレス鋼帯を所定の
焼鈍温度まで加熱し、次いで冷却帯において前記ステン
レス鋼帯を不活性ガスにより所定の温度にまで冷却する
ことを特徴とするステンレス鋼帯の連続焼鈍方法。 - （２）前記直火型連続焼鈍炉の加熱帯出口から冷却帯入
口間では、ステンレス鋼帯を不活性雰囲気下において通
板させるようにした請求項（１）記載のステンレス鋼帯
の連続焼鈍方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10686489A JPH02285031A (ja) | 1989-04-26 | 1989-04-26 | ステンレス鋼帯の連続焼鈍方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10686489A JPH02285031A (ja) | 1989-04-26 | 1989-04-26 | ステンレス鋼帯の連続焼鈍方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02285031A true JPH02285031A (ja) | 1990-11-22 |
Family
ID=14444424
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10686489A Pending JPH02285031A (ja) | 1989-04-26 | 1989-04-26 | ステンレス鋼帯の連続焼鈍方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02285031A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007013029A2 (en) * | 2005-07-25 | 2007-02-01 | Centro Sviluppo Materiali S.P.A. | Process for continuous annealing of steel strips |
-
1989
- 1989-04-26 JP JP10686489A patent/JPH02285031A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007013029A2 (en) * | 2005-07-25 | 2007-02-01 | Centro Sviluppo Materiali S.P.A. | Process for continuous annealing of steel strips |
| WO2007013029A3 (en) * | 2005-07-25 | 2007-05-31 | Ct Sviluppo Materiali Spa | Process for continuous annealing of steel strips |
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