JPH02267247A - 燐青銅材の連続製造方法 - Google Patents
燐青銅材の連続製造方法Info
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- JPH02267247A JPH02267247A JP8658489A JP8658489A JPH02267247A JP H02267247 A JPH02267247 A JP H02267247A JP 8658489 A JP8658489 A JP 8658489A JP 8658489 A JP8658489 A JP 8658489A JP H02267247 A JPH02267247 A JP H02267247A
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- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 22
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- KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N copper tin Chemical compound [Cu].[Sn] KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 22
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、冷間加工性に優れた燐青銅材の連続製造方法
に関するものである。
に関するものである。
[従来の技術とその課題〕
燐青銅材は強度、ばね性、耐食性などの特性に優れてお
り、電気、電子機器用部材として広く使用されている。
り、電気、電子機器用部材として広く使用されている。
一般に燐青銅は鋳造組織においてCuを主とする加工に
優れたα相中にこのα相とSr+豊富相で加工性を阻害
するδ相との共析晶(α+δ)を偏析しており、このま
まの状態では圧延等の加工性に劣るため熱処理によりδ
成分をα相中に再溶解させる(均質化熱処理)工程をと
っており、通常この熱処理は600〜650 ’Cで゛
3時間程度行なわれるものである。
優れたα相中にこのα相とSr+豊富相で加工性を阻害
するδ相との共析晶(α+δ)を偏析しており、このま
まの状態では圧延等の加工性に劣るため熱処理によりδ
成分をα相中に再溶解させる(均質化熱処理)工程をと
っており、通常この熱処理は600〜650 ’Cで゛
3時間程度行なわれるものである。
また加工性の改善には鋳塊結晶粒の微細化が望ましいと
され、電磁撹拌鋳造法、a&2的回転撹拌鋳造法などに
より、主に鋳型内での凝固課程における固液界面形態で
あるデンドライト成長により生成したデンドライト結晶
を破砕し微細な初晶α相を晶出させる方法が一般に知ら
れている。
され、電磁撹拌鋳造法、a&2的回転撹拌鋳造法などに
より、主に鋳型内での凝固課程における固液界面形態で
あるデンドライト成長により生成したデンドライト結晶
を破砕し微細な初晶α相を晶出させる方法が一般に知ら
れている。
しかしながら上記の均質化熱処理と結晶粒の微細化はこ
れまで別々の工程で独立して行なわれているため均質化
熱処理における長時間加熱による生産性の低下する問題
があり、また撹拌鋳造法による結晶粒の微細化法では鋳
塊凝固後の°初品の形状の不規則による加工性のばらつ
きが発生する問題があった。
れまで別々の工程で独立して行なわれているため均質化
熱処理における長時間加熱による生産性の低下する問題
があり、また撹拌鋳造法による結晶粒の微細化法では鋳
塊凝固後の°初品の形状の不規則による加工性のばらつ
きが発生する問題があった。
本発明は上記の問題について検討の結果なされたもので
加工性向上のための結晶粒の微細化と、偏析相均質化の
ための加熱処理とを鋳造ラインと同一のライン上で連続
的に行なって、生産性を高め、かつ特性の良好な材料が
得られる燐青銅材の連続製造方法を開発したものである
。
加工性向上のための結晶粒の微細化と、偏析相均質化の
ための加熱処理とを鋳造ラインと同一のライン上で連続
的に行なって、生産性を高め、かつ特性の良好な材料が
得られる燐青銅材の連続製造方法を開発したものである
。
〔課題を解決するための手段および作用〕本発明は、溶
湯保持炉側壁に直結した横型連続鋳造機の鋳型内で燐青
銅溶湯を冷却凝固し、鋳型内より凝固した鋳塊を引出装
置により水平に引出した後、連続鋳造機ライン上に配置
されたブラスト装置により鋳塊表面に硬化度10%以上
のブラスト加工を施し、次いで同ライン上の加熱炉によ
り700〜800°Cの温度で15〜25分熱処理を施
すことを特徴とする燐青銅材の連続製造方法である。
湯保持炉側壁に直結した横型連続鋳造機の鋳型内で燐青
銅溶湯を冷却凝固し、鋳型内より凝固した鋳塊を引出装
置により水平に引出した後、連続鋳造機ライン上に配置
されたブラスト装置により鋳塊表面に硬化度10%以上
のブラスト加工を施し、次いで同ライン上の加熱炉によ
り700〜800°Cの温度で15〜25分熱処理を施
すことを特徴とする燐青銅材の連続製造方法である。
すなわち本発明は例えば横型連続鋳造機とブラスト装置
、加熱炉および引出装置が同一ライン上に直線上に配置
された製造ラインにより、鋳造、ブラスト、熱処理の工
程を連続的に行なって燐青銅材を製造するものである0
例えば第1図に示すように溶湯保持炉(1)の側壁に鋳
型(2)の鋳型冷却装置(3)が取付けられた横型連続
鋳造機(4)により鋳造した燐青銅の鋳塊(5)は鋳塊
引出装置(6)により水平に引出されて同一ライン上の
ブラスト装置(7)により表面硬化し、続いて加熱炉(
8)を通過させて熱処理を施し、冷却装置(9)により
冷却して長尺の板材を製造するものである。
、加熱炉および引出装置が同一ライン上に直線上に配置
された製造ラインにより、鋳造、ブラスト、熱処理の工
程を連続的に行なって燐青銅材を製造するものである0
例えば第1図に示すように溶湯保持炉(1)の側壁に鋳
型(2)の鋳型冷却装置(3)が取付けられた横型連続
鋳造機(4)により鋳造した燐青銅の鋳塊(5)は鋳塊
引出装置(6)により水平に引出されて同一ライン上の
ブラスト装置(7)により表面硬化し、続いて加熱炉(
8)を通過させて熱処理を施し、冷却装置(9)により
冷却して長尺の板材を製造するものである。
しかして本発明は、上記のブラスト装置により表面硬化
度10%以上にブラスト処理して表面歪を付与した後、
加熱炉を通すことで鋳塊表面のチル軟菌(微細化結晶粒
)の形成を促進して加工性の向上を図るものであるが、
硬化度をこのようにした理由は、硬化度が10%より少
ないとこの後の加熱、均質化処理を行なっても鋳塊表面
のチル化効果が充分に得られず加工性向上の目的が達せ
られないためである。
度10%以上にブラスト処理して表面歪を付与した後、
加熱炉を通すことで鋳塊表面のチル軟菌(微細化結晶粒
)の形成を促進して加工性の向上を図るものであるが、
硬化度をこのようにした理由は、硬化度が10%より少
ないとこの後の加熱、均質化処理を行なっても鋳塊表面
のチル化効果が充分に得られず加工性向上の目的が達せ
られないためである。
また上記ブラスト処理後加熱炉により700〜800°
Cの温度で15〜25分間熱処理を施して偏析相の再溶
解と組織均質化を図るものであるが、温度が700 ’
C未満では均質化処理に長時間を要し、また800°C
を越えると鋳塊偏析菌中に熱間脆化が現われ粒界割れが
発生し易くなる。
Cの温度で15〜25分間熱処理を施して偏析相の再溶
解と組織均質化を図るものであるが、温度が700 ’
C未満では均質化処理に長時間を要し、また800°C
を越えると鋳塊偏析菌中に熱間脆化が現われ粒界割れが
発生し易くなる。
さらに加熱時間を15〜25分としたのは15分未満で
は充分な均質化ができず、25分を越えても効果が同じ
であり経済的、能率的でないからである。
は充分な均質化ができず、25分を越えても効果が同じ
であり経済的、能率的でないからである。
本発明は上記したように鋳型から出た鋳塊に連続的にブ
ラストによる加工歪を与えて鋳塊表層の結晶粒を微細化
し、続いて加熱炉を通して加熱処理を施して加工歪の緩
和、再結晶微細化を行なうと同時に偏析相の再溶解、組
織均質化を連続的に行なうもので、この方法により製造
された燐青銅材は加工性および曲げ特性の良好なものが
得られるものである。また鋳造、ブラスト、熱処理を同
一ライン上で行なうので、製造工程の大巾な節減が可能
となるものである。
ラストによる加工歪を与えて鋳塊表層の結晶粒を微細化
し、続いて加熱炉を通して加熱処理を施して加工歪の緩
和、再結晶微細化を行なうと同時に偏析相の再溶解、組
織均質化を連続的に行なうもので、この方法により製造
された燐青銅材は加工性および曲げ特性の良好なものが
得られるものである。また鋳造、ブラスト、熱処理を同
一ライン上で行なうので、製造工程の大巾な節減が可能
となるものである。
なお本発明においては前記した燐青銅板材の他、条材、
棒材なと種々の材料が製造可能である。
棒材なと種々の材料が製造可能である。
以下に本発明の一実施例について説明する。
S n 8.0%、Po、12%、残部Cuと不可避的
不純物からなる燐青銅の厚さ15−1中400amの断
面を有する鋳塊を第1図に示すペルトリー型横型連続鋳
造機(4)により鋳塊(5)を鋳造し、引出装置(6)
により水平に ゛引出ライン上に設けられたブ
ラスト装置(7)により、硬化度を0.5,10.20
.50%と変えてブラスト加工し、続いて加熱炉(8)
により、700 ’C〜800℃で15〜25分の熱処
理を施した。次いでこれを長さInに切断し、16rm
から15+wまで固剤し、鋳造欠陥のないことを確認し
た上で、冷間圧延により加工率60%として厚さ6mm
の燐青銅板を作製した。この試料について、ブラスト加
工による硬化度と表層チル深さとの関係ならびに欠陥の
有無を調べた。この結果を第1表に示す。
不純物からなる燐青銅の厚さ15−1中400amの断
面を有する鋳塊を第1図に示すペルトリー型横型連続鋳
造機(4)により鋳塊(5)を鋳造し、引出装置(6)
により水平に ゛引出ライン上に設けられたブ
ラスト装置(7)により、硬化度を0.5,10.20
.50%と変えてブラスト加工し、続いて加熱炉(8)
により、700 ’C〜800℃で15〜25分の熱処
理を施した。次いでこれを長さInに切断し、16rm
から15+wまで固剤し、鋳造欠陥のないことを確認し
た上で、冷間圧延により加工率60%として厚さ6mm
の燐青銅板を作製した。この試料について、ブラスト加
工による硬化度と表層チル深さとの関係ならびに欠陥の
有無を調べた。この結果を第1表に示す。
第1表から明らかなように本発明のNo、1− No、
3はいずれも表層チル深さが深く、冷間圧延において
も欠陥のない板材が得られる。これに対し従来の方法に
よるNa4と硬化度が5%と低い材料のNo、5は表面
チル層の形成が十分でなく冷間圧延においても軽微な割
れが発生した。
3はいずれも表層チル深さが深く、冷間圧延において
も欠陥のない板材が得られる。これに対し従来の方法に
よるNa4と硬化度が5%と低い材料のNo、5は表面
チル層の形成が十分でなく冷間圧延においても軽微な割
れが発生した。
また上記の硬化度O%の従来材Nα4と硬化度50%の
本発明材漱3について6m1tx60備w×300閣l
の試料を採取して第2図に示す曲げ試験方法により曲げ
径Rと荷重Fとの関係について調べた。この結果第3図
に示した。第3図から明らかなように本発明材は曲げ加
工性についても従来材に比べて優れた特性を示すことが
認められる。
本発明材漱3について6m1tx60備w×300閣l
の試料を採取して第2図に示す曲げ試験方法により曲げ
径Rと荷重Fとの関係について調べた。この結果第3図
に示した。第3図から明らかなように本発明材は曲げ加
工性についても従来材に比べて優れた特性を示すことが
認められる。
以上に説明したように本発明によれば、加工性に優れた
燐青銅材が同一ラインで連続的に製造できるため製造工
程が大巾に節減可能となるもので工業上顕著な効果を奏
するものである。
燐青銅材が同一ラインで連続的に製造できるため製造工
程が大巾に節減可能となるもので工業上顕著な効果を奏
するものである。
第1図は本発明の一実施例にかかる製造方法を説明する
概略図、第2図は本発明の一実施例に用いた曲げ試験方
法を示す斜視図、第3図は本発明の一実施例に係る材料
の曲げ特性を示すものである。 l・・・溶湯保持炉、 2・・・鋳型、 3・・・鋳型
冷却装置、 4・・・横型連続鋳造機、 5・・・鋳塊
、 6・・・鋳塊引出装置、 7・・・ブラスト装置、
8・・・加熱炉、 9・・・冷却装置、 10・・
・曲げ試料、11・・・曲げ試験台。 4横型連続鋳造機 第 図
概略図、第2図は本発明の一実施例に用いた曲げ試験方
法を示す斜視図、第3図は本発明の一実施例に係る材料
の曲げ特性を示すものである。 l・・・溶湯保持炉、 2・・・鋳型、 3・・・鋳型
冷却装置、 4・・・横型連続鋳造機、 5・・・鋳塊
、 6・・・鋳塊引出装置、 7・・・ブラスト装置、
8・・・加熱炉、 9・・・冷却装置、 10・・
・曲げ試料、11・・・曲げ試験台。 4横型連続鋳造機 第 図
Claims (2)
- (1)溶湯保持炉側壁に直結した横型連続鋳造機の鋳型
内で燐青銅溶湯を冷却凝固し、鋳型内より凝固した鋳塊
を引出装置により水平に引出した後、連続鋳造機ライン
上に装置されたブラスト装置により鋳塊表面に硬化度1
0%以上のブラスト加工を施し、次いで同ライン上の加
熱炉により700〜800℃の温度で15〜25分熱処
理を施すことを特徴とする燐青銅材の連続製造方法。 - (2)燐青銅材が板材、条材、棒材、線材などであるこ
とを特徴とする請求項1記載の燐青銅材の連続製造方法
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8658489A JPH02267247A (ja) | 1989-04-05 | 1989-04-05 | 燐青銅材の連続製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8658489A JPH02267247A (ja) | 1989-04-05 | 1989-04-05 | 燐青銅材の連続製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02267247A true JPH02267247A (ja) | 1990-11-01 |
Family
ID=13891060
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8658489A Pending JPH02267247A (ja) | 1989-04-05 | 1989-04-05 | 燐青銅材の連続製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02267247A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002294366A (ja) * | 2001-03-30 | 2002-10-09 | Nippon Mining & Metals Co Ltd | 限界曲げ半径にて安定して良好な曲げ加工性を有するりん青銅条 |
KR20030011995A (ko) * | 2001-07-30 | 2003-02-12 | 창덕금속 주식회사 | 인청동스래브 열처리방법 |
-
1989
- 1989-04-05 JP JP8658489A patent/JPH02267247A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002294366A (ja) * | 2001-03-30 | 2002-10-09 | Nippon Mining & Metals Co Ltd | 限界曲げ半径にて安定して良好な曲げ加工性を有するりん青銅条 |
KR20030011995A (ko) * | 2001-07-30 | 2003-02-12 | 창덕금속 주식회사 | 인청동스래브 열처리방법 |
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