JPH02264024A - 潜在嵩高性アクリル系混紡糸 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は高収縮性の複合繊維に関し、詳しくは非常に大
きな収縮率とすぐれた潜在巻縮性を有する複合繊維に関
する。

（従来技術及び発明が解決しようとする問題点）アクリ
ル系繊維は、その良好な染色性、風合いの豊かさ等より
°、羊毛の代替として衣料、寝装、インテリア分野に広
く用いられている。近年、加工方法、加工技術の進歩に
より高収縮タイプの繊維を混紡して、高嵩高糸、人口獣
毛等がつくられている。ところが本来アクリル繊維は高
分子構造の不安定さの故に、長期間使用すると形くずれ
（伸び、たるみ、へこみ、変形等）が生じ著しく商品価
値を低下させる。特に収縮タイプのアクリル繊維は特に
この傾向が著しく、その原因は収縮綿或いは高収縮綿の
製造方法自体によるものである。

従来の高収縮綿の製造方法は特公昭４９−８８１８号公
報等に示されている可塑性成分の量を通常より増加させ
延伸性や収縮率を上げるという方法や特公昭４０−１８
２５号公報、特公昭４０−１８２７号公報、特公昭４４
〜２８８９７号公報等には延伸後のトウの乾燥を緩和な
条件下で行ない更に必要ならば２次延伸を行ない残留収
縮率を上げた方法或いは、特公昭４０−１４６２号公報
、特公昭４０−２２００８号公報、特公昭４２−６０１
３号公報、特公昭４２−１３７４７号公報、特公昭４９
−８８１８号公報等には、乾燥以後十分な熱処理・収縮
をさせその１＆２次延伸を行ない残留収縮率を増大させ
る方法等が提案されている。

第１の方法により得られた収縮綿はその耐熱性の低下の
為に、繊維自体の物性（耐熱性、形態安定性、強度、ク
リンプ安定性等）が低下し特に収縮時に繊維が硬くかつ
脆くなり又風合い的にゴワゴワしたものとなる。従って
、少量の混紡では、かさ高性の付与風合の改良が不十分
であり逆に多量の混紡では風合い、外観の低下をまねく
ものであった。第２、第３の方法により得られた繊維は
繊維自体の物性（耐熱性・形態安定性、クリンプ安定性
等）が低くかつ、染色性、収縮時の再失透等問題がある
ものであった。更に上述した収縮綿に共通していえる事
は収縮時に、収縮綿のクリンプが伸びきり、他の混紡繊
維をまきつけてバルキー化する事が少ない為に、製品に
十分なかさ高性、風合いを付与する事が出来なかった。

一方特公昭４５−１８０４５号公報では、ポリアクリロ
ニトリル系重合体とポリウレタン系重合体よりなる両成
分が接合されたアクリル系複合繊維の製造方法を提案し
ているが、該重合繊維は湿熱く熱水中など）では巻縮発
現せず、乾熱或いは蒸熱にて潜在巻縮発現性をもつもの
であり、これは該複合繊維の両成分を構成するポリアク
リロニトリル系重合体とポリウレタン系重合体とが相溶
性（均一溶解性）を有する為に、両成分の剛性、収縮性
の差が小さくなり温熱においてＳ縮発現性がないものと
考えられ、更にその繊維は剛性、弾性、形態保持性が十
分でなく、商品としても巻縮発現性（通常の巻縮発現は
温熱にて行なう）、ヘタリ、腰感という重要な商品性能
が十分ではないと思われる。

特公昭４６−２２８８７号公報、特公昭４６−２２８８
８号公報では複合繊維の片側成分にポリアクリロニトリ
ル系重合体を使用し、多成分にはポリアクリロニトリル
系重合体・とポリウレタン系重合体を別々の入口から導
入し口金内の整流板により２つの重合体溶液を次々に接
合・分割をくり返して繊維軸方向に連続した海鳥構造を
有するブレンド物を使用したサイドバイサイド型及び芯
−さや型複合繊維の製造方法が１１案され°ζいる。該
複合繊維は一方の成分にアクリロニトリル系重合体を使
用し、他方の成分にはアクリロニトリル系重合体とポリ
ウレタンとを使用している為に、複合繊維の両成分の剥
離及び海−島構造した成分の海−島各相の剥離が容易に
生じその為に巻縮性の低下やフィブリル化の増大、糸け
ばの増大という品質低下が予想される。このようにこれ
まですぐれた収縮性と、すぐれた＠縮性の療法を兼ね備
えた繊維は、得られていない０本発明者らは鋭意検討の
結果全く別の発想により本発明に到達した。

本発明の目的は、アクリル繊維、羊毛、綿、ポリエステ
ル、ナイロン、レーヨン等と、混紡する事によりすぐれ
たかさ高性と豊かな風合いを付与する潜在嵩高性混紡糸
を提供するにある。

（問題点を解決するための手段） 本発明は、Ａ成分がアクリル系重合体９８〜７０重量部
と該アクリ、ル系重合体と混和性はあるが非相溶性の弾
性重合体２〜３０重量部とよりなり、Ｂ成分がアクリル
系重合体９５〜６０重量部と該アクリル系重合体と混和
性はあるが非相溶性の弾性重合体５〜４０重量部とより
なり、且つＡ、Ｂ両成分が偏心又は同心状に接合されて
なる複合繊維を有する混紡糸において、前記弾性重合体
が分子量１０００〜３０００のソフトセグメントを有す
ることを特徴とする潜在嵩高性アクリル系混紡糸である
。

Ａ成分中のアクリル系重合体は９８〜７０重量部、好ま
しくは９５〜７５重量部であり、弾性重合体は２〜３０
重量部、好ましくは５〜２５重量部である。アクリル系
重合体が９８重量部を越えかつ弾性重合体が２ｍ１部未
満では海成分中に於ける弾性重合体の分散粒子の大きさ
が小さすぎ、海成分とＢ成分とを接合する力が小さく又
アクリル系重合体が７０重量部未満で弾性重合体が３０
重量部を越えれば繊維の剛性、腰感、等の性能の低下が
ある為避けるべきである。

Ｂ成分はアクリル系重合体が９５〜６０重量部、好まし
くは９０〜６５重量部であり、弾性重合体が５〜４０重
量部、好ましくは１０〜３５重量部である。アクリル系
重合体が９８重量部を越えかつ弾性重合体が２重量部未
満では巻縮発現性、収縮性及び風合いの改良は七分でな
く、又アクリル系重合体が５０重量部未満でかつ弾性重
合体が５０重量部を越えると繊維の失ｉ！（白化）の増
大や染色性の低下をまねく為避けるべきである。

海成分及びＢ成分は公知の複合繊維と同様に接合される
事が出来る。即ち、海成分とＢ成分がとなり合ったサイ
ドバイサイド型或いは芯−さや型があり、芯−さや型で
は芯が偏心している方かを縮発現性の点で好ましい０巻
縮発現性を有するにはＡ、Ｂ両成分に収縮率の差を有せ
ねばならない。

両成分の収縮率の差が５％未満では巻縮数、形態ともに
十分でなく５％以上が好ましい、しかし、収縮率の差が
あまり大きすぎても巻縮形態の悪化・風合いの低下をま
ねく為、より好ましい収縮率の差は５％以上２０％以下
、特に好ましくは７％以上１５％以下である。Ａ、、Ｂ
両成分の収縮率の差は、Ａ、Ｂ両成分における弾性重合
体の量に差をつけるか、或いはＡ、Ｂ両成分に使用する
弾性重合体の物性（弾性率、収縮率、強度、伸度）に差
をつけるか、又はＡ、Ｂ両成分に使用するアクリル系重
合体の収縮率に差をつけるかの方法があり、これらの方
法の一つ或いは併用により生せしめる事が出来る。

Ａ、Ｂ成分の接合比率は通常５１５（重量比）であるが
目的に応じて変えることも可能であり、掻業性、製品品
質の点より接合比率Ａ／Ｂは２／８〜８／２（重量比）
が好ましく、更に好ましくは３／７〜７／３（重量比）
である、Ａ、Ｂ成分中においてアクリル系重合体と弾性
重合体は海−晶型構造をとってお２り、海成分ではアク
リル系重合体が海成分となり弾性重合体が繊維軸方向へ
細長いが非連続の多数の島として分散している。又Ｂ成
分では主にアクリル系重合体が海、弾性重合体が多数の
島として分散した構造を有する。

この構造は海−島状或いは多層構造状繊維の製造用の紡
糸口金、整流−分配板を使用して得られた繊維と比較し
て相分離構造がより小さく、より短かくかつより数が多
く又多様な構造を有する事が特徴的である。このように
Ａ、Ｂ両成分がアクリル系重合体と弾性重合体の海−島
構造を有する事によりＡ、Ｂ成分間の接着性を向上させ
ている。

この原因は定かではないが、海−島構造の為ＡＢ酸成分
接点が非常に多くなった事、及び接点が多数分散してい
る為に、剥離させようとする応力が均一に分散・緩和さ
れる為と推測される。

本発明に適用するアクリル系重合体としては公知のもの
が使用可能であるが従来の収縮綿のように可塑成分の量
を特別に多くする必要は全くなく、これが本発明繊維の
大きな品質上のメリットとなっている。即ちアクリル系
重合体としては、アクリロニトリルを８０重盟％以上、
好ましくは９０重量％以上含有するポリアクリロニトリ
ル系共重合体及び若干の他の重合体の添加されたものも
使用しうる。アクリル系重合体に共重合しうるその他の
モノマーとしてはアクリル酸エステル、メタクリル酸エ
ステル、酢酸ビニル、スチレン等の疎水性中性モノマー
、アクリルアミド、メタクリルアミド、Ｎ−メチルアク
リルアミド、Ｎ、Ｎ−ジメチルアクリルアミド、Ｎ−ア
クリルモノしホリン、Ｎ−アクリルチオモルホリン、Ｎ
−ビニル−Ｎ−メチルホルムアミド、Ｎ−ビニル−Ｎ−
メチルアセトアミド、Ｎ−ビニルピロリドン、Ｎ−ビニ
ルカプロラクタム、Ｎ−ビニルピペリジンのような親木
性モノマー　ｐ−スチレンスルホン酸、メタリルスルホ
ン酸、アリルスルホン酸、アクリル酸、メタクリル酸、
ビニル安息香酸又はこれらの塩、２−ビニルピリジン、
２−メチル−５−ビニルピリジンのようなイオン性モノ
マーがあげられる。

Ａ、Ｂ両成分中のアクリル系重合体は、各々異なっでも
よく、目的とする性能、品質を検討の上決定されるべき
である。アクリル系重合体としてアクリロニトリルを８
０重量％以上、好ましくは９０重量％以上含有するアク
リロニトリル系重合体を用いる事により収縮時のもろさ
やゴワゴワとした風合いがなくかつ、形態安定性、クリ
ンプ安定性、耐失透性等すぐれた品質が得られるように
なった。

本発明に適用される弾性重合体はアクリル系重合体と混
和性はあるが相溶性を有しないものを用いねばならない
、混和性があるとはアクリル系重合体と弾性重合体を混
合する場合（例えば双方の溶液の混合或いは片方の溶液
へ他方の重合体を溶解混合）においてゲル化又は凝集せ
ず一方の成分が他方の成分をよく分散・混合させる事を
示す。

相溶性がないとは、アクリル系重合体に弾性重合体を混
合させた場合、肉眼観察はもとより、顕微鏡観察（大体
１０００倍）においても混合溶液が不均質である事或い
は、溶剤乾固して得られたフィルムを延伸すると白化又
は多孔質化が認められる事を示す。

アクリル系重合体と混和性を有し相溶性を有しない弾性
重合体としては例えばポリウレタン系重合体アクリロニ
トリル−ブタジェンゴム、アクリルゴム等があるが、溶
剤溶解性、繊維形成性及びゴム弾性等物性の点で、ポリ
ウレタン系重合体が好ましい。

ポリウレタン系重合体とは、ポリエステル型、ポリエー
テル型、ポリエステルエーテル型、ポリエステルアミド
型およびポリチオエーテル型ポリウレタンの総称であり
詳細にはエチレングリコール、プロピレングリコール、
ブチレングリコール、ヘキサメチレングリコール、１−
４−シクロへキシルグリコール、ｐ−キシレングリコー
ル、またはビスフェノール−Ａとアジピン酸、スペリン
酸、セパチン酸、テレフタル酸、イソフタル酸またはＴ
−ラクトン等からなるポリエステル、アジピン酸−ジェ
タノールアミドまたはテレフタル酸−ビス−プロパノ−
ルアミドおよび前述のジカルボン酸類とからできるポリ
エステルアミド、ジエチレングリコール、トリエチレン
グリコール、ｌ・４−フェニレン−ビスオキシエチルエ
ーテルまたは２−２′−ジフェニルプロパン−４・４−
ビスオキシエチルエーテル及び前述のジカルボン酸類と
を原料とするポリエステルエーテル、エチレンオキサイ
ド、プロピレンオキサイド、テトラヒドロフランからな
るポリエーテル、チオジグリコールなどのポリチオエー
テル類など分子１ｉ２００〜３０００の末端水酸基を有
する線状重合体を有機ジイソシアネート例えば１−３−
フェンレンジイソシアネート、１−４−フェニレンジイ
ソシアネー）、２−４−トリレンジイソシアネート、４
４′−ジフェニルメタンジイソシアネート、ヘキサメチ
レンジイソシアネート、キシレンジイソシアネートまた
はｌ・５−ナフチレンジイソシアネートと２価アルコー
ルの鎖延長剤と共に公知の重合方法で反応せしめたポリ
ウレタン系重合体である。

これらのポリウレタンとアクリル系重合体との混和性及
び非相溶性の検定は容易であり、アクリル系重合体溶液
にポリウレタン重合体溶液をポリウレタン／アクリル系
重合体＝５／９５（重合体比）位になるように添加しな
るべく大きな撹拌力で混合撹拌を行ない前述した肉眼判
定、及び顕微鏡観察等により行なう事が出来る。一般に
ポリウレタンのソフトセグメントの分子量が大きい程、
例えば１０００〜３０００の範囲で非相溶性は大きくな
るようである。ポリウレタン’４Ｈの粘度は２０重置％
のジメチルホルムアミド溶液、２５℃において２０ポア
ズ以上が好ましく、初期弾性率は４０ｋｇ／ｃｍ”以上
のものが好ましい、これらの物性を満足するポリウレタ
ンとしては、例えばソフトセグメント／ハードセグメン
ト＝８０〜４０／２０〜６０（重量比）の合成皮革用ポ
リウレタンが好適に用いられる。また、弾性重合体はＡ
、Ｂ成分で異なってもよい。

本発明で用いる複合繊維は、１００℃沸水処理により、
繊維全体の収縮及び巻縮が発現する。すぐれたかさ高性
と風合いを付与する為には、収縮力及び潜在巻縮発現力
が強くなければならない。

本発明に係る複合繊維はＢ成分の１００℃沸水中での収
縮率が通常２０％以上、好ましくは２５〜４５％であり
、Ａ、Ｂ画成分間の収縮率の差が、通常５％以上、好ま
しくは７〜１５％である。収縮率及び収縮率の差がこの
範囲以外では、すぐれたかさ高性や風合いが幾分低下す
る。

次に本発明の複合繊維の製造方法の１例を上げる。ポリ
アクリロニトリル系重合体と、ポリウレタンの混合物を
ジメチルアセトアミド、ジメチルホルムアミド、ジメチ
ルスルホキシド等の有８！１溶剤に重合体濃度１０〜４
０重量％になるよう溶解した２種の紡糸原液を調製する
。ポリアクリロニトリル系重合体及びポリウレタンの混
合には、例えば固体同志の混合物を溶解したり又は重合
体溶液同志の混合或いはポリウレタンを？８解した）容
液中でポリアクリロニトリル系重合体を重合したり等の
各種の方法がある。好ましくは双方の溶液を混合しその
後金幅、フィルトコツトン、濾紙、金網等微小な目を有
した　材を通過させ混合溶液中での分散形態を均一にか
つ安定化させるのがよい。

２種の紡糸原液は、各々別の入り口から、サイドバイサ
イド型或いは芯−さや型口金に入り接合紡糸される。凝
固浴は通常紡糸原液に使用した溶剤水溶液であるが他に
イソプロピルアルコール、ケロシン等の有機溶液も使用
可能である。凝固浴条件は凝固糸状にボイドの発生が少
なくなるよう設定される。凝固浴を出たトウは、漸次溶
剤濃度が低下する数段の紡糸浴を通じて４〜８倍に延伸
され、水洗、オイリング、乾燥工程へと通じて処理され
るが、ここでも格別の注意は要しない、乾燥後の繊維は
乾燥での焼きつぶし効果によりミクロボイドは十分に消
去されており、この時点で、繊維は、十分良好な潜在巻
縮性を有しており、Ｂ成分の収縮率も十分ある。更に繊
維の収縮性及び潜在５ｌｉＩ性を向上させる為に、収縮
・延伸工程を通してもよく、しかる後にオイリング、ク
リンプ付与及び必要ならばクリンプセントを行ない製品
となる。製品はフィラメント、トウ、ステープルとして
得られる。

（発明の効果） 本発明で用いる複合繊維は大きな収縮率、巻縮発現力及
び耐熱性、形態安定性並びにすぐれた染色性を有する。

収縮性、巻縮発現性は原綿、紡績糸、織・編地のいずれ
の段階にても熱水或いは蒸気処理或いは相当する乾熱処
理する事により得る事が出来る。この特性を生かして、
他繊維との混紡・混繊・交編等によりバルキー糸、豊か
な風合い或いは特徴ある布又、ファンシーヤーン、人工
獣毛等商品価値の高い商品を得る事が出来る。更に従来
の収縮綿或いは潜在巻縮性を有する繊維の混紡比率より
小さい混紡比率で同等以上のバルキー糸等得られるとい
う従来にない多くの特長を有している。

（実施例） 以下実施例を示して本発明を更に具体的に説明する。実
施例中、部及び％は特にことわらない限り重量部及び重
量％を示す。

実施例１ アクリロニトリル：アクリル酸メチル：メタリルスルホ
ン酸ナトリウム−９０，５：　９．．０　：　０．５（
％）の組成を有するアクリル系重合体をジメチルホルム
アミド（以下ＤＭＦとする）中でアゾビスイソブチロニ
トリルを開始剤として重合して得た。未反応上ツマ−は
ロータリーエバポレーターにより回収・除去後重合体濃
度２２％、水分率２％のアクリル重合体溶液を得た。エ
チレングリコール／プロピレングリコール＝９／１とア
ジピン酸の反応により得られた分子１２５００のポリエ
ステルグリコール１００部と、メチレン−ビス（４−フ
ェニルイソシアネート）４０部、トリレンジイソシアネ
ート２部とを反応させイソシアネート末端を有するウレ
タンプレポリマーを得た。

このプレポリマーをＤＭＦ　１００部に溶解後、ＤＭＦ
１５００部、メチル−イミノ−ビスプロピルアミン２．
５部、エチレンジアミン９．５部及びジェタノールアミ
ン１部よりなる液中に撹拌・滴下し、その後ロータリー
エバポレーターに重合体濃度１６％まで濃縮し、粘稠な
ポリウレタン溶液を得た。上記２種の重合体溶液を混合
し紡糸原液を得た。

複合紡糸は孔径０．０６　ｍ　ｍ孔数４０００のサイド
バイサイド型口金を用いて、ＤＭＦ：水＝５５：４５（
％）、１５℃の凝固浴中へ紡出した。紡糸されたトウは
、ＤＭＦｔｌｊ１度が漸次低下する３つの槽にて４倍延
伸を行ない水洗、オイル付与後、１５０℃にて乾燥した
。乾燥後１０５℃の蒸熱下で２次延伸を行ないオイル付
与、クリンプ付与後２デニールの複合繊維を得た。得ら
れた複合繊維を３デニールのレギュラーアクリル（カネ
ボウ合繊＠ＩＲＫ−Ｉ　　ＢＲ３ｄ）に２０％混紡し、
Ｉ／２４の紡績糸を得た。複合繊維及び紡績糸は沸騰水
中で各々５分及び３０分間処理され所定の方法により、
収縮率を測定した。

沸騰水処理後の紡績糸は、かさ高慢の風合いテストを行
なった。尚紡績糸のバルキー出しは、ＪＩＳＬ−１０９
５に準じて行なった。但しカセは、実施例２ Ａ成分のアクリル系重合体としてアクリロニトリル：ア
クリル酸メチル：メタリルスルホン酸ナトリウム−９２
，Ｏｉ　７．５　ｊ　０．５　（％）、Ｂ成分のアクリ
ル系重合体としてアクリロニトリル：アクリル酸メ子ル
：メタリルスルホン酸ナトリウム−９０，０：　９．５
　：　０．５　（％）のアクリル系重合体を各々重合・
モノマー回収の後、重合体濃度２２％の紡糸原液を得た
。ポリウレタン溶液は実施例１のものを用いた。

第２表に示す条件になるようアクリル系重合体溶液及び
ポリウレタン溶液を混合し、孔径０．０６ｍｍ、孔数４
０００のサイドバイサイド型複合口金よりＤＭＦ　：水
−５５＋４５（％）　１５℃の凝固浴中に接合紡糸した
。紡糸されたトウはＤＭＦ　ｔＨ度が漸次低下する３つ
の槽にて６倍の延伸を行ない、水洗、オイル付与の後１
５０℃にて乾燥した。乾燥上りのトウは、温熱１２０℃
で１０％の収続処理を行ない乾熱２００℃で１．３倍に
延伸した。

延伸後、オイリング、クリンプ付与を経て、２デニール
の複合繊維を得た。得られた繊維をレギュラーアクリル
（カネボウ合繊■ＲＫ−Ｉ　　ＢＲ３ｄ）と各々第２表
に示す混率にて混紡し、ｌ／３０の紡績糸を得た。紡績
糸は沸騰水中で３０分間バルキー出し処理を行なった。

バルキー出しした紡績糸はカセ収縮率測定、風合の評価
及びくり返し伸縮テストを行なった。くり返し伸縮テス
トは、インストロン型試験機により荷重Ｏｇと５００ｇ
間を伸縮させる一定荷重くり返し伸縮を行ない２０回く
り返した後のタレ量（％）、伸び率（％）及び仕事ＩＩ
　（−）を測定した。尚試験機のクロスヘツド移動速度
は１００ｍｍ／ｍｉｎ、チャートスピードは５０ｍｍ／
ｍｉｎ、チャートのスパンは１０００ｇの条件にて行な
った。

くり返し伸縮テストにおけるタレ量（％）、伸び率（％
）は次式で定義し、又仕事量は添付図中の斜線部分の面
積とする。

タレ量（χ）　　＝Ａ（ｃｍ）／Ｌｏ（ａｍ）　Ｘ　１
００伸び率（χ）　　−Ｂ（ｃｍ）／Ｌｏ（ｃｍ）　Ｘ
　１００但し＾（ｃｍ）−ａ（ａｍ）　　Ｘ　１００　
／　５０　＝　２　Ｘａ（ｃｍ）Ｂ（ｃｍ）＝　　２　
　Ｘ　ｂ（ｃｍ）Ｌｏは紡績糸のカセの無荷重状態での
長さを示す。

タレ量が大きい事は、くり返し使用時のたるみ、伸び率
は布地等にした場合の変形の自由度を示し、又仕事量は
、バルキー性の目安となる。

尚参考例として従来の収縮綿（カネボウ合繊■５Ｋ−３
ＢＲ３ｄ）を混紡し、同様に評価した結果を示す０本発
明品は大きなバルキー性を示しかつ少量の混紡で豊かな
風合い、かさ真性をもつ製品が得られた。

【図面の簡単な説明】

第１図はバルキー出し処理をした紡績糸（カセ）の定荷
重くり返し伸縮テストのＳ（応力）−３（伸び）曲線の
模式図を示す６図中の記号Ｄ＋　はチャートの進行方向
、Ｄ、はチャートの巾方向を示し図中にＯｇ及び５００
ｇ荷重時のペンの位置を示した。又、１．２．３．４．
５．１６は各々第１回、２回、３回、４回、５回、１６
回目のＳ−８曲線を示し実線が伸ばす時のＳ−Ｓ曲線、
破線が縮める時のＳ−８曲線で、ａは第２回の伸びが始
まる時のチャート位置と第１６回の伸びが始まる時のチ
ャート位置の距離を示し、ｂは第１６回の伸びの始まる
点と終わる点の距離を示す。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）Ａ成分がアクリル系重合体９８〜７０重量部と該
   アクリル系重合体と混和性はあるが非相溶性の弾性重合
   体２〜３０重量部とよりなり、Ｂ成分がアクリル系重合
   体９５〜６０重量部と該アクリル系重合体と混和性はあ
   るが非相溶性の弾性重合体５〜４０重量部とよりなり、
   且つＡ、Ｂ両成分が偏心又は同心状に接合されてなる複
   合繊維を有する混紡糸において、前記弾性重合体が分子
   量１０００〜 ３０００のソフトセグメントを有することを特徴とする
   潜在嵩高性アクリル系混紡糸。
2. （２）アクリル系重合体がアクリロニトリル系重合体で
   ある特許請求の範囲第１項記載の繊維。
3. （３）弾性重合体がポリウレタンである特許請求の範囲
   第１項記載の繊維。