JPH0225969B2 - - Google Patents
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- JPH0225969B2 JPH0225969B2 JP18346882A JP18346882A JPH0225969B2 JP H0225969 B2 JPH0225969 B2 JP H0225969B2 JP 18346882 A JP18346882 A JP 18346882A JP 18346882 A JP18346882 A JP 18346882A JP H0225969 B2 JPH0225969 B2 JP H0225969B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
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- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
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- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
この発明は、高強度継目無鋼管の製造方法に関
し、とくにサワー化傾向の下に深井戸化の著しい
油井管または類似の用途で、硫化物応力腐食割れ
発生の危険を少くとも70Kgｆ／mm2のように高い降
伏強さの下に有効に回避することについての開発
成果を、あらたに提案しようとするものである。 上記したような深井戸化かつサワー化する傾向
に対しては一般に耐硫化物応力腐食割れ性が、強
さの上昇と共に劣化するので両者の兼ね合いから
現在の所降伏強さ64〜74Kgｆ／mm2級のCr−Mo系
鋼が、もつとも優れたものとされている。 最近特開昭53−78917号公報により、従来の65
Kgｆ／mm2級Cr−Mo鋼に比しCr、Moを増量し、
かつＶを多量添加して耐硫化物応力腐食割れ性の
改善を図つた75〜90Kgｆ／mm2級の鋼が開発された
が、Mo、Ｖなどの高価な元素を多量に含むため
高価につき、また多量のＶを含むため連続鋳造に
よる素材の熱間加工中に割れが発生しやすい。 また特開昭57−19322号、57−19323号両公報に
て耐硫化物応力腐食割れの優れたLa添加鋼が提
案されたが、この鋼の降伏強さは最も高くても80
Kgｆ／mm2程度であつて従来鋼に比して強度の改善
は事実上ほとんど見られない。 さらに特開昭57−35622号公報にはＰ、Ｓを低
減した高強度油井用鋼が開示されているが、その
強度値は明確にされていないにしても実施例から
みると91〜98Kgｆ／mm2の降伏強さにのぼるほど、
かなり高強度化されているとは云えこの鋼はアル
カリ性環境のしかもH2Sは微量しか含まない場合
にのみしか耐応力腐食割れ性は保証されていな
い。 加えて上掲の各鋼はいずれも低温靭性について
考慮されてはいない。もちろん稼動中の油井にお
ける油井管は、井戸の中が一般に高温であるた
め、直接的には低温靭性を必要としないが、最近
の新油田は寒冷地に位置する場合も多く、この場
合は搬送中、ストツク中に事故を起す可能性もあ
るので、この点看過されてはならない。 この発明は先行技術の上記問題点について、上
掲したように高価な元素を多量に含まず連続鋳造
にも適した安価な成分系であつて、しかも耐硫化
物応力腐食割れ性と共に低温靭性にも優れた高強
度継目無鋼管を提供することを目的とした開発成
果である。 発明者らは、この目的に関し、 (1) 降伏強さ70Kgｆ／mm2以上の鋼の硫化物応力腐
食割れについてはとくに粒界割れが起点となる
こと (2) Ｐ、ＳおよびＮの低減により、とくに粒界割
れ型硫化物応力腐食割れ感受性が低下するこ
と、 (3) 焼戻保持時間が長いほど耐硫化物応力腐食割
れ性が良いこと の以下にのべる実験上の知見を踏まえて、この発
明による適合を導いたものである。 一般に鋼の硫化物応力腐食割れの破面形態は粒
界割れ、凝へき開、デインプルなどさまざまな形
態様相を示し一定でないが発明者らは種々の強度
の鋼の破面を詳細に検討した結果、強度が高くな
るに従つてとくに粒界割れが重要となり、ことに
降伏強さが70Kgｆ／mm2級以上の含Cr鋼では殆ん
ど粒界割れが破壊の起点となつていることを見い
出した。 さらにこのような鋼の耐硫化物応力腐食割れ性
および低温靭性は焼戻脆性と深い関係があり、
Ｐ、ＳおよびＮの低減に加えてMoとZrおよびま
たはTiの適量添加により著しく向上すること、
またNbを添加するとNbはＰ化物を形成してＰの
粒界への偏析を一段と防ぎこれもまた有効なこ
と、加えてかかる効果は、とくに焼戻保持時間が
長い程、より良く発揮されることを見出した。 以上の知見に基いて発明者らは、高強度でかつ
耐硫化物腐食割れ性、低温靭性ともに優れ連続鋳
造による素材製造も可能な継目無鋼管の製造方法
を次のように確立したものである。 この発明はＣ：0.1〜0.5重量％（以下単に％で
示す）、Si：0.1〜0.3％、Mn：0.2〜0.8％、Cr：
1.0〜4.0％を含み、Al：0.005〜0.1％であつて、
ＰおよびＳともに0.005％以下、そしてＮ：0.004
％以下にそれぞれ低減しかつMo：0.2〜1.0％な
らびにNb：0.01〜0.1％を、Zrおよび／または
Ti：0.005〜0.1％とともに、必要によつてはさら
にＶ：0.1％以下およびＢ：0.005％以下のうち少
くとも１種もあわせ含有する成分組成になる継目
無鋼管素材に熱間加工を施したあと、調質処理す
る際に、焼入れに引続く焼戻し処理中、620℃以
上Ac1点以下の温度範囲で、管の肉厚ｔに応じ少
くともτ（焼戻し温度下保持時間、hr）＝１／25.4× （管の肉厚、mm）で与えられる保持時間τにわた
らせて、降伏強さまたは0.6耐力70〜120Kgｆ／mm2
において、すぐれた耐硫化物応力腐食割れ性と、
低温靭性とを兼備させをことからなる高強度継目
無鋼管の製造方法を提案するものである。 まずこの発明において各添加元素の成分割合を
限定した理由を説明する。 Ｃ：0.1〜0.5％ Ｃは0.1％を下まわると焼入れ性が損われ、0.5
％を超えると焼割れの発生がみられるので0.1〜
0.5％の範囲とした。 Si：0.1〜0.3％ Siは鋼の脱酸と強度増加の目的で0.1％以上必
要であるが、0.3％を超えると靭性を劣化させる
ので0.1〜0.3％の範囲とした。 Mn：0.2〜0.8％ Mnは0.2％以上の添加により強度と靭性を向上
させ、脱酸にも有効であるが0.8％をこえるとＰ、
Ｓなどの偏析を招き、耐硫化物応力腐食割れ性を
劣化させるので0.2〜0.8％の範囲とした。 Cr：1.0〜4.0％ Crは耐食性、強度、焼戻し抵抗性を高めるの
に1.0％以上必要であるが、4.0％を超えると靭性
を劣化させるので1.0〜4.0％の範囲とした。 Al：0.005〜0.1％ Alは脱酸に寄与するばかりでなくＮと化合し
てＮの粒界への偏析を防いで耐硫化物応力腐食割
れ性を向上させるのに0.005％以上必要であるが、
0.1％を超えるとその効果は飽和し靭性の劣化を
招くので0.005〜0.1％の範囲とした。 Ｐ、Ｓ≦0.005％およびＮ≦0.004％ これらの不純物元素は粒界へ偏析して鋼の粒界
強度を低下させ、とくに降伏強さ70Kgｆ／mm2以上
の鋼における粒界割れ型の硫化物腐食割れに悪影
響を及すのでこれを防止するためには可及的に少
くするのが望ましく、この発明に従いMoならび
にNbと、Zrおよび／またはTiを添加して、不純
物元素の固定を図つた場合においても、目的とす
る強度、耐硫化物応力腐食割れ性および低温靭性
を得るためには、上限をＰ、Ｓはともに0.005％
Ｎは0.004％とする必要がある。 Mo：0.2〜1.0％ Moは耐食性、強度、焼戻し抵抗性を高め、Ｐ
の粒界偏析を防いで耐硫化物応力腐食割れ性を向
上させるのに0.2％以上必要であるが、1.0％を超
えて多量に含有すると靭性を劣化させ、かつ高価
となるので0.2〜1.0％の範囲とした。 Nb：0.01〜0.1％ NbはすでにのべたCrおよびMoを含有する鋼
に添加すると、焼もどし後の鋼の組織において炭
化物を微細にして粒内に均一に分散させること、
またＰを固定して粒界への偏析を妨げることが相
俟つて耐硫化物応力腐食割れ性を向上させるのに
役立ちそのために0.01％以上必要であり、0.1％
を超えると靭性を劣化させ、かつ連続鋳造による
素材製造時割れ発生の原因となるので0.01〜0.1
％の範囲とする。 Zrおよび／またはTi：0.005〜0.1％ これらの元素は、Ｎとの親和力がもつとも強
く、これを固定して粒界への偏析を防ぎ、耐硫化
物応力腐食割れ性を向上させる作用効果を同じく
するので、Ti、Zrの各々の単独添加でも同時添
加でもよく、上記の効果を導くためには、それら
の合計量で0.005％以上必要であり、一方0.1％を
超えると靭性を劣化させるので0.005％〜0.1％の
範囲とする。 上記のような限定組成の鋼を継目無鋼管として
熱間加工後、焼入れ、焼戻し処理をおこなう。焼
入条件は限定しないが、好ましくは90％以上がマ
ルテンサイト組織になることが好ましい。 ついで620゜以上、Ac1以下の温度で、管の肉厚
ｔmmに応じて次式で示すτ時間にわたり保持して
焼もどし処理を行う。 τ≧１／25.4×ｔ 620℃以上の温度と上式による保持時間は、オ
ーステナイト粒界への不純物の偏析を防ぎかつ球
状炭化物を均一微細に析出させて、必要な強度、
靭性と耐硫化物応力腐食割れ性を得るために必要
である。Ac1点をこえるとオーステナイトが生じ
常温に冷却した時にこれが焼戻しを受けないマル
テンサイトとなり、耐硫化物応力腐食割れ性を著
しく劣化させる。 上記の如くして優れた低温靭性と耐硫化物応力
腐食割れ性を有する高強度継目無鋼管が得られる
が、さらに高強度、焼入れ性の補助、焼もどし抵
抗性の付加および靭性向上などの目的に応じて必
要によりＶ、Ｂの１種または２種をＶは0.01％以
上、Ｂは0.0005％以上で添加することによつてこ
の発明の効果をさらに向上させることができる。
しかし過剰に添加するといずれも鋼の靭性を劣化
させ、また連続鋳造により素材を製造する場合に
は割れ発生の原因となるのでその上限はＶは0.1
％、Ｂは0.005％とする。 この発明において鋼管の降伏強さまたは0.6％
耐力を、70Kgｆ／mm2から120Kgｆ／mm2の範囲に限
定したのは、70Kgｆ／mm2未満の場合は硫化物応力
腐食割れは主に凝へき開またはデインプル状の破
面を呈し、粒界破面となることはまれであり、そ
の割れ機構が異なるために、このようにＰ、Ｓお
よびＮの量の限定とこれらの粒界への偏析を妨げ
るMo、Nb、ZrおよびまたはTiの添加と焼もど
し温度および保持時間の規定をしても格段の意味
がないからであり、また120Kgｆ／mm2では耐硫化
物応力腐食割れ性が上掲対策の下でなお著しく劣
化する。 次にこの発明の実施例について述べる。 表１に継目無鋼管の成分と管の肉厚、焼戻し条
件と焼戻し後の降伏強さYS、引張り強さTS、耐
硫化物応力腐食割れ性、シヤルピー試験で求めた
vTrsを比較例と対比して示す。
し、とくにサワー化傾向の下に深井戸化の著しい
油井管または類似の用途で、硫化物応力腐食割れ
発生の危険を少くとも70Kgｆ／mm2のように高い降
伏強さの下に有効に回避することについての開発
成果を、あらたに提案しようとするものである。 上記したような深井戸化かつサワー化する傾向
に対しては一般に耐硫化物応力腐食割れ性が、強
さの上昇と共に劣化するので両者の兼ね合いから
現在の所降伏強さ64〜74Kgｆ／mm2級のCr−Mo系
鋼が、もつとも優れたものとされている。 最近特開昭53−78917号公報により、従来の65
Kgｆ／mm2級Cr−Mo鋼に比しCr、Moを増量し、
かつＶを多量添加して耐硫化物応力腐食割れ性の
改善を図つた75〜90Kgｆ／mm2級の鋼が開発された
が、Mo、Ｖなどの高価な元素を多量に含むため
高価につき、また多量のＶを含むため連続鋳造に
よる素材の熱間加工中に割れが発生しやすい。 また特開昭57−19322号、57−19323号両公報に
て耐硫化物応力腐食割れの優れたLa添加鋼が提
案されたが、この鋼の降伏強さは最も高くても80
Kgｆ／mm2程度であつて従来鋼に比して強度の改善
は事実上ほとんど見られない。 さらに特開昭57−35622号公報にはＰ、Ｓを低
減した高強度油井用鋼が開示されているが、その
強度値は明確にされていないにしても実施例から
みると91〜98Kgｆ／mm2の降伏強さにのぼるほど、
かなり高強度化されているとは云えこの鋼はアル
カリ性環境のしかもH2Sは微量しか含まない場合
にのみしか耐応力腐食割れ性は保証されていな
い。 加えて上掲の各鋼はいずれも低温靭性について
考慮されてはいない。もちろん稼動中の油井にお
ける油井管は、井戸の中が一般に高温であるた
め、直接的には低温靭性を必要としないが、最近
の新油田は寒冷地に位置する場合も多く、この場
合は搬送中、ストツク中に事故を起す可能性もあ
るので、この点看過されてはならない。 この発明は先行技術の上記問題点について、上
掲したように高価な元素を多量に含まず連続鋳造
にも適した安価な成分系であつて、しかも耐硫化
物応力腐食割れ性と共に低温靭性にも優れた高強
度継目無鋼管を提供することを目的とした開発成
果である。 発明者らは、この目的に関し、 (1) 降伏強さ70Kgｆ／mm2以上の鋼の硫化物応力腐
食割れについてはとくに粒界割れが起点となる
こと (2) Ｐ、ＳおよびＮの低減により、とくに粒界割
れ型硫化物応力腐食割れ感受性が低下するこ
と、 (3) 焼戻保持時間が長いほど耐硫化物応力腐食割
れ性が良いこと の以下にのべる実験上の知見を踏まえて、この発
明による適合を導いたものである。 一般に鋼の硫化物応力腐食割れの破面形態は粒
界割れ、凝へき開、デインプルなどさまざまな形
態様相を示し一定でないが発明者らは種々の強度
の鋼の破面を詳細に検討した結果、強度が高くな
るに従つてとくに粒界割れが重要となり、ことに
降伏強さが70Kgｆ／mm2級以上の含Cr鋼では殆ん
ど粒界割れが破壊の起点となつていることを見い
出した。 さらにこのような鋼の耐硫化物応力腐食割れ性
および低温靭性は焼戻脆性と深い関係があり、
Ｐ、ＳおよびＮの低減に加えてMoとZrおよびま
たはTiの適量添加により著しく向上すること、
またNbを添加するとNbはＰ化物を形成してＰの
粒界への偏析を一段と防ぎこれもまた有効なこ
と、加えてかかる効果は、とくに焼戻保持時間が
長い程、より良く発揮されることを見出した。 以上の知見に基いて発明者らは、高強度でかつ
耐硫化物腐食割れ性、低温靭性ともに優れ連続鋳
造による素材製造も可能な継目無鋼管の製造方法
を次のように確立したものである。 この発明はＣ：0.1〜0.5重量％（以下単に％で
示す）、Si：0.1〜0.3％、Mn：0.2〜0.8％、Cr：
1.0〜4.0％を含み、Al：0.005〜0.1％であつて、
ＰおよびＳともに0.005％以下、そしてＮ：0.004
％以下にそれぞれ低減しかつMo：0.2〜1.0％な
らびにNb：0.01〜0.1％を、Zrおよび／または
Ti：0.005〜0.1％とともに、必要によつてはさら
にＶ：0.1％以下およびＢ：0.005％以下のうち少
くとも１種もあわせ含有する成分組成になる継目
無鋼管素材に熱間加工を施したあと、調質処理す
る際に、焼入れに引続く焼戻し処理中、620℃以
上Ac1点以下の温度範囲で、管の肉厚ｔに応じ少
くともτ（焼戻し温度下保持時間、hr）＝１／25.4× （管の肉厚、mm）で与えられる保持時間τにわた
らせて、降伏強さまたは0.6耐力70〜120Kgｆ／mm2
において、すぐれた耐硫化物応力腐食割れ性と、
低温靭性とを兼備させをことからなる高強度継目
無鋼管の製造方法を提案するものである。 まずこの発明において各添加元素の成分割合を
限定した理由を説明する。 Ｃ：0.1〜0.5％ Ｃは0.1％を下まわると焼入れ性が損われ、0.5
％を超えると焼割れの発生がみられるので0.1〜
0.5％の範囲とした。 Si：0.1〜0.3％ Siは鋼の脱酸と強度増加の目的で0.1％以上必
要であるが、0.3％を超えると靭性を劣化させる
ので0.1〜0.3％の範囲とした。 Mn：0.2〜0.8％ Mnは0.2％以上の添加により強度と靭性を向上
させ、脱酸にも有効であるが0.8％をこえるとＰ、
Ｓなどの偏析を招き、耐硫化物応力腐食割れ性を
劣化させるので0.2〜0.8％の範囲とした。 Cr：1.0〜4.0％ Crは耐食性、強度、焼戻し抵抗性を高めるの
に1.0％以上必要であるが、4.0％を超えると靭性
を劣化させるので1.0〜4.0％の範囲とした。 Al：0.005〜0.1％ Alは脱酸に寄与するばかりでなくＮと化合し
てＮの粒界への偏析を防いで耐硫化物応力腐食割
れ性を向上させるのに0.005％以上必要であるが、
0.1％を超えるとその効果は飽和し靭性の劣化を
招くので0.005〜0.1％の範囲とした。 Ｐ、Ｓ≦0.005％およびＮ≦0.004％ これらの不純物元素は粒界へ偏析して鋼の粒界
強度を低下させ、とくに降伏強さ70Kgｆ／mm2以上
の鋼における粒界割れ型の硫化物腐食割れに悪影
響を及すのでこれを防止するためには可及的に少
くするのが望ましく、この発明に従いMoならび
にNbと、Zrおよび／またはTiを添加して、不純
物元素の固定を図つた場合においても、目的とす
る強度、耐硫化物応力腐食割れ性および低温靭性
を得るためには、上限をＰ、Ｓはともに0.005％
Ｎは0.004％とする必要がある。 Mo：0.2〜1.0％ Moは耐食性、強度、焼戻し抵抗性を高め、Ｐ
の粒界偏析を防いで耐硫化物応力腐食割れ性を向
上させるのに0.2％以上必要であるが、1.0％を超
えて多量に含有すると靭性を劣化させ、かつ高価
となるので0.2〜1.0％の範囲とした。 Nb：0.01〜0.1％ NbはすでにのべたCrおよびMoを含有する鋼
に添加すると、焼もどし後の鋼の組織において炭
化物を微細にして粒内に均一に分散させること、
またＰを固定して粒界への偏析を妨げることが相
俟つて耐硫化物応力腐食割れ性を向上させるのに
役立ちそのために0.01％以上必要であり、0.1％
を超えると靭性を劣化させ、かつ連続鋳造による
素材製造時割れ発生の原因となるので0.01〜0.1
％の範囲とする。 Zrおよび／またはTi：0.005〜0.1％ これらの元素は、Ｎとの親和力がもつとも強
く、これを固定して粒界への偏析を防ぎ、耐硫化
物応力腐食割れ性を向上させる作用効果を同じく
するので、Ti、Zrの各々の単独添加でも同時添
加でもよく、上記の効果を導くためには、それら
の合計量で0.005％以上必要であり、一方0.1％を
超えると靭性を劣化させるので0.005％〜0.1％の
範囲とする。 上記のような限定組成の鋼を継目無鋼管として
熱間加工後、焼入れ、焼戻し処理をおこなう。焼
入条件は限定しないが、好ましくは90％以上がマ
ルテンサイト組織になることが好ましい。 ついで620゜以上、Ac1以下の温度で、管の肉厚
ｔmmに応じて次式で示すτ時間にわたり保持して
焼もどし処理を行う。 τ≧１／25.4×ｔ 620℃以上の温度と上式による保持時間は、オ
ーステナイト粒界への不純物の偏析を防ぎかつ球
状炭化物を均一微細に析出させて、必要な強度、
靭性と耐硫化物応力腐食割れ性を得るために必要
である。Ac1点をこえるとオーステナイトが生じ
常温に冷却した時にこれが焼戻しを受けないマル
テンサイトとなり、耐硫化物応力腐食割れ性を著
しく劣化させる。 上記の如くして優れた低温靭性と耐硫化物応力
腐食割れ性を有する高強度継目無鋼管が得られる
が、さらに高強度、焼入れ性の補助、焼もどし抵
抗性の付加および靭性向上などの目的に応じて必
要によりＶ、Ｂの１種または２種をＶは0.01％以
上、Ｂは0.0005％以上で添加することによつてこ
の発明の効果をさらに向上させることができる。
しかし過剰に添加するといずれも鋼の靭性を劣化
させ、また連続鋳造により素材を製造する場合に
は割れ発生の原因となるのでその上限はＶは0.1
％、Ｂは0.005％とする。 この発明において鋼管の降伏強さまたは0.6％
耐力を、70Kgｆ／mm2から120Kgｆ／mm2の範囲に限
定したのは、70Kgｆ／mm2未満の場合は硫化物応力
腐食割れは主に凝へき開またはデインプル状の破
面を呈し、粒界破面となることはまれであり、そ
の割れ機構が異なるために、このようにＰ、Ｓお
よびＮの量の限定とこれらの粒界への偏析を妨げ
るMo、Nb、ZrおよびまたはTiの添加と焼もど
し温度および保持時間の規定をしても格段の意味
がないからであり、また120Kgｆ／mm2では耐硫化
物応力腐食割れ性が上掲対策の下でなお著しく劣
化する。 次にこの発明の実施例について述べる。 表１に継目無鋼管の成分と管の肉厚、焼戻し条
件と焼戻し後の降伏強さYS、引張り強さTS、耐
硫化物応力腐食割れ性、シヤルピー試験で求めた
vTrsを比較例と対比して示す。
【表】
【表】
耐硫化物応力腐食割れ性は丸棒引張り型の試験
片を用いてNACE液（0.5％酢酸、５％食塩添加
飽和硫化水素水）中で降伏強さの75％の応力を負
荷して試験した。 表１の〇印は上記の試験で30日間破断しなかつ
たものを、×印は破断したものを示す。表１の記
号１〜４はこの発明による鋼管であり、いずれも
良好な耐硫化物応力腐食割れ性と良好な低温靭性
を示している。記号５、６の鋼管の、成分組成は
この発明の範囲にあるが記号５は焼もどし温度
が、記号６は保持時間が各々この発明の範囲から
はずれているため耐硫化物応力腐食割れ性、低温
靭性ともに劣つている。記号７はＰ、記号８は
Ｓ、記号９はＮ、記号10はTi、Zr、記号11はMo
そして記号12はNbがそれぞれこの発明の成分範
囲からはずれているため、この発明の範囲の焼も
どし処理を行つても、優れた耐硫化物応力腐食割
れ性と低温靭性を得ることはできない。 以上のべたようにしてこの発明は油井用鋼管に
おいてまたはその類似の使途で耐硫化物応力腐食
割れ性を、高強度と低温靭性にあわせ要求される
たとえばラインパイプ、化学プラント用鋼管、鋼
板などに適用して、従来比類のない顕著な効果を
もたらすことができる。
片を用いてNACE液（0.5％酢酸、５％食塩添加
飽和硫化水素水）中で降伏強さの75％の応力を負
荷して試験した。 表１の〇印は上記の試験で30日間破断しなかつ
たものを、×印は破断したものを示す。表１の記
号１〜４はこの発明による鋼管であり、いずれも
良好な耐硫化物応力腐食割れ性と良好な低温靭性
を示している。記号５、６の鋼管の、成分組成は
この発明の範囲にあるが記号５は焼もどし温度
が、記号６は保持時間が各々この発明の範囲から
はずれているため耐硫化物応力腐食割れ性、低温
靭性ともに劣つている。記号７はＰ、記号８は
Ｓ、記号９はＮ、記号10はTi、Zr、記号11はMo
そして記号12はNbがそれぞれこの発明の成分範
囲からはずれているため、この発明の範囲の焼も
どし処理を行つても、優れた耐硫化物応力腐食割
れ性と低温靭性を得ることはできない。 以上のべたようにしてこの発明は油井用鋼管に
おいてまたはその類似の使途で耐硫化物応力腐食
割れ性を、高強度と低温靭性にあわせ要求される
たとえばラインパイプ、化学プラント用鋼管、鋼
板などに適用して、従来比類のない顕著な効果を
もたらすことができる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：0.1〜0.5重量％、 Si：0.1〜0.3重量％、 Mn：0.2〜0.8重量％、 Cr：1.0〜4.0重量％ を含み、 Al：0.005〜0.1重量％ であつて、 ＰおよびＳともに0.005重量％以下、そして
Ｎ：0.004重量％以下 にそれぞれ低減し、かつ Mo：0.2〜1.0重量％ならびに Nb：0.01〜0.1重量％ を、 Zrおよび／またはTiの合計量0.005〜0.1重量％ とともに含有する成分組成になる継目無鋼管素材
に熱間加工を施したあと調質処理する際に、焼入
れに引続く焼戻し処理中、620℃以上Ac1点以下
の温度範囲で、管の肉厚ｔに応じ少くとも下記式
で与えられる保持時間τにわたらせて、降伏強さ
または0.6％耐力70〜120Kgｆ／mm2において、すぐ
れた耐硫化物応力腐食割れ性と、低温靭性とを兼
備させることを特徴とする高強度継目無鋼管の製
造方法。 記 τ＝１／25.4ｔ 式中τ：焼戻し温度下保持時間（hr） ｔ：管の肉厚（mm） ２ Ｃ：0.1〜0.5重量％、 Si：0.1〜0.3重量％、 Mn：0.2〜0.8重量％、 Cr：1.0〜4.0重量％ を含み、 Al：0.005〜0.1重量％ であつて、 ＰおよびＳともに0.005重量％以下、そして
Ｎ：0.004重量％以下 にそれぞれ低減し、かつ Mo：0.2〜1.0重量％ならびに Nb：0.01〜0.1重量％ を、 Zrおよび／またはTiの合計量0.005〜0.1重量％ さらには Ｖ：0.1重量％以下および Ｂ：0.005重量％以下のうち少くとも１種 とあわせ含有する成分組成になる継目無鋼管素材
に熱間加工を施したあと調質処理する際に、焼入
れに引続く焼戻し処理中、620℃以上Ac1点以下
の温度範囲で、管の肉厚ｔに応じ少くとも下記式
で与えられる保持時間τにわたらせて、降伏強さ
または0.6％耐力70〜120Kgｆ／mm2において、すぐ
れた耐硫化物応力腐食割れ性と、低温靭性とを兼
備させることを特徴とする高強度継目無鋼管の製
造方法。 記 τ＝１／25.4ｔ 式中τ：焼戻し温度下保持時間（hr） ｔ：管の肉厚（mm）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18346882A JPS5974221A (ja) | 1982-10-19 | 1982-10-19 | 高強度継目無鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18346882A JPS5974221A (ja) | 1982-10-19 | 1982-10-19 | 高強度継目無鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5974221A JPS5974221A (ja) | 1984-04-26 |
| JPH0225969B2 true JPH0225969B2 (ja) | 1990-06-06 |
Family
ID=16136315
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18346882A Granted JPS5974221A (ja) | 1982-10-19 | 1982-10-19 | 高強度継目無鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5974221A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6254021A (ja) * | 1985-05-23 | 1987-03-09 | Kawasaki Steel Corp | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れる高強度継目無鋼管の製造方法 |
| JPS61272351A (ja) * | 1985-05-29 | 1986-12-02 | Kawasaki Steel Corp | 高強度高靭性油井用鋼管 |
| JPH06104849B2 (ja) * | 1986-04-25 | 1994-12-21 | 新日本製鐵株式会社 | 硫化物応力割れ抵抗性に優れた低合金高張力油井用鋼の製造方法 |
| JPS634047A (ja) * | 1986-06-20 | 1988-01-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐硫化物割れ性に優れた高張力油井用鋼 |
| JP5119574B2 (ja) * | 2005-04-26 | 2013-01-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Ｔｉ添加系低炭素鋼からなる継目無鋼管の熱処理方法 |
-
1982
- 1982-10-19 JP JP18346882A patent/JPS5974221A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5974221A (ja) | 1984-04-26 |
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