JPH02254270A - 温度作動式膨張弁 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この発明は、冷凍装置や冷房装置などにおいて、高圧の
冷媒を膨張させて蒸発器に送り込むにあたって、その冷
媒の量を自動調整する温度作動式膨張弁に関する。

膨張弁から蒸発器に送り込まれる冷媒の量は、蒸発器で
蒸発した冷媒の量と常に一致させなければならない、つ
まり、＊優秀における冷奴の流量は、蒸発器の出口側の
冷媒の状態に即して制御されなければならない、そのよ
うな制御に用いられる温度作動式膨張弁には、外部均圧
式と内部均圧式の２種類のタイプがある。

外部均圧式の温度作動式膨張弁は、蒸発器を出る冷媒の
圧力とその温度とにもとづいて、膨張弁内の冷媒の流量
を正確に制御する。これに対して内部均圧式の温度作動
式膨張弁は、蒸発器へ入る冷媒の圧力と蒸発器を出る冷
媒の温度とにもとづいて冷媒の流量を制御する。内部均
圧式においては、蒸発器の出口側の圧力を蒸発器の入口
側の圧力から推定して、流量を制御するのである。

したがって、内部均圧式の膨張弁は、蒸発器の状態変化
などによって冷媒の流量の制御が不正確になる欠点があ
り、運転状態の変動の少ない冷凍装置などに用いられる
。一方、自動車用エアコンなどは、運転状態の変動が大
きいので、内部均圧式の膨張弁では正確な制御を行うこ
とができず、外部均圧式の膨張弁を用いる必要がある。

このような温度作動式膨張弁においては、通常、蒸発器
を出る冷媒の温度変化を圧力変化に変換して、その圧力
変化によってダイアプラムを駆動し、そのダイアフラム
で冷媒の流量調整用弁を駆動している。そして、かつて
は、弁の有効径に対しで非常に大きな直径のダイアフラ
ムが用いられていた。

しかし、そのような膨張弁は、ダイアフラムがスペース
をとりすぎるので１次第にダイアプラムの直径が小さく
されてきた。またそれとは逆に。

冷房能力を向上させるためには冷媒の流量を多くするこ
とが必要なので、弁の有効径は次第に大きくされてきた
。しかし、弁の有効径に比較してダイアフラムの有効径
が小さくなればなるほど、膨張弁内の冷媒の圧力が、弁
の動作制御に対して大きな影響を及ぼすようになる。し
たがって、冷媒流量を正確に制御するためには、膨張弁
内の冷媒圧力ができるだけ弁に作用しないような構造に
する必要がある。

［従来の技術］ 第１０図は、従来の外部均圧式の温度作動式膨張弁１０
０を示している。２００は蒸発器である。ダイアフラム
１０１で仕切られたダイアフラム室１０２の低圧室１０
３は蒸発器２００の出口側と連通しており、高圧室１０
４は、蒸発器２００の出口側に設けられた感温部１０５
にキャピラリーチューブ１０Ｂによって接続され、その
内部には冷媒が封入されている。１０７は高圧冷媒の入
口側流路、１０８は膨張して低圧になった冷媒の出口側
流路であり１両流路１０７，１０８間の開閉を行う弁１
０９が、ダイアフラム１０１によって、ロッド１１０を
介して軸線方向に進退駆動される。

そして、弁１０９の有効径ｄ１とロッド１１０の直径ｄ
２とは同寸法に設定されている。したがって、高圧冷媒
の圧力ｐ１は、弁１０９を開く方向と閉じ方向とに均等
に作用して１両方向の力が互いに打ち消し合うので、Ｐ
ｌは弁１０９の開閉動作に影響を及ぼさない。

［発明が解決しようとする課ＩＩ］ しかし、上述の第１０図の膨張弁１００においては、出
口側流路１０８内の低圧冷媒の圧力ｐ２が、弁１０９と
ロッド１１０とを介して、ダイアフラム１０１を低圧室
１０３側から押す方向に作用する。したがって、仮に出
口側流路１０８内の圧力ｐ２が低圧室１０３内の圧力ｐ
ｏと等しければ、ダイアフラム１０１は正確に動作する
。つまり、膨張弁内の圧力は流量制御に全く影響を及ぼ
さない。

しかし、上述したように、低圧室１０３内の圧力ｐｏは
蒸発器２００の出口側の冷媒の圧力と同じであるのに対
して、出口側流路１０８内の圧力ｐ２は、蒸発器２００
の入口側の冷媒の圧力とほぼ同じである。つまり、ダイ
アフラム室１０２の低圧室１０３は、外部均圧式を採用
して蒸発器２００の出口側に連通しているにもかかわら
ず、ダイアフラムｌＯ１は、ロッド１１０の断面積分は
蒸発器２００の入口側の圧力ｐ２を受けて内部均圧式化
してしまっているのである。

このように従来の温度作動式膨張弁では、ダイアフラム
を小型化して且つ大きな流量を得ようとすると、本来外
部均圧式の構造だったものが内部均圧式化して、運転状
態の変動の大きな自動車用エアコンなどでは冷媒の流量
を正確に制御することができない欠点があった。

この発明は、従来のそのような欠点を解消し。

ダイアフラムや弁の有効径等に関係なく、外部均圧式の
正確な流量制御を行うことができる温度作動式膨張弁を
提供することを目的とする。

［課題を解決するための手段］ 上記の目的を達成するために１本発明の温度作動式膨張
弁は、冷媒の流量を調整するためにケーシング内に形成
された流量調整室と、冷媒を通すための通孔が軸線方向
に穿設されて、軸線方向に進退自在に上記流量調整室内
に配置された弁体と、上記弁体の一端側において上記弁
体の側面に向って開口するように上記流量調整室に連通
接続された第１の冷媒流路と、上記弁体の他端側におい
て上記通孔と連通ずる第２の冷媒流路と、上記弁体の外
周に沿って上記第１の冷媒流路と第２の冷媒流路との間
をシールするための第１のシール部と、上記弁体の上記
一端側の縁部において上記通孔と上記第１の冷媒流路と
の間をシールするために、上記第１のシール部と略同径
に形成された第２のシール部と、上記弁体より細く形成
され、上記弁体をその軸線方向に駆動するために上記弁
体の軸線方向に沿って進退自在に設けられた細長いロッ
ドと、蒸発器を出る冷媒ガスの圧力とその冷媒ガスの温
度とにもとずいて作動して、上記ロッドを軸線方向に駆
動する駆動手段とを有することを特徴とする。

また、冷媒の流量を調整するためにケーシング内に形成
された流量調整室と、冷媒を通すための通孔が軸線方向
に穿設されて、軸線方向に進退自在に上記流量調整室内
に配置された弁体と、上記弁体の一端側において上記弁
体の側面に向って開口するように上記流量調整室に連通
接続された第１の冷媒流路と、上記弁体の他端側におい
て上記流量調整室及び上記通孔と連通する第２の冷媒流
路と、上記弁体の他端側において上記流量調整室と上記
第２の冷媒流路との間をシールするための第１のシール
部と、上記弁体の上記一端側の縁部において上記通孔と
上記第１の冷媒流路との間をシールするために、上記第
１のシール部と略同径に形成された第２のシール部と、
上記弁体より細く形成され、上記弁体をその軸線方向に
駆動するために上記弁体の軸線方向に沿って進退自在に
設けられた細長いロッドと、蒸発器を出る冷媒ガスの圧
力とその冷媒ガスの温度とにもとずいて作動して、上記
ロッドを軸線方向に駆動する駆動手段とを有し、上記駆
動手段によって上記ロッドを介して上記弁体が軸線方向
に進退駆動されて、上記第１及びｗＳ２の両シール部が
開閉されるようにしたことを特徴とする。

〔作用〕

第１のシール部と第２のシール部とが略同径に形成され
ているので、第１の冷媒流路内の圧力と第２の冷媒流路
内の圧力差は、弁体に対してその軸線方向にあい反する
方向に均等に作用する。したがって、弁体は第１及び第
２の冷媒流路内の冷媒の圧力差の影響を受けない。

また、ロッドを介して第２の冷媒流路内の圧力が駆動手
段の動作に影響を及ぼすが、その影響の度合いはロッド
の直径の２乗に比例し、ロッドは弁体に比べて細く形成
されているので、従来に比べて影響の度合いは非常に小
さい。

このように、第１及び第２の冷媒流路内の圧力の影響が
減殺されて、弁体の動作、即ち膨張弁の開閉動作は、蒸
発器を出る冷媒ガスの圧力とその冷媒ガスの温度とにも
どづいて作動する駆動手段によって制御される。

［実施例］ 図面を参照して実施例を説明する。

第１図は本発明の第１の実施例を示している。

図中、■は蒸発器、２は圧縮器、３は凝縮器、４は、高
圧の液体冷媒を収容する液容器、１０は膨張弁である。

膨張弁１０のケーシング１１には、液容器４の出口に接
続された高圧側冷媒流路１２（第１の冷媒流路）と、蒸
発器１の入口に接続された低圧側冷媒流路１３（第２の
冷媒流路）とが形成されている。１４は、高圧側冷媒流
路１２から低圧側冷媒流路１３に流れ込む冷媒の流量を
調整するために、ケーシング１１内に形成された流量調
整室であり、高圧側冷媒流路１２は流量７ＪＲ整室１４
の側部に連通接続され、低圧側冷媒流路１３は流量調整
室１４の下端側に連通接続されている。

流量調整室１４内には、略筒状の弁体１５が、その軸線
方向、即ち上下方向に進退自在に配置されている。弁体
１５は、流量調整室１４下部のシリング状部内に極めて
僅かなりリアランスで嵌合しており、その嵌合部１６が
、弁体１５の外周に沿って高圧側冷媒流路１２から低圧
側冷媒流路１３に冷媒が流れないようにシールをする第
１のシール部となっている。

なお本実施例においては、ケーシング１１及び弁体１５
は共に金属製である。ただし、ケーシング１１と弁体１
５とを合成樹脂で形成してもよく、その場合には熱膨張
率が同じ合成樹脂材料を用いるのがよい、そうすれば膨
張弁ｌＯに温度変化があっても、嵌合部１６の隙間は変
動しない。

また、弁体１５の表面にフッ素樹脂をコーティングすれ
ば、表面摩擦抵抗が少なくなるので、弁体１５は、嵌合
部１６のクリアランスがほとんど無い状態でも、軸線方
向に滑らかに摺動することができる。

筒状の弁体１５の内側は、冷媒を通すための通孔１７に
なっている。また、弁体１５の上端周縁部は、ケーシン
グ１１に上方からねじ込まれた栓体工８の底面に密着し
て、高圧側冷媒流路１２ど通孔１７との間をシールする
第２のシール部１９となっている。なお、栓体１８はケ
ーシング１１に圧入その他の手段で固定してもよい、第
２のシール部１９は、筒状の弁体１５の上端部の周縁部
によって形成されているの〒、第２のシール部１９の直
径は第１のシール部１６の直径とほぼ同じ直径であり、
Ｗ４２のシール部１９で囲まれる部分の面積は第１のシ
ール部１６で囲まれる部分の面積とほぼ同じ面積である
。４０は０リングである。

また、一対のばね受け２０．２１が、一方は弁体１５の
下端部に固着され、他方はケーシング１１の下部にねじ
込まれて固定されている。そして、両ばね受け２０．２
１の間にコイルスプリング２２が圧縮して装着され、そ
のばね力によって弁体１５を上方に押しあげて、第２の
シール部１９を閉じている。

一方、高圧側冷媒流路１２は、弁体１５の上端側におい
て弁体１５の側面に向って開口し、低圧側冷媒流路１３
は弁体１５の下端側において通孔１７と常時連通してい
る。したがって、第１図の状態では、弁体１５によって
高圧側冷媒流路１２と低圧側冷媒流路１３との間が連間
され、コイルスプリング２２のばね力に抗して弁体１５
が下方に移動すれば、第２のシール部１９が開いて、冷
媒が高圧側冷媒流路１２から通孔１７を通って低圧側冷
媒流路１３に流れ込む。

栓体１８の上端部には、ダイアフラム２３によって上側
の高圧室２４と下側の低圧室２５とに仕切られたダイア
プラム室が形成されている。ダイアフラム２３の有効径
は、例えば弁体１５の直径の１．５〜３倍程度である。

ダイアプラム２３は、その面方向（即ち上下方向）に変
位自在な薄い膜板であり、その周縁部が栓体１８とハウ
ジング２７との間に気密に挟着固定されている。そして
、高圧室２４側は、蒸発器ｌの出口側に設けられた公知
の感温部２８に、キャピラリーチューブ２９によって接
続されている。キャピラリーチューブ２９内には冷媒が
封入されている。

一方、低圧室２５は、連通路３２を介して、蒸発器ｌの
出口側と連通している。したがって、低圧室２５内は、
蒸発器ｌの出口側圧力と常に等圧である。その結果、蒸
発器１の出口の冷媒ガスが飽和蒸気に達するまでは高圧
室２４と低圧室２５間には圧力差は発生しない、そして
、蒸発器１の出口の冷媒ガスが過熱蒸気になると高圧室
２４内の圧力が低圧室２５の圧力より高くなってダイア
フラム２３が低圧室２５側（即ち下方）に押し下げられ
る。

ダイアフラム２３の下面には受は板３４が当接して設け
られており、その受は板３４と弁体１５との間に、細長
いロッド３５が、軸線方向に進退自在に設けられている
。このロッド３５の直径は、ダイアフラム２３の有効径
に比べて細く、弁体１５の直径に比べても充分に細い０
本実施例においては、ロッド３５の直径は弁体１５の直
径に比べて３分の工部下であり、ロッド３５の断面積は
、弁体１５の直径の内面積（即ち、受圧面積）に比べて
１０分の１程度である。

ロッド３５の下端部は、ＰＩ４２図にも示されるように
、ばね受け２０から内方に形成されたステー２０ａに当
接している。そして、ロッド３５は、弁体１５と軸心を
一致させて栓体１８に貫通形成された孔内を通って、ロ
ッド３５の上端部は受は板３４に当接している。

したがって、高圧室２４と低圧室２５との圧力差によっ
てダイアプラム２３が押し下げられると、第３図に示さ
れるように、ロッド３５を介して弁体１５が押し下げら
れ、第２のシール部１９が開いて、冷媒が高圧側冷媒流
路１２から通孔１７に流れ込み、低圧側冷媒流路１３に
送り込まれる。そして、コイルスプリング２２が圧縮さ
れて、高圧室２４と低圧室２５との圧力差がコイルスプ
リング２２の反発力とつり合う位置で、弁体１５は静止
する。

このように構成された実施例においては、高圧側冷媒流
路１２内の高圧冷媒の圧力をＰＩ、低圧側冷媒流路１３
内の低圧冷媒の圧力をＰ２とし、第１のシール部１６に
よって囲まれる部分の面積を５１、第２のシール部１９
によって囲まれる部分の内面積をＳ２とすると、Ｐｌ及
びＰ２によって弁体１５に軸線方向に作用する力ＦはＦ
−（Ｐ＋−Ｐ２）Ｘ　（Ｓ＋−５２）である。

そして、Ｓ　Ｌ！ｆ　Ｓ　２であるからＦ′４０であり
。

Ｐ、及びＰ２は共に弁体１５にほとんど作用しない、ま
た、ロッド３５の下端部が第２のシール部１９の内側に
あるので、ダイアフラム２３には。

高圧側冷媒流路１２内の高圧冷媒の圧力ＰＩは全く影響
しない、ただし、低圧側冷媒流路１３内の低圧冷媒の圧
力Ｐ２が、ロッド３５の断面積の分だけダイアフラム２
３に作用する。しかし、ロッド３５の直径は、ダイアプ
ラム２３の有効径や弁体１５の直径に対して充分に細く
、シかも、ダイアフラム２３に対するＰ２の影響はロッ
ド３５の断面積に比例する（即ち、直径の２乗に比例す
る）ので、その影響は極めて小さい。

本実施例においては、ロッド３５の断面積を弁体１５の
受圧面積の１０分の１程度にしたが１強度の許すかぎり
、ロッド３５を細くすればするほど、ダイアフラム２３
に対するＰ２の影響を小さくすることができる、ロッド
３５の直径を弁体１５の直径の５分の１にすれば、Ｐ２
の影響は２５分の１になる。しかし、例えばロッド３５
の直径を弁体１５の直径の半分にしただけでも、Ｐ２が
ダイアフラム２３に及ぼす影響を、ロッドと弁体とが同
径だった従来に比べて、４分の１に減らして、明らかな
効果を得ることができる。

［第２の実施例］ 第４図は、本発明の第２の実施例を示しており、第１の
シール部１６にパツキン１６ａを装着したものである。

これによって、第１のシール部１６のシール性が完全な
ものとなる。また、弁体５５の上端部を少し太く形成し
て、第２のシール部１９の直径が、第１のシール部１６
の直径と完全に一致している。これによって、膨張弁内
の冷媒の圧力が、弁体５５の動きに及ぼす影響がさらに
小さくなっている。他の部分は、第１図の実施例と同じ
である。ただし、弁体５５とケーシング１１とを同じ材
質の合成樹脂製とした。もちろん金属製であってもよい
。

［：５３の実施例］ 第５図は本発明の第３の実施例を示しており、ロッド３
５の下端部に当接するステー５５ａを、弁体５５の上部
に形成したものである。このように、ロッド３５と弁体
５５との力の伝達部は、どこに設けてもよい。

［第４の実施例］ 第６図は本発明の第４の実施例を示しており、第１ない
し第５図の実施例に対して、冷媒流路を逆に配管したも
のである。即ち、６１はケーシング、６２は、蒸発器１
の入口に接続された低圧側冷媒流路（第１の冷媒流路）
。６３は、高圧の冷奴液容器に接続された高圧側冷媒流
路（ｐｉＳ２の冷媒流路）である、このように、本発明
の温度作動式膨張弁においては、高圧側冷媒波路と低圧
側冷媒流路とを逆に接続してもさしつかえない。

この実施例では、ロッド３５と栓体６８との隙間に、高
圧側冷媒の圧力ＰＩが作用するので。

ロッド３５の周囲にパツキン６８ａを装着しである。６
８ｂは、パツキン１３８ａを押えるドーナツ状の押え板
である。また、ロッド３５を介して上方のダイアフラム
（図示省略）に高圧側圧力Ｐ１が影響しないように、第
１のシール部６６の径に比べて第２のシール部６９の径
を僅かに太くしである。即ち、第２のシール部６９で囲
まれる内面積が、第１のシール部６６で囲まれる内面積
にロッド３５の断面積を加えた面積と同面積になってい
る。

また、第１のシール部６６のパツキン８６ａが弁体６５
側に装着されていて１組み立て等を楽に行うことができ
る。６６ｂは、パツキン６６ａを押えるドーナツ状の押
え板である。第６図中、６１はケーシング、６４は流量
調整室、６７は通孔であり、その他の部分は第１図の実
施例と同じである。

［第５の実施例］ 第７図は本発明の第５の実施例を示している。

図中、１は蒸発器、２は圧縮器、３は凝縮器、４は、高
圧の液体冷媒を収容する液容器、７０は膨張弁である。

この実施例においては、膨張弁７０は、冷媒流路が形成
されたブロック９０内に収容されている。７２は、蒸発
器１の入口に接続された低圧側冷媒流路（第１の冷媒流
路）、７３は、液容器４の出口に接続された高圧側冷媒
流路（第°２の冷媒流路）であり、９１は、蒸発器ｌの
出口と圧ｌｉｔ機２の入口とを接続する冷媒流路である
。

膨張弁７０のケーシング７１は、ブロック９゜内に収容
されている。７４は、高圧側冷媒流路７３から低圧側冷
媒流路７２に流れ込む冷奴のｆ＆量を調整するために、
ケーシング７１内に形成された流量調整室であり、低圧
側冷媒流路７２はｆＩｔ量調整室７４の側部に連通接続
され、高圧側冷媒流路７３は流量調整室７４の下ｍ側に
連通接続されている。

ｔｉ、量調整室７４内には弁体７５が、その軸線方向、
即ち上下方向に進退自在に配置されている。

弁体７５は、第８図にも示されるように、下端側にテー
パ状に外方に突出するフランジ状部を有する内筒７５ａ
と、その上端部側の外周部に圧入固定された外筒７５ｂ
とによって形成されている。

内筒７５ａ内には、通孔７７が軸線方向に貫通形成され
ている。８０は、ロッド９５の下端部が当接するステー
であり、内筒７５ａの上端部に内筒７５ａと一体に形成
されている。

第７図に戻って、内筒７５ａは下方から圧縮コイルスプ
リング８２によって付勢されており、ケーシング７１に
形成された丸孔状の弁座に内筒７５ａのテーパ面が当接
している。７６がその当接部であり、この当接部７６が
、高圧側冷媒流路７３から流量調整室７４に冷媒が流入
するのを阻止する第１のシール部になっている。

弁体７５の外筒７５ｂの外径は、′ＰＪｌのシール部７
６の直径と略凹−径（厳密に言うと、第１のシール部７
６より僅かに細い径）に形成されている。ケーシング７
１には、上方から栓体７８が気密に圧入固定されており
、その栓体７８の底面に（ｆそ成されたテーパ部に、外
筒７５ｂの上端周縁部が当接している。７９がその当接
部であり、この′Ｊ−ｊ接部７９が、通孔７７と低圧側
冷奴流路７２との間をシールする第２のシール部になっ
ている。

なお、第１のシ・−ル部７６と第２のシール部７９とは
同時に閉じるようにしなければならない。

そこで、内筒７５ａを外筒７５ｂに圧入する際には、第
７図に示されるように、外筒７５ｂの上端部を栓体７８
の底部に押しあてた状態（つまり第２のシール部７９が
閉じた状態）で、下方から内ｆｔ、　７５　ａを、第１
のシール部７６が閉じるまで強く押し上げて圧入する。

これによって、第１のシール部７６とｔＪＩＪ２のシー
ル部７９とが同時に閉じるように、簡単に４１ｉ成する
ことができる。

８１はばね受けであり、ケーシング７１の下部にねじ込
まれて固定され、圧縮コイルスプリング８２の下端部を
受けている。９０ａはシール用の０リングである。

高圧側冷媒流路７３は、弁体７５の下端部において通孔
７７と常時連通し、流量調整室７４との間は第１のシー
ル部７６によって閉じられている。また、低圧側冷媒流
路７２は、弁体７５の側面に向って開口するようにＲｍ
　２１８１整室７４に連通接続されている。したがって
、第７図の状態では、第１のシール部７６と第２のシー
ル部７９とによって高圧側冷奴流路７３と低圧側冷奴流
路７２との間が層間され、圧縮コイルスプリング８２の
ばね力に抗して弁体７５が下方に移動すれば、第９図に
示されるように、第１のシール部７６と第２のシール部
７９とが共に開いて、冷媒が高圧側冷媒流路７３から低
圧側冷媒流路７２に流れ込む。

ケーシング７１の上端部には、ダイアフラム８３によっ
て上側の高圧室８４と下側の低圧室８５とに仕切られた
ダイアフラム室が形成されている。ダイアフラム８３は
、その面方向（即ち上下方向）に変位自在な薄い膜板で
あり、その有効径は、例えば第１又は第２のシール部７
６．７９の直径の１．５〜３倍程度である。

８７は、蒸発器１の出口側の冷媒流路９１内に配置され
た感温部８８のハウジングであり、グイアフラト室の高
圧室８４と仕切り板９３）挟んで、ケーシング７１の上
端部に固定されている。

ハウジング８７内には冷奴が封入されている。８９は、
冷媒をハウジング８７内に注入するための注入管であり
、その端部は密封されている。９３ａはダイアフラム室
の高圧室８４と感温部８８とを連通する連通孔でめる。

一方、低圧室８５は、連通路９２を介して、蒸発器ｌの
出口側冷媒流路９１と連通している。したがって、低圧
室８５内は、蒸発器１の出口側圧力と常に等圧である。

その結果、蒸発器１の出口の冷媒ガスが飽和蒸気に達す
るまては高圧室８４と低圧室８５間には圧力差は発生し
ない、そして、蒸発器１の出口の冷奴ガスが過熱蒸気に
なると高圧室８４内の圧力が低圧室８５の圧力より高く
なってダイアフラム８３が低圧室８５（ｌ！ｌ（即ちド
方）に押し下げられる。

ダイアフラム８３の下面には受は板９４が当接して４没
けられており　その受（膜板９４と弁体７５との間に、
細長いロッド９５が、軸線方向に進退自在に設けらセて
いる。このロッド９５の直径は、ダイアフラム８３の有
効径に比べて細く２第１及び第２のシール部７６．７９
の直径に比べても充分に細い０本実施例においては、ロ
ッド９５の直径は弁体７５の直径に比べて３分の１以下
であり、ロッド９５の断面積は、第１又は第２のシール
部７６．７９の内面ａ（即ち、受圧面積）に比べて１０
分の１程度である。

ロッド９５の下端部は、弁体７５の内筒７５ａのＥ部内
刃に形成されたステー８０に当接している。そして、ロ
ッド９５は、弁体７５と軸心を一致させて栓体７８に貢
通形成された孔内を通って、口、ド９５の上端部は受は
板９４に当接している。９６はシール用のＯリング。９
７は、Ｏリング９６が抜は出さないようにするためのド
ーナツ状の押え板である。

したがって、高圧室８４と低圧室８５との圧力差によっ
てダイアフラム８３が押し下げられると、第９図に示さ
れるように、ロッド９５を介して弁体７５が押し下げら
れ、第１のシール部７６と第２のシール部７９が共に開
いて、冷媒が高圧側冷奴流路７３から低圧側冷媒流路７
２に送り込まれる。そして、コイルスプリング８２が圧
縮されて、高圧室８４と低圧室８５との圧力差がコイル
スプリング８２の反発力とつり合う位置で、弁体７５は
静止する。

このように構成された実施例においては、先に説明した
各実施例と全く同様に、高圧側冷媒流路７３内及び低圧
側冷媒流路７２内の冷媒の圧力がダイアフラム８３に及
ぼす影響を大幅に小さくすることができ、しかも第１の
シール部７６にＯリングやパツキンなどのシール材を設
ける必要がないので、弁体７５の動きに対して抵抗が発
生せず、スムーズに正確に動作することができる。

［発明の効果ｊ 本発明の温度作動式膨張弁によれば、弁の開閉動作が膨
張弁内の冷媒の圧力に影響されず、蒸発器を出る冷媒ガ
スの圧力とその冷媒ガスの温度だけにもとづいて、駆動
手段が弁の開閉動作を制御するので１例えば駆動手段と
して用いるダイアフラムを小さくして装置を小型化し、
且つ弁の直径を太きくして冷凍能力を大きくしても、完
全な外部均圧式の流量制御が行われて、冷奴の！ｆｔ）
を正確に制御することができる優れた効果を有する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１の実施例の縦断面図。 第２図はその実施例のロッド下層部付近の斜視図。 第３図は第１の実施例の弁が開いた状態の縦断面図。 ｆｆ１４図は本発明の第２の実施例の縦断面図、第５図
は本発明の第３の実施例の縦断面図。 第６図は本発明の第４の実施例の縦断面図。 第７図は本発明の第５の実施例の縦断面図、第８図はそ
の実施例の弁体の一部を切除して示す斜視図、 第９図は第５の実施例の弁が開いた状態の縦断面図、 第１Ｏ図は従来例の縦断面図である。 １・・・蒸発器、ｌＯ・・・膨張弁、１１・・・ケーシ
ング、１２・・・第１の冷奴流路、１３・・・第２の冷
媒流路、１４・・・流研ｇＲ整室、第５・・・弁体、１
６・・・第１のシール部、１７・・・通孔、１９・・・
第２のシール部、２２・・・コイルスプリング、２３・
・・ダイアプラム、？４・・・高圧室、２５・・・低圧
室、２７・・・ハウジング、２８・・・感温室、３２・
・・連通路、３５・・・口ｙド、５５・・・ロッド、６
２・・・第１の冷媒流路、６３・・・第２の冷奴流路、
６６・・・第１のシール部、６９・・・第２のシール部
、７２・・・第１の冷媒流路、７３・・・第２の冷奴流
路、７４・・・流量調整室、７５・・・弁体、７６・・
・第１のシール部、７９・・・第２のシール部、８２・
・・コイルスプリング、８３・・・ダイアフラム、８８
・・・感温部、９５・・・ロッド。 代理人　弁理士　　三　井　和　彦 第２ 図 ｊ 第 図 第８図 第９図

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）　冷媒の流量を調整するためにケーシング内に形
   成された流量調整室と、 冷媒を通すための通孔が軸線方向に穿設されて、軸線方
   向に進退自在に上記流量調整室内に配置された弁体と、 上記弁体の一端側において上記弁体の側面に向って開口
   するように上記流量調整室に連通接続された第１の冷媒
   流路と、 上記弁体の他端側において上記通孔と連通する第２の冷
   媒流路と、 上記弁体の外周に沿って上記第１の冷媒流路と第２の冷
   媒流路との間をシールするための第１のシール部と、 上記弁体の上記一端側の縁部において上記通孔と上記第
   １の冷媒流路との間をシールするために、上記第１のシ
   ール部と略同径に形成された第２のシール部と、 上記弁体より細く形成され、上記弁体をその軸線方向に
   駆動するために上記弁体の軸線方向に沿って進退自在に
   設けられた細長いロッドと、蒸発器を出る冷媒ガスの圧
   力とその冷媒ガスの温度とにもとずいて作動して、上記
   ロッドを軸線方向に駆動する駆動手段 とを有することを特徴とする温度作動式膨張弁。
2. （２）　冷媒の流量を調整するためにケーシング内に形
   成された流量調整室と、 冷媒を通すための通孔が軸線方向に穿設されて、軸線方
   向に進退自在に上記流量調整室内に配置された弁体と、 上記弁体の一端側において上記弁体の側面に向って開口
   するように上記流量調整室に連通接続された第１の冷媒
   流路と、 上記弁体の他端側において上記流量調整室及び上記通孔
   と連通する第２の冷媒流路と、 上記弁体の他端側において上記流量調整室と上記第２の
   冷媒流路との間をシールするための第１のシール部と、 上記弁体の上記一端側の縁部において上記通孔と上記第
   １の冷媒流路との間をシールするために、上記第１のシ
   ール部と略同径に形成された第２のシール部と、 上記弁体より細く形成され、上記弁体をその軸線方向に
   駆動するために上記弁体の軸線方向に沿って進退自在に
   設けられた細長いロッドと、蒸発器を出る冷媒ガスの圧
   力とその冷媒ガスの温度とにもとずいて作動して、上記
   ロッドを軸線方向に駆動する駆動手段とを有し、 上記駆動手段によって上記ロッドを介して上記弁体が軸
   線方向に進退駆動されて、上記第１及び第２の両シール
   部が開閉されるようにした ことを特徴とする温度作動式膨張弁。