JPH02245470A - 燃料噴射装置 - Google Patents
燃料噴射装置Info
- Publication number
- JPH02245470A JPH02245470A JP6672589A JP6672589A JPH02245470A JP H02245470 A JPH02245470 A JP H02245470A JP 6672589 A JP6672589 A JP 6672589A JP 6672589 A JP6672589 A JP 6672589A JP H02245470 A JPH02245470 A JP H02245470A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel
- fuel injection
- diameter
- nozzle
- injection valve
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title claims abstract description 115
- 238000002347 injection Methods 0.000 title claims abstract description 41
- 239000007924 injection Substances 0.000 title claims abstract description 41
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 29
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 23
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 22
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 4
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 3
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 3
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 2
- 239000011362 coarse particle Substances 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 2
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 2
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 239000008240 homogeneous mixture Substances 0.000 description 1
- 206010037844 rash Diseases 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M61/00—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00
- F02M61/16—Details not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M61/02 - F02M61/14
- F02M61/18—Injection nozzles, e.g. having valve seats; Details of valve member seated ends, not otherwise provided for
- F02M61/188—Spherical or partly spherical shaped valve member ends
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M61/00—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00
- F02M61/16—Details not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M61/02 - F02M61/14
- F02M61/18—Injection nozzles, e.g. having valve seats; Details of valve member seated ends, not otherwise provided for
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は吸気ポート近くに燃料噴射弁を有するガソリン
機関に係り、特にＨＣ排出量の低減、ガソリンによるオ
イルの希釈を防止するのに好適な燃料噴射装置に関する
。
機関に係り、特にＨＣ排出量の低減、ガソリンによるオ
イルの希釈を防止するのに好適な燃料噴射装置に関する
。
従来の多点燃料噴射方式の装置は、特開昭６０−１１３
０６５号公報に記載のように、エンジンの各気筒に燃料
噴射弁を設け、この燃料噴射弁から燃料を吸気弁方向に
供給していた。
０６５号公報に記載のように、エンジンの各気筒に燃料
噴射弁を設け、この燃料噴射弁から燃料を吸気弁方向に
供給していた。
上記従来技術は、吸気管内の空気流が燃料噴射弁から噴
出する噴霧に及ぼす影響について考慮しておらず、加速
時、高回転時などで吸気弁が開いているときに燃料を噴
射すると燃料の噴霧が曲げられ、シリンダ内に均一に分
散させることができず、シリンダ内に液膜が偏って流入
し、ＨＣ排出量の増大及び燃料がオイルだめに流入し、
燃料による潤滑油の希釈させる原因となっていた。
出する噴霧に及ぼす影響について考慮しておらず、加速
時、高回転時などで吸気弁が開いているときに燃料を噴
射すると燃料の噴霧が曲げられ、シリンダ内に均一に分
散させることができず、シリンダ内に液膜が偏って流入
し、ＨＣ排出量の増大及び燃料がオイルだめに流入し、
燃料による潤滑油の希釈させる原因となっていた。
本発明の目的は、燃料噴射弁から噴出する燃料をシリン
ダ内に均一に分散させ、燃料の蒸発を促進し、シリンダ
内の液膜を低減し、ＨＣの増大、燃料による潤滑油の希
釈を防止することにある。
ダ内に均一に分散させ、燃料の蒸発を促進し、シリンダ
内の液膜を低減し、ＨＣの増大、燃料による潤滑油の希
釈を防止することにある。
上記目的は、燃料噴射弁の先端に中空筒形状のカバーを
取付け、カバーの長さを選ぶこと、及びカバーの先端に
燃料を衝突させるターゲット（衝突部材）を設けること
により、達成される。
取付け、カバーの長さを選ぶこと、及びカバーの先端に
燃料を衝突させるターゲット（衝突部材）を設けること
により、達成される。
吸気ボート付近に取付けられた燃料噴射弁より噴出した
燃料は、燃料噴射弁の先端に設けた筒状のカバー内を通
り、衝突部材に衝突し、微粒化する。それによって、噴
射から噴出した燃料は、吸気管内の空気流の影響を受け
ずに、吸気弁が開いているときに燃料を噴出しても、シ
リンダ内に均一に分散させることができ、燃料の蒸発を
促進し、シリンダ内の液膜を低減し、ＨＣの増大及び燃
料による潤滑油の希釈を防止できる。
燃料は、燃料噴射弁の先端に設けた筒状のカバー内を通
り、衝突部材に衝突し、微粒化する。それによって、噴
射から噴出した燃料は、吸気管内の空気流の影響を受け
ずに、吸気弁が開いているときに燃料を噴出しても、シ
リンダ内に均一に分散させることができ、燃料の蒸発を
促進し、シリンダ内の液膜を低減し、ＨＣの増大及び燃
料による潤滑油の希釈を防止できる。
（実施例〕
第１図に本発明の一実施例を示す。
１は電磁式の燃料噴射弁で、ヨーク２．コア３゜電磁コ
イル４．プランジャ５．ばね６．弁体７゜ノズル８等で
構成される。プランジャ５及び弁体７は一体的に結合し
、弁体７先端がノズル８近傍にばね６の力で付勢される
。
イル４．プランジャ５．ばね６．弁体７゜ノズル８等で
構成される。プランジャ５及び弁体７は一体的に結合し
、弁体７先端がノズル８近傍にばね６の力で付勢される
。
電磁コイル４を通電すると、ヨーク２．コア３゜プラン
ジャ５等で磁気回路を構成し、プランジャ５がばね６の
力に抗して磁気吸引されて開弁する。
ジャ５等で磁気回路を構成し、プランジャ５がばね６の
力に抗して磁気吸引されて開弁する。
噴射弁１の先端に中空筒状のカバー９及びカバー９の先
端にカバーを横切るようにして衝突部材１１を設ける。
端にカバーを横切るようにして衝突部材１１を設ける。
カバー９は噴射弁にカシメ作業等により固定されている
。カバー９は、耐ガソリン性の金属又は樹脂製の中空円
筒で、その一部に通気孔１０が設けである。
。カバー９は、耐ガソリン性の金属又は樹脂製の中空円
筒で、その一部に通気孔１０が設けである。
第２図に示すように、本実施例の衝突部材１１は断面が
円筒形のピン状で燃料を衝突、微粒化させる。衝突部材
１１は、耐ガソリン性の金属（ステンレス等）又は樹脂
を用いる。
円筒形のピン状で燃料を衝突、微粒化させる。衝突部材
１１は、耐ガソリン性の金属（ステンレス等）又は樹脂
を用いる。
第３図に衝突部材１１の直径り、と第４図に示す噴霧法
がり角θの関係を示す。衝突部材１１の直径を大きくす
るのに従い、噴霧法がり角θを大きくすることができる
。第３図に示すように、直径を変えることによって、任
意のθを得ることができる。
がり角θの関係を示す。衝突部材１１の直径を大きくす
るのに従い、噴霧法がり角θを大きくすることができる
。第３図に示すように、直径を変えることによって、任
意のθを得ることができる。
第５図に燃料圧力を３００ｋＰａとして、衝突部材とノ
ズルまでの距離Ｌｔを変えたときのθの変化を示す。Ｌ
が大きくなると、衝突部材１１に衝突するときの燃料速
度が空気との摩擦で小さくなるため、衝突力が小さくな
り、θが小さくなる。
ズルまでの距離Ｌｔを変えたときのθの変化を示す。Ｌ
が大きくなると、衝突部材１１に衝突するときの燃料速
度が空気との摩擦で小さくなるため、衝突力が小さくな
り、θが小さくなる。
第６図に燃料圧力Ｐ１とθの関係を示す。Ｐｘが太き（
なると燃料速度が大きくなり、θが大きくなる。
なると燃料速度が大きくなり、θが大きくなる。
以上のように、衝突部材１１の直径Ｄｔ、衝突部材とノ
ズルの距離り、燃圧Ｐｚ を選ぶことによって噴霧床が
り角θを変えることができる。しかし、上記の寸法によ
って噴霧の粒径が大きく異なる。以下に一般に均質混合
気を得るために必要な２００μｍ以下の粒径の噴霧を形
成する手段について述べる。
ズルの距離り、燃圧Ｐｚ を選ぶことによって噴霧床が
り角θを変えることができる。しかし、上記の寸法によ
って噴霧の粒径が大きく異なる。以下に一般に均質混合
気を得るために必要な２００μｍ以下の粒径の噴霧を形
成する手段について述べる。
第７図に衝突部材１１の直径りと噴霧平均粒径ｄの関係
を示す。ノズルのオリフィス径ｄＮ＝φ０、’１ｍであ
る。Ｄｔが０．４ｎｎ以下、３ｍ以上でｄが大きくなる
。その理由は、Ｄ、が０．４ａｍ以下では供給された燃
料がすべて、衝突微粒化されておらず、ｄが大きくなる
。また、Ｄ、が３ｍ以上では、衝突部材に燃料が付着し
、粗大粒子を発生しやすいためである。
を示す。ノズルのオリフィス径ｄＮ＝φ０、’１ｍであ
る。Ｄｔが０．４ｎｎ以下、３ｍ以上でｄが大きくなる
。その理由は、Ｄ、が０．４ａｍ以下では供給された燃
料がすべて、衝突微粒化されておらず、ｄが大きくなる
。また、Ｄ、が３ｍ以上では、衝突部材に燃料が付着し
、粗大粒子を発生しやすいためである。
第８図に衝突部材直径りとノズル直径ｄＮの関係を示す
。粒径を小さくするためには、０．５≦Ｄｔ／ｄＮ≦５ のように、Ｄｔ及びｄＮを選ぶ。一般にｄＮは噴射弁の
最大流量で決まるため、ｄＮに合わせて、Ｄｉを選ぶ。
。粒径を小さくするためには、０．５≦Ｄｔ／ｄＮ≦５ のように、Ｄｔ及びｄＮを選ぶ。一般にｄＮは噴射弁の
最大流量で決まるため、ｄＮに合わせて、Ｄｉを選ぶ。
第９図に衝突部材１１の長さｈと衝突部材直径Ｄｔの比
と粒径ｄの関係を示すａ１２ｔが小さいと、衝突部材に
衝突した燃料が衝突部材の支持部１０ａに付着しやすく
、粒径が大きくなる。小さな粒径を得るためには、 Ｑ ｔ／ Ｄ ｔ≧１．０ とする。
と粒径ｄの関係を示すａ１２ｔが小さいと、衝突部材に
衝突した燃料が衝突部材の支持部１０ａに付着しやすく
、粒径が大きくなる。小さな粒径を得るためには、 Ｑ ｔ／ Ｄ ｔ≧１．０ とする。
第１０図に衝突部材１１とノズル８の距離りと粒径ｄの
関係を示す。Ｌが大きくなると、衝突部材に衝突すると
きの燃料速度が小さくなるので、ｄが大きくなりやすい
。燃圧Ｐ１が３００ｋＰａではＬを５０ａｍ以下とする
。Ｐｌが５００ｋＰａでは６０ｍｍ以下とする。
関係を示す。Ｌが大きくなると、衝突部材に衝突すると
きの燃料速度が小さくなるので、ｄが大きくなりやすい
。燃圧Ｐ１が３００ｋＰａではＬを５０ａｍ以下とする
。Ｐｌが５００ｋＰａでは６０ｍｍ以下とする。
となるようにＬ又はＰ、を選ぶことによって小さな粒径
を得ることができる。
を得ることができる。
第１１図に本発明の他の実施例を示す。本実施例は、衝
突部材１１をカバー９より突き出した支持部１０ａで支
持する。
突部材１１をカバー９より突き出した支持部１０ａで支
持する。
第１２図に支持部１０ａの長さρと粒径の関係を示す。
Ｑが小さいと、衝突部材１１に衝突した燃料がはね返り
カバー９の内壁に付着するため、丁が大きくなりやすい
。はね返りによる丁の増大は燃圧Ｐ１によって異なる。
カバー９の内壁に付着するため、丁が大きくなりやすい
。はね返りによる丁の増大は燃圧Ｐ１によって異なる。
小さな粒径を得るためには、
■。
とする。Ｐｚが３００ｋＰａではたとえばＱ≧２Ｉとす
る。
る。
第１３図に上記実施例と型式の異なる噴射弁の断面図、
第１４図にそのノズル部の拡大図を示す。
第１４図にそのノズル部の拡大図を示す。
なお、符号中、前述の各実施例と同一符号は同−或いは
共通する要素を示す。ノズルより噴出した燃料を有効に
衝突部材に衝突させるため、ノズル直径ｄＮ と長さＬ
Ｎ を選ぶ必要がある。本例は、図示しないがノズル８
から距ＭＬのところに衝突部材が配置される。
共通する要素を示す。ノズルより噴出した燃料を有効に
衝突部材に衝突させるため、ノズル直径ｄＮ と長さＬ
Ｎ を選ぶ必要がある。本例は、図示しないがノズル８
から距ＭＬのところに衝突部材が配置される。
第１５図にノズルＬＮ／ｄＮと噴霧床がり角０の関係を
示す＠ Ｌ Ｎ ／ ｄ Ｎを大きくするとθを小さく
することができる。これは、ノズル８より噴出した燃料
が助走区間によって整流されるためである。
示す＠ Ｌ Ｎ ／ ｄ Ｎを大きくするとθを小さく
することができる。これは、ノズル８より噴出した燃料
が助走区間によって整流されるためである。
ノズル８と衝突部材の距離りが約７０ｍｍの場合、Ｌｓ
／ｄＮを３以上とすることによって、衝突部材に効率よ
く衝突させることができる。またカバーの内壁面への燃
料の付着を防止することができる。
／ｄＮを３以上とすることによって、衝突部材に効率よ
く衝突させることができる。またカバーの内壁面への燃
料の付着を防止することができる。
カバーの内径がφ１０ｍｍ以上など大きいとき、長さＬ
が短かいときにはＬｓ／ｄＮを３以上としてもよい。
が短かいときにはＬｓ／ｄＮを３以上としてもよい。
第１６図に本発明の他の実施例を示す。ビントル型噴射
弁の弁体７先端にオリフィス１２ａ付きのアダプタ１２
を装着することによって、棒状噴霧を形成することがで
きる。
弁の弁体７先端にオリフィス１２ａ付きのアダプタ１２
を装着することによって、棒状噴霧を形成することがで
きる。
第１７図にカバーの長さＬと噴霧粒径ｄの関係を示す。
Ｌが大きくなるにしたがい、燃料の衝突速度が小さくな
り、またカバー内壁に燃料が付着しやすくなるために、
ｄが大きくなる。
り、またカバー内壁に燃料が付着しやすくなるために、
ｄが大きくなる。
第１８図にカバーの長さＬとカバーの長径Ｄｃの比と粒
径ｄの関係を示す。ＬＮ／ｄＮが大きくなると、カバー
内壁に燃料が付着しやすくなり、ｄが大きくなる。ノズ
ルのＬＮ／ｄＮを大きくすると、ノズルより噴出する燃
料の広がりが小さくなるので、内壁に燃料が付着しにく
くなる。
径ｄの関係を示す。ＬＮ／ｄＮが大きくなると、カバー
内壁に燃料が付着しやすくなり、ｄが大きくなる。ノズ
ルのＬＮ／ｄＮを大きくすると、ノズルより噴出する燃
料の広がりが小さくなるので、内壁に燃料が付着しにく
くなる。
すなわち、Ｌ／Ｄｃ≦４ 又は
ＬＮ／ｄＮ≧３
を満足すれば、燃料と衝突部材の衝突を有効に行ない、
粒径を小さくできる。
粒径を小さくできる。
第１９図に本発明の他の実施例を示す。衝突部材１１を
断面が（さび形の部材１１−１とし、カバー９に衝突部
材の保持部材１１ａと共に圧入する。衝突部材１１を円
筒形とすると、衝突部材に燃料が付着しやすく、ノズル
から噴出する燃料量が小さい場合では、燃料の供給が不
連続となったり、粗大粒子を発生しやすい。くさび形１
１−１とすることによって上記の問題を解決できる。ま
たくさび角によって任意の方向に２つの噴震を形成する
ことができる。しかしながら、円筒形に比べ、燃料量が
多い場合での衝突微粒化によって形成される噴霧の粒径
は大きくなる。これは、衝突によって燃料の方向が円筒
形部材の方が大きく変えられ、燃料が微粒化されやすい
ためである。
断面が（さび形の部材１１−１とし、カバー９に衝突部
材の保持部材１１ａと共に圧入する。衝突部材１１を円
筒形とすると、衝突部材に燃料が付着しやすく、ノズル
から噴出する燃料量が小さい場合では、燃料の供給が不
連続となったり、粗大粒子を発生しやすい。くさび形１
１−１とすることによって上記の問題を解決できる。ま
たくさび角によって任意の方向に２つの噴震を形成する
ことができる。しかしながら、円筒形に比べ、燃料量が
多い場合での衝突微粒化によって形成される噴霧の粒径
は大きくなる。これは、衝突によって燃料の方向が円筒
形部材の方が大きく変えられ、燃料が微粒化されやすい
ためである。
第２０図にくさび形部突部材１１−１の底辺の長さＱ２
とノズル直径ｄＮの比と粒径ｄの関係を示す。Ｑ ２／
ｄ Ｎが小さくなると、ノズルより噴出した燃料が衝
突部材で微粒化しきれず、ｄが大きくなる。粒径を小さ
くするためには、 Ｑｚ／ｄＮ≧１．０ とする必要がある。また開口部長さＱ４を開口部９ａの
断面積が燃料ノズルのオリフィス断面積の２倍以上とす
ることによって燃料計量誤差をなくす。
とノズル直径ｄＮの比と粒径ｄの関係を示す。Ｑ ２／
ｄ Ｎが小さくなると、ノズルより噴出した燃料が衝
突部材で微粒化しきれず、ｄが大きくなる。粒径を小さ
くするためには、 Ｑｚ／ｄＮ≧１．０ とする必要がある。また開口部長さＱ４を開口部９ａの
断面積が燃料ノズルのオリフィス断面積の２倍以上とす
ることによって燃料計量誤差をなくす。
第２ｍｍ図、第２２図に本発明の他の実施例を示す。く
さび形部突部材１１−１の先端（尖端）１１′を第２２
図（ａ）に示す如く平面にする。
さび形部突部材１１−１の先端（尖端）１１′を第２２
図（ａ）に示す如く平面にする。
くさび先端１１′の幅方向寸法を１２ａ、ノズル直径ｄ
Ｎとした場合のＵｓ／ｄＮと粒径の関係を第２３図（ｂ
）に示す。Ｑ ／ ｄ Ｎ を１付近とする二とによっ
てｄが小さくできる。これは、平面部によって燃料と衝
突部材の衝突が効率良く行われるためである。Ｍａ／ｄ
Ｎが小さいと、燃料が衝突しきれず、又Ｑａ／ｄＮが大
きいと、平面部に燃料が付着し、ｄが大きくなる。その
ため、小さな粒径を得るために、 ０．５≦Ｑ８／ｄＮ≦２ とする。
Ｎとした場合のＵｓ／ｄＮと粒径の関係を第２３図（ｂ
）に示す。Ｑ ／ ｄ Ｎ を１付近とする二とによっ
てｄが小さくできる。これは、平面部によって燃料と衝
突部材の衝突が効率良く行われるためである。Ｍａ／ｄ
Ｎが小さいと、燃料が衝突しきれず、又Ｑａ／ｄＮが大
きいと、平面部に燃料が付着し、ｄが大きくなる。その
ため、小さな粒径を得るために、 ０．５≦Ｑ８／ｄＮ≦２ とする。
また第２２図（ｂ）のようにくさび先端１１′を曲面と
しても良い。その場合１曲面の半径をＲとすれば、 ０．５≦２Ｒ／ｄＮ≦２．５ とすることによって小さな粒径の噴霧を形成できる。
しても良い。その場合１曲面の半径をＲとすれば、 ０．５≦２Ｒ／ｄＮ≦２．５ とすることによって小さな粒径の噴霧を形成できる。
第２４図に本発明の他の実施例を示す。衝突部材１１と
して多孔体１１−２を用いる。多孔体１１−２の穴と穴
の間の壁に燃料が衝突し、微粒化する。
して多孔体１１−２を用いる。多孔体１１−２の穴と穴
の間の壁に燃料が衝突し、微粒化する。
第２５図に多孔体１１−２の穴の直径ｄｈとノズル直径
ｄｎの比と粒径の関係を示す。ｄｈが大きくなるとノズ
ルより噴射した燃料が衝突せず、飛び出しやすくなるた
め、ｄが大きくなる。小さな粒径を得るためには、 ｄｈ／ｄＮ≦１．０ とする。また多孔体１１−２の穴の断面積の総和を燃料
ノズル断面積の２倍以上とすることによって、燃料計量
誤差をな（すことができる。
ｄｎの比と粒径の関係を示す。ｄｈが大きくなるとノズ
ルより噴射した燃料が衝突せず、飛び出しやすくなるた
め、ｄが大きくなる。小さな粒径を得るためには、 ｄｈ／ｄＮ≦１．０ とする。また多孔体１１−２の穴の断面積の総和を燃料
ノズル断面積の２倍以上とすることによって、燃料計量
誤差をな（すことができる。
第２６図に穴のピッチＰと多孔体の穴の直径ｄｈの比と
粒径ｄの関係を示す。Ｐが大きくなると、穴と穴の間の
壁に燃料が付着しやすくなるため、 Ｐ／ｄ ｈ≦２ とするのが望ましい。
粒径ｄの関係を示す。Ｐが大きくなると、穴と穴の間の
壁に燃料が付着しやすくなるため、 Ｐ／ｄ ｈ≦２ とするのが望ましい。
また、多孔体１１−２の厚さＱ４が大きすぎると、燃料
が多孔体に付着しやすくなるので、Ｑ４を２ｍｍ以下と
する必要がある。
が多孔体に付着しやすくなるので、Ｑ４を２ｍｍ以下と
する必要がある。
第２７図に本発明の他の実施例を示す。本実施例はカバ
ー９を２重構造としてカバー９−１とカバー９−２との
間に空気通路１５を設け、ノズル８から噴出した燃料を
空気によって微粒化させる。
ー９を２重構造としてカバー９−１とカバー９−２との
間に空気通路１５を設け、ノズル８から噴出した燃料を
空気によって微粒化させる。
たとえば、空気をエンジン吸気系の絞り弁上流から取り
こむことによって、アイドル付近では、噴霧の粒径を小
さくし、燃焼を良くすることができる。空気の噴出部は
スリット１６又は多孔オリフィス１７とする。このよう
な構成では、吸気弁の近くで噴霧を形成することができ
るので、空気の噴出方向と燃料の噴出方向のなす角を大
きくシ。
こむことによって、アイドル付近では、噴霧の粒径を小
さくし、燃焼を良くすることができる。空気の噴出部は
スリット１６又は多孔オリフィス１７とする。このよう
な構成では、吸気弁の近くで噴霧を形成することができ
るので、空気の噴出方向と燃料の噴出方向のなす角を大
きくシ。
形成される噴霧の広がり角を大きくしても、吸気管内壁
へ付着しにくい。そのため、空気による燃料の微粒化を
効率よく行えるので、少ない空気量で燃料を微粒化する
ことができる。
へ付着しにくい。そのため、空気による燃料の微粒化を
効率よく行えるので、少ない空気量で燃料を微粒化する
ことができる。
第２８図に本発明の他の実施例を示す。カバー９の先端
に衝突部材１１を設ける。カバーの内筒９−１の外側に
空気通路１５を設ける。これによって、衝突部材１１に
衝突した燃料をさらに、空気によって微粒化できる。
に衝突部材１１を設ける。カバーの内筒９−１の外側に
空気通路１５を設ける。これによって、衝突部材１１に
衝突した燃料をさらに、空気によって微粒化できる。
第２９図にエンジン回転数１１０００ｒｐのときに、吸
気管内圧力ＰＢを変化させたときの、噴霧粒径を示す。
気管内圧力ＰＢを変化させたときの、噴霧粒径を示す。
衝突部材のみの場合で、Ｐａが小さい場合には、燃料量
が少なく、衝突部材へ燃料が付着し、粒径が大きくなる
。アシストエアのみの場合には、Ｐａが大きくなると、
空気の流れがなくなり、アシストエアによる微粒化が行
えなくなる。そのためＰａが大きいほど１粒径が大きく
なる。衝突部材とアシストエアを組合せることによって
、Ｐａにかかわらず小さな粒径の噴霧を形成できる。す
なわち、良い燃焼を達成できる。
が少なく、衝突部材へ燃料が付着し、粒径が大きくなる
。アシストエアのみの場合には、Ｐａが大きくなると、
空気の流れがなくなり、アシストエアによる微粒化が行
えなくなる。そのためＰａが大きいほど１粒径が大きく
なる。衝突部材とアシストエアを組合せることによって
、Ｐａにかかわらず小さな粒径の噴霧を形成できる。す
なわち、良い燃焼を達成できる。
第３１図に本発明を吸気ポート噴射エンジンに適用した
例を示す。第３０図の従来例と比較した場合、従来例の
噴射弁では、吸気管内の空気によって燃料噴震が流され
やすく、また粒径も２００μｍと大きいため、シリンダ
内で燃料の分布が均一でなく、ＨＣ排出量が増大したり
、シリンダ壁面に付着した燃料が多くなる。これに対し
、第３１図のように、カバー９を設け、衝突部材１１で
燃料を微粒化すると、吸気管内の空気流速の影響を受け
ずに、吸気弁まわり、シリンダ内に均一に燃料を分散さ
せることができる。
例を示す。第３０図の従来例と比較した場合、従来例の
噴射弁では、吸気管内の空気によって燃料噴震が流され
やすく、また粒径も２００μｍと大きいため、シリンダ
内で燃料の分布が均一でなく、ＨＣ排出量が増大したり
、シリンダ壁面に付着した燃料が多くなる。これに対し
、第３１図のように、カバー９を設け、衝突部材１１で
燃料を微粒化すると、吸気管内の空気流速の影響を受け
ずに、吸気弁まわり、シリンダ内に均一に燃料を分散さ
せることができる。
本発明によれば、シリンダ内に燃料を均一に分散できる
ので、シリンダ内で燃料の蒸発が促進され、燃料の液膜
を低減するので、ＨＣ排出量の低減及び燃料による潤滑
油の希釈を防止する効果がある。
ので、シリンダ内で燃料の蒸発が促進され、燃料の液膜
を低減するので、ＨＣ排出量の低減及び燃料による潤滑
油の希釈を防止する効果がある。
第１図は本発明の第１実施例を示す断面図、第２図は第
１実施例の動作説明図、第３図は第１実施例に用いる衝
突部材の直径Ｄｔ と噴霧床がり角の関係を示す図、第
４図は第１実施例の衝突部材の直径を変えた場合の動作
説明図、第５図は衝突部材とノズルまでの距離りと噴霧
床がり角θの関係を示す図、第６図は燃料圧力Ｐ１と噴
霧床がり角θの関係を示す図、第７図は衝突部材直径Ｄ
ｉと噴霧平均粒径ｄの関係を示す図、第８図はＤｔ／
ｄ Ｎとｄの関係を示す図、第９図はＱ ｔ ／ Ｄ
ｔとｄの関係を示す図、第１０図はカバーの長さＬとｄ
の関係を示す図、第１１図は本発明の第２実施例を示す
断面図、第１２図は第２実施例の支持部長さ悲とｄの関
係を示す図、第１３図は本発明の第３実施例に用いる噴
射弁の断面図、第１４図は第３実施例のノズル部を示す
断面図、第１５図は第３実施例のＬｓ／ｄＮとθの関係
を示す図、第１６図は噴射ノズル部断面図、第１７図は
Ｌとｄの関係を示す図、第１８図はＬ／Ｄｃとｄの関係
を示す図、第１９図は本発明の第４実施例を示す要部断
面図、第２０図はＱｚ／ｄｎとｄの関係を示す図、第２
ｍｍ図は本発明の第５実施例を示す要部説明図、第２２
図は第５実施例の衝突部材の形状を示す断面図、第２３
図は衝突部材の大きさとｄの関係を示す図、第２４図は
本発明の第６実施例を示す要部断面図、第２５図はｄｈ
／ｄＮとｄの関係を示す図、第２６図はＰ／ｄ、とｄの
関係を示す図、第２７図は本発明の第７実施例を示す図
、第２８図は本発明の第８実施例を示す要部断面図、第
２９図は吸気圧力Ｐａとｄの関係を示す図、第３０図は
従来の燃料噴射弁をエンジンに適用した図、第３１図は
本発明の燃料噴射弁をエンジンに適用した図である。 １・・・燃料噴射弁、９・・・カバー（筒状体）、１１
・・・衝突部材、１９・・・空気通路、２０・・・吸気
弁。
１実施例の動作説明図、第３図は第１実施例に用いる衝
突部材の直径Ｄｔ と噴霧床がり角の関係を示す図、第
４図は第１実施例の衝突部材の直径を変えた場合の動作
説明図、第５図は衝突部材とノズルまでの距離りと噴霧
床がり角θの関係を示す図、第６図は燃料圧力Ｐ１と噴
霧床がり角θの関係を示す図、第７図は衝突部材直径Ｄ
ｉと噴霧平均粒径ｄの関係を示す図、第８図はＤｔ／
ｄ Ｎとｄの関係を示す図、第９図はＱ ｔ ／ Ｄ
ｔとｄの関係を示す図、第１０図はカバーの長さＬとｄ
の関係を示す図、第１１図は本発明の第２実施例を示す
断面図、第１２図は第２実施例の支持部長さ悲とｄの関
係を示す図、第１３図は本発明の第３実施例に用いる噴
射弁の断面図、第１４図は第３実施例のノズル部を示す
断面図、第１５図は第３実施例のＬｓ／ｄＮとθの関係
を示す図、第１６図は噴射ノズル部断面図、第１７図は
Ｌとｄの関係を示す図、第１８図はＬ／Ｄｃとｄの関係
を示す図、第１９図は本発明の第４実施例を示す要部断
面図、第２０図はＱｚ／ｄｎとｄの関係を示す図、第２
ｍｍ図は本発明の第５実施例を示す要部説明図、第２２
図は第５実施例の衝突部材の形状を示す断面図、第２３
図は衝突部材の大きさとｄの関係を示す図、第２４図は
本発明の第６実施例を示す要部断面図、第２５図はｄｈ
／ｄＮとｄの関係を示す図、第２６図はＰ／ｄ、とｄの
関係を示す図、第２７図は本発明の第７実施例を示す図
、第２８図は本発明の第８実施例を示す要部断面図、第
２９図は吸気圧力Ｐａとｄの関係を示す図、第３０図は
従来の燃料噴射弁をエンジンに適用した図、第３１図は
本発明の燃料噴射弁をエンジンに適用した図である。 １・・・燃料噴射弁、９・・・カバー（筒状体）、１１
・・・衝突部材、１９・・・空気通路、２０・・・吸気
弁。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １．吸気ポート付近に燃料噴射弁を有するガソリン機
関において、該燃料噴射弁の先端に吸気管内へ突き出す
筒状体を取付け、この筒状体の先端に筒状体を横切るよ
うにして燃料衝突用の部材を設け、この衝突部材の直径
Ｄ＿ｔと噴射弁のノズル直径ｄ＿Ｎの比を、 ０．５≦Ｄ＿ｔ／ｄ＿Ｎ≦５ と設定してなることを特徴とする燃料噴射装置。 ２．第１請求項において、前記衝突部材の長さｌ＿ｔ
，円筒部材の直径Ｄ＿ｔの比を ｌ＿ｔ／Ｄ＿ｔ≧１．０ としてなる燃料噴射装置。 ３．第１請求項又は第２請求項において、前記燃料噴
射弁のノズル先端から前記衝突部材の距離Ｌと燃料圧力
の平方根√Ｐ＿ｆの比を Ｌ／√Ｐ＿ｆ≦２．８ としてなる燃料噴射装置。 ４．第１請求項ないし第３請求項のいずれか１項にお
いて、前記燃料噴射弁のノズルの直径ｄ＿Ｎと長さＬ＿
Ｎの比を、 Ｌ＿Ｎ／Ｄ＿Ｎ≧３ としてなる燃料噴射装置。 ５．第１請求項ないし第４請求項のいずれか１項にお
いて、前記筒状体の円径Ｄ＿ｃと長さＬの比を Ｌ／Ｄ＿ｃ≦４ としてなる燃料噴射装置。 ６．燃料噴射弁の先端に噴射燃料が衝突するようにく
さび形部材を設け、このくさび形部材の底辺の長さｌ＿
２とノズル直径ｄ＿Ｎの比を ｌ＿２／ｄ＿Ｎ≧１．０ と設定してなることを特徴とする燃料噴射装置。 ７．第６請求項において、前記くさび形部材の先端を
平面とし、平面部の長さｌ＿３とノズル直径ｄ＿Ｎの比
を ０．５≦ｌ＿３／ｄ＿Ｎ≦２ としてなる燃料噴射装置。 ８．燃料噴射弁の先端に多孔体を設け、多孔体の穴の
径ｄｈとピッチＰを ｄｈ／ｄ＿Ｎ≦１．０ Ｐ／ｄｈ≦２．０ とし、かつ穴の長さを２ｍｍ以下に設定してなることを
特徴とする燃料噴射装置。 ９．絞り弁上流より導いた空気を流す通路と、燃料を
通す通路を有する筒状体を設け、筒状体の先端で空気と
燃料を衝突させることを特徴とする燃料噴射装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1066725A JP2749108B2 (ja) | 1989-03-18 | 1989-03-18 | 燃料噴射装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1066725A JP2749108B2 (ja) | 1989-03-18 | 1989-03-18 | 燃料噴射装置 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25091297A Division JPH1073061A (ja) | 1997-09-16 | 1997-09-16 | 電磁燃料噴射弁 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02245470A true JPH02245470A (ja) | 1990-10-01 |
| JP2749108B2 JP2749108B2 (ja) | 1998-05-13 |
Family
ID=13324164
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1066725A Expired - Fee Related JP2749108B2 (ja) | 1989-03-18 | 1989-03-18 | 燃料噴射装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2749108B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04292573A (ja) * | 1991-03-20 | 1992-10-16 | Hitachi Ltd | 燃料噴射弁 |
| WO1994024434A1 (de) * | 1993-04-20 | 1994-10-27 | Robert Bosch Gmbh | Vorrichtung zur einspritzung eines brennstoff-gas-gemisches |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5945241U (ja) * | 1982-09-18 | 1984-03-26 | マツダ株式会社 | ロ−タリピストンエンジンの燃料噴射装置 |
| JPS59194569U (ja) * | 1983-06-10 | 1984-12-24 | トヨタ自動車株式会社 | エアアシスト式燃料噴射弁 |
| JPS60100569U (ja) * | 1983-12-15 | 1985-07-09 | トヨタ自動車株式会社 | 複吸気エンジンの燃料噴射弁 |
-
1989
- 1989-03-18 JP JP1066725A patent/JP2749108B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5945241U (ja) * | 1982-09-18 | 1984-03-26 | マツダ株式会社 | ロ−タリピストンエンジンの燃料噴射装置 |
| JPS59194569U (ja) * | 1983-06-10 | 1984-12-24 | トヨタ自動車株式会社 | エアアシスト式燃料噴射弁 |
| JPS60100569U (ja) * | 1983-12-15 | 1985-07-09 | トヨタ自動車株式会社 | 複吸気エンジンの燃料噴射弁 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04292573A (ja) * | 1991-03-20 | 1992-10-16 | Hitachi Ltd | 燃料噴射弁 |
| WO1994024434A1 (de) * | 1993-04-20 | 1994-10-27 | Robert Bosch Gmbh | Vorrichtung zur einspritzung eines brennstoff-gas-gemisches |
| US5540387A (en) * | 1993-04-20 | 1996-07-30 | Robert Bosch Gmbh | Device for injecting a fuel/gas mixture |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2749108B2 (ja) | 1998-05-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3183156B2 (ja) | 流体噴射ノズル | |
| US4771948A (en) | Combination of a fuel injection valve and a nozzle | |
| JP3771361B2 (ja) | 燃料噴射弁 | |
| KR930004967B1 (ko) | 전자식 연료 분사밸브 | |
| US7344090B2 (en) | Asymmetric fluidic flow controller orifice disc for fuel injector | |
| JP2996525B2 (ja) | 燃料噴射弁 | |
| EP1157207B1 (en) | Fuel injector with turbulence generator for fuel orifice | |
| JPH09126095A (ja) | 燃料噴射弁 | |
| US5516047A (en) | Electromagnetically actuated fuel injection valve | |
| US10280885B2 (en) | Fluid injection valve and spray generator | |
| JP5295337B2 (ja) | 流体噴射弁による噴霧生成方法、流体噴射弁、及び噴霧生成装置 | |
| JP2778292B2 (ja) | 内燃機関の燃料噴射装置 | |
| JP2004270683A (ja) | 燃料噴射計量ディスクの斜角でないオリフィスによる扇形部分へのスプレー制御 | |
| JPH02245470A (ja) | 燃料噴射装置 | |
| JPH08177689A (ja) | 内燃機関の燃料供給装置 | |
| JP2015078603A (ja) | 燃料噴射弁 | |
| JPH1073061A (ja) | 電磁燃料噴射弁 | |
| JP3572591B2 (ja) | 流体噴射ノズル及びそれを用いた電磁式燃料噴射弁 | |
| JP2005155547A (ja) | 燃料噴射弁 | |
| KR100419183B1 (ko) | 유체분사노즐 | |
| JP2771254B2 (ja) | 電磁式燃料噴射弁 | |
| JP3419692B2 (ja) | 筒内噴射式内燃機関および筒内噴射用燃料噴射弁 | |
| JP2832555B2 (ja) | 電磁式燃料噴射弁 | |
| JPH0299758A (ja) | ガソリンエンジンの燃料供給装置 | |
| JP2564373B2 (ja) | 電磁式燃料噴射弁 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |