JPH0223212A - 石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラント - Google Patents
石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラントInfo
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- JPH0223212A JPH0223212A JP17427588A JP17427588A JPH0223212A JP H0223212 A JPH0223212 A JP H0223212A JP 17427588 A JP17427588 A JP 17427588A JP 17427588 A JP17427588 A JP 17427588A JP H0223212 A JPH0223212 A JP H0223212A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
-
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- Y02E20/18—Integrated gasification combined cycle [IGCC], e.g. combined with carbon capture and storage [CCS]
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
（産業上の利用分野）
本発明は石炭ガスを用いたガスタービンとそのガスター
ビンの排熱を利用した蒸気タービンとによって発電を行
なう石炭ガス化フンバインドサイクル発電プラントに関
する。
ビンの排熱を利用した蒸気タービンとによって発電を行
なう石炭ガス化フンバインドサイクル発電プラントに関
する。
（従来の技術）
近年エネルギの有効利用の観点から種々の新形式の発電
プラントが検討されている。石炭ガス化コンバインドサ
イクルもその１つで、実用化が有望視されている。
プラントが検討されている。石炭ガス化コンバインドサ
イクルもその１つで、実用化が有望視されている。
第２図はこれまでに考えられている石炭ガス化コンバイ
ンドサイクル発電プラントの基本的構成例を示したもの
である。即ち、石炭１を投入して可燃ガスを発生させる
ガス化炉２が設けられる。
ンドサイクル発電プラントの基本的構成例を示したもの
である。即ち、石炭１を投入して可燃ガスを発生させる
ガス化炉２が設けられる。
このガス化炉２には水（または蒸気〉３が供給されて、
石炭の部分酸化が行なわれ、−酸化炭素、水素、メタン
等の可燃ガスが発生する。発生した可燃ガスは、付随的
に発生した二酸化炭素、窒素、アルゴン等の不燃性ガス
とともに、ガス供給管４を介してガス精製装置５に送ら
れ、脱硫および脱塵された後、ガス供給管６を介してガ
スタービン７の燃焼器内に供給されて燃焼し、発電機８
回転等の仕事に供される。
石炭の部分酸化が行なわれ、−酸化炭素、水素、メタン
等の可燃ガスが発生する。発生した可燃ガスは、付随的
に発生した二酸化炭素、窒素、アルゴン等の不燃性ガス
とともに、ガス供給管４を介してガス精製装置５に送ら
れ、脱硫および脱塵された後、ガス供給管６を介してガ
スタービン７の燃焼器内に供給されて燃焼し、発電機８
回転等の仕事に供される。
ガスタービン７からの排ガスは排ガス管９を介して排熱
回収ボイラ１０に供給され水と熱交換される。熱交換に
よって発生した蒸気は蒸気箕１１を介して蒸気タービン
１２に送られ、発電機１３の回転仕事に供された後、復
水器１４で復水とされ、ボイラ給水ポンプ１５を有する
給水配管１６により排熱回収ボイラ１０に還流される。
回収ボイラ１０に供給され水と熱交換される。熱交換に
よって発生した蒸気は蒸気箕１１を介して蒸気タービン
１２に送られ、発電機１３の回転仕事に供された後、復
水器１４で復水とされ、ボイラ給水ポンプ１５を有する
給水配管１６により排熱回収ボイラ１０に還流される。
また、ガスタービン７内の圧縮機吐出部から圧縮空気が
油気管１７を介して抽気され、その抽気空気は抽気空気
冷却器１８で冷却されるとともに昇圧圧縮ｖ１１９で昇
圧され、ガス化炉２に送られて石炭１の酸化に供される
。ガスタービン７からの油気空気圧は定格点で１０〜１
５気圧であり、ガス化炉２の出口に供給される際は約３
０気圧である。なお、抽気空気の冷却が不要な場合には
抽気空気冷却器１８が省略されることもある。
油気管１７を介して抽気され、その抽気空気は抽気空気
冷却器１８で冷却されるとともに昇圧圧縮ｖ１１９で昇
圧され、ガス化炉２に送られて石炭１の酸化に供される
。ガスタービン７からの油気空気圧は定格点で１０〜１
５気圧であり、ガス化炉２の出口に供給される際は約３
０気圧である。なお、抽気空気の冷却が不要な場合には
抽気空気冷却器１８が省略されることもある。
（発明が解決しようとする課題）
上述した構成の石炭ガス化コンバインドサイクル発電プ
ラントの場合、ガスタービンからの油気空気をガス化炉
に供給する系統において、抽気空気冷却器および昇圧圧
縮機によるガス化炉への油気空気流量、圧力および温度
等の制御Ｉ機構等が未だ確立されず、また蒸気タービン
復水を直接排熱回収ボイラに供給するなど熱効率的にも
必ずしも高いものといえない部分がある。
ラントの場合、ガスタービンからの油気空気をガス化炉
に供給する系統において、抽気空気冷却器および昇圧圧
縮機によるガス化炉への油気空気流量、圧力および温度
等の制御Ｉ機構等が未だ確立されず、また蒸気タービン
復水を直接排熱回収ボイラに供給するなど熱効率的にも
必ずしも高いものといえない部分がある。
本発明はこのような事情に鑑みてなされたもので、熱効
率向上がＳｌれるとともに、ガス化炉への油気空気流醇
、圧力および温度等の最適制御が図れる石炭ガス化コン
バインドサイクル発電プラン！・を提供することを目的
とする。
率向上がＳｌれるとともに、ガス化炉への油気空気流醇
、圧力および温度等の最適制御が図れる石炭ガス化コン
バインドサイクル発電プラン！・を提供することを目的
とする。
（課題を解決するための手段）
本発明は、石炭を投入して可燃ガスを発生させるガス化
炉と、このガス化炉で発生した可燃ガスの燃焼によって
運転されるガスタービンおよびこのガスタービンに接続
された発電機と、前記ガスタービンの排熱を導入して蒸
気を発生させる排熱回収ボイラと、この排熱回収ボイラ
から供給された蒸気で運転される蒸気タービンおよびこ
の蒸気タービンに接続された発電機とを有し、前記ガス
化炉に前記ガスタービンからの抽気空気を抽気空気冷却
器および昇圧圧縮機を介して還流させる一方、前記排熱
回収ボイラに前記蒸気タービンからの排気蒸気の復水を
還流させるようにした石炭ガス化フンバインドサイクル
発電プラントにおいて、前記抽気空気冷却器における油
気空気の冷却水を前記蒸気タービンの復水とし、その復
水または抽気空気の流路に流ｍ調整弁を設けるとともに
、前記昇圧圧縮機の吐出流路にガス化炉の空気入口圧力
に基づいて圧力調整を行なう圧力調整弁を設けたことを
特徴とする。
炉と、このガス化炉で発生した可燃ガスの燃焼によって
運転されるガスタービンおよびこのガスタービンに接続
された発電機と、前記ガスタービンの排熱を導入して蒸
気を発生させる排熱回収ボイラと、この排熱回収ボイラ
から供給された蒸気で運転される蒸気タービンおよびこ
の蒸気タービンに接続された発電機とを有し、前記ガス
化炉に前記ガスタービンからの抽気空気を抽気空気冷却
器および昇圧圧縮機を介して還流させる一方、前記排熱
回収ボイラに前記蒸気タービンからの排気蒸気の復水を
還流させるようにした石炭ガス化フンバインドサイクル
発電プラントにおいて、前記抽気空気冷却器における油
気空気の冷却水を前記蒸気タービンの復水とし、その復
水または抽気空気の流路に流ｍ調整弁を設けるとともに
、前記昇圧圧縮機の吐出流路にガス化炉の空気入口圧力
に基づいて圧力調整を行なう圧力調整弁を設けたことを
特徴とする。
（作用）
本発明゛によれば、抽気空気の冷却に排熱回収ボイラへ
の給水を用いることから、この給水への熱回収が行なわ
れるようになり、プラント熱効率がそれだけ向上する。
の給水を用いることから、この給水への熱回収が行なわ
れるようになり、プラント熱効率がそれだけ向上する。
また、復水または抽気空気の流路に流ｆｆ１ｌ整弁を設
けるとともに、昇圧圧縮機吐出流路に圧力調整弁を設け
、ガス化炉の空気入口圧力を調整するようにしたことに
より、種々の条件に応じた抽気空気の流量、圧力および
温度ｉ！１ＩｌｔＩが行なわれるようになる。
けるとともに、昇圧圧縮機吐出流路に圧力調整弁を設け
、ガス化炉の空気入口圧力を調整するようにしたことに
より、種々の条件に応じた抽気空気の流量、圧力および
温度ｉ！１ＩｌｔＩが行なわれるようになる。
（実施例）
以下、本発明の一実施例を第１図を参照して説明する。
この実施例の石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラ
ントにおいても、基本的サイクル構成は従来例と略同様
としている。
ントにおいても、基本的サイクル構成は従来例と略同様
としている。
即ち、石炭２１を投入して可燃ガスを発生させるガス化
炉２２が設けられる。このガス化炉２２には水（または
蒸気）２３が供給されて、石炭の部分酸化が行なわれ、
−酸化炭素、水素、メタン等の可燃ガスが発生する。発
生した可燃ガスは、付随的に発生した二酸化炭素、窒素
、アルゴン等の不燃性ガスとともに、ガス供給管２４を
介してガス精製装置２５に送られ、脱硫およびＷｉ塵さ
れた後、ガス供給管２６を介してガスタービン２７の燃
焼器内に供給されて燃焼し、発電６１２８回転等の仕事
に供される。
炉２２が設けられる。このガス化炉２２には水（または
蒸気）２３が供給されて、石炭の部分酸化が行なわれ、
−酸化炭素、水素、メタン等の可燃ガスが発生する。発
生した可燃ガスは、付随的に発生した二酸化炭素、窒素
、アルゴン等の不燃性ガスとともに、ガス供給管２４を
介してガス精製装置２５に送られ、脱硫およびＷｉ塵さ
れた後、ガス供給管２６を介してガスタービン２７の燃
焼器内に供給されて燃焼し、発電６１２８回転等の仕事
に供される。
ガスタービン２７からの排ガスは排ガス管２９を介して
排熱回収ボイラ３０に供給され水と熱交換される。熱交
換によって発生した蒸気は蒸気管３１を介して蒸気ター
ビン３２に送られ、発ｑｍ３３の回転仕事に供された後
、復水器３４で復水とされ、ボイラ給水ポンプ３５を有
する給水配管３６により排熱回収ボイラ３０に還流され
る。
排熱回収ボイラ３０に供給され水と熱交換される。熱交
換によって発生した蒸気は蒸気管３１を介して蒸気ター
ビン３２に送られ、発ｑｍ３３の回転仕事に供された後
、復水器３４で復水とされ、ボイラ給水ポンプ３５を有
する給水配管３６により排熱回収ボイラ３０に還流され
る。
また、ガスタービン２７内の圧縮機吐出部から圧縮空気
が抽気＠３７を介して抽気され、その抽気空気は第１、
第２の油気空気冷却器３８．３９で冷却されるとともに
、これらの間に配置した昇圧圧縮１１４０で昇圧され、
ガス化炉２２に送られて石炭２１の酸化に供される。
が抽気＠３７を介して抽気され、その抽気空気は第１、
第２の油気空気冷却器３８．３９で冷却されるとともに
、これらの間に配置した昇圧圧縮１１４０で昇圧され、
ガス化炉２２に送られて石炭２１の酸化に供される。
このものにおいて、各抽気空気冷却器３８．３９に供給
する冷却水として、復水器３４からの復水を用いるよう
にしている。即ち、復水を排熱回収ボイラ３０に供給す
るための給水配管３６を各抽気空気冷却１ｉｓ３８，３
９に導いている。そして、この給水配管３６には、各抽
気空気冷却２！ｉ３８゜３９をバイパスする管路３６ａ
、３６ｂを設けるとともに、その各管路３６ａ、３６ｂ
にそれぞれ冷却水調整弁４１．４２を設けている。また
、抽気管３７には各抽気空気冷却器３８．３９をバイパ
スする管路４３８．４３ｂを設け、この各管路４３ａ、
４３ｂにそれぞれ抽気空気δ調整弁４４゜４５を設けて
いる。
する冷却水として、復水器３４からの復水を用いるよう
にしている。即ち、復水を排熱回収ボイラ３０に供給す
るための給水配管３６を各抽気空気冷却１ｉｓ３８，３
９に導いている。そして、この給水配管３６には、各抽
気空気冷却２！ｉ３８゜３９をバイパスする管路３６ａ
、３６ｂを設けるとともに、その各管路３６ａ、３６ｂ
にそれぞれ冷却水調整弁４１．４２を設けている。また
、抽気管３７には各抽気空気冷却器３８．３９をバイパ
スする管路４３８．４３ｂを設け、この各管路４３ａ、
４３ｂにそれぞれ抽気空気δ調整弁４４゜４５を設けて
いる。
昇圧圧縮機４０の上流側に位置する抽気空気冷却器（第
１油気空気冷却器）３８部の冷却水ｔａ量調整弁１およ
び油気空気調整弁４４は、第１抽気空気冷却１３８の出
口部抽気空気温度に基づいて開度制御される。即ち、出
口油気空気温度を検出する温度検出Ｎ４６から出力され
る温度検出信号と、空気温度設定器４７から出力される
昇圧圧縮機出口空気温度設定値信号とが加減ｆ１１４Ｂ
に入力される。この加減ｎ器４８では設定空気温度と実
速温度との偏差が求められ、その出力信号が出口抽気温
度コントローラ４９および第１、第２関数発生３５０．
５１に入力される。そして、各関数発生器５０．５１で
は、第１抽気空気冷却器３８の出口空気温度が設定値よ
りも上昇した場合に冷却水量調整弁４１および抽気空気
通関整弁４４に開方向の制御信号を出力し、これにより
第１抽気空気冷却器３８による熱交換量が増大される。
１油気空気冷却器）３８部の冷却水ｔａ量調整弁１およ
び油気空気調整弁４４は、第１抽気空気冷却１３８の出
口部抽気空気温度に基づいて開度制御される。即ち、出
口油気空気温度を検出する温度検出Ｎ４６から出力され
る温度検出信号と、空気温度設定器４７から出力される
昇圧圧縮機出口空気温度設定値信号とが加減ｆ１１４Ｂ
に入力される。この加減ｎ器４８では設定空気温度と実
速温度との偏差が求められ、その出力信号が出口抽気温
度コントローラ４９および第１、第２関数発生３５０．
５１に入力される。そして、各関数発生器５０．５１で
は、第１抽気空気冷却器３８の出口空気温度が設定値よ
りも上昇した場合に冷却水量調整弁４１および抽気空気
通関整弁４４に開方向の制御信号を出力し、これにより
第１抽気空気冷却器３８による熱交換量が増大される。
出口空気温度が設定値よりも降下した場合に１は上記と
逆に多弁４１．４４が開方向に制御される。
逆に多弁４１．４４が開方向に制御される。
昇圧圧１１１ｉｉ８！／１０の下流側に位置する抽気空
気冷却器（第２抽気空気冷却器）３９部の冷却水量調整
弁４２および油気空気調整弁４５は、第２抽気空気冷却
器３９の出口部抽気空気温度に基づいて開度υｔａｌｌ
される。即ち、出口抽気空気温度を検出するｍＭ１検出
器５２から出力される温度検出信号と、空気温度設定器
５３から出力される昇圧圧縮機出ロ空気′６ＡｌｆＦＩ
Ｑ定値信号とが加減口器５４に入力される。この加減ｎ
器５４で１よ設定空気温度と実速温疾との偏差が求めら
れ、その出力信号が出口抽気温度コントローラ５５およ
び第３、第４関数発生１５６．５７に入力される。そし
て、各関数発生器５６．５７では、第２油気空気冷却器
３９の出口空気調度が設定値よりも上昇した場合に冷却
水量調整弁４２および抽気空気量調整弁４５に閉方向の
制御信号を出力し、これにより第２抽気空気冷却器３９
による熱交換量が増大される。
気冷却器（第２抽気空気冷却器）３９部の冷却水量調整
弁４２および油気空気調整弁４５は、第２抽気空気冷却
器３９の出口部抽気空気温度に基づいて開度υｔａｌｌ
される。即ち、出口抽気空気温度を検出するｍＭ１検出
器５２から出力される温度検出信号と、空気温度設定器
５３から出力される昇圧圧縮機出ロ空気′６ＡｌｆＦＩ
Ｑ定値信号とが加減口器５４に入力される。この加減ｎ
器５４で１よ設定空気温度と実速温疾との偏差が求めら
れ、その出力信号が出口抽気温度コントローラ５５およ
び第３、第４関数発生１５６．５７に入力される。そし
て、各関数発生器５６．５７では、第２油気空気冷却器
３９の出口空気調度が設定値よりも上昇した場合に冷却
水量調整弁４２および抽気空気量調整弁４５に閉方向の
制御信号を出力し、これにより第２抽気空気冷却器３９
による熱交換量が増大される。
出口空気温度が設定値よりも降下した場合には上記と逆
に多弁４２．４５が開方向に制御される。
に多弁４２．４５が開方向に制御される。
また、抽気管３７には昇圧圧縮１４０の下流側から上流
側へ戻し管路５８を設け、この戻し管路５８に昇圧圧縮
機流量調整弁５つを設けている。
側へ戻し管路５８を設け、この戻し管路５８に昇圧圧縮
機流量調整弁５つを設けている。
この昇圧圧縮機流量調整弁５９は胃圧圧縮機４０の入口
部の油気空気流量に基づいて開閉制御される。即ち、入
口抽気空気流量を検出する流量検出器６０から出力され
る流堡検出信号と、空気流量設定器６１から出力される
最小空気流ｆｆｉ設定値信号とが加減算器６２に入力さ
れる。この加減締固６２では設定流量と実測流量との偏
差が求められ、その出力信号が空気流量コントローラ６
３に入りされる。そして、昇圧圧縮１１４０の出口空気
流層が最小空気流吊設定値よりも減少した場合に空気流
頂コントローラ６３から制御信号が出力され、昇圧圧縮
機流量調整弁５９が開方向に制御される。
部の油気空気流量に基づいて開閉制御される。即ち、入
口抽気空気流量を検出する流量検出器６０から出力され
る流堡検出信号と、空気流量設定器６１から出力される
最小空気流ｆｆｉ設定値信号とが加減算器６２に入力さ
れる。この加減締固６２では設定流量と実測流量との偏
差が求められ、その出力信号が空気流量コントローラ６
３に入りされる。そして、昇圧圧縮１１４０の出口空気
流層が最小空気流吊設定値よりも減少した場合に空気流
頂コントローラ６３から制御信号が出力され、昇圧圧縮
機流量調整弁５９が開方向に制御される。
さらに、昇圧圧縮＄１１４０の下流側には昇圧圧縮機吐
出圧力調整弁６４が設けられている。この昇圧圧縮機吐
出圧力調整弁６４は、昇圧圧縮機吐出圧力がガス化炉２
２側で要求する吐出圧力に見合うように制御するもので
ある。即ち、第２抽、気空気冷却器３９の下流側に設け
た圧力検出器６５ｈ１らの検出信号と、設定器６６から
の吐出圧力設定信号とが加減演算器６７に入力され、そ
の出力信号が昇圧圧縮機吐出圧力コントローラ６８に入
力される。これにより、昇圧圧縮機吐出圧力コントロー
ラ６８は、ガス化炉２２側で要求する吐出圧力に沿う如
く、昇圧圧縮機吐出圧力調整弁６４のｖＩｔｌｌｌを行
なう。
出圧力調整弁６４が設けられている。この昇圧圧縮機吐
出圧力調整弁６４は、昇圧圧縮機吐出圧力がガス化炉２
２側で要求する吐出圧力に見合うように制御するもので
ある。即ち、第２抽、気空気冷却器３９の下流側に設け
た圧力検出器６５ｈ１らの検出信号と、設定器６６から
の吐出圧力設定信号とが加減演算器６７に入力され、そ
の出力信号が昇圧圧縮機吐出圧力コントローラ６８に入
力される。これにより、昇圧圧縮機吐出圧力コントロー
ラ６８は、ガス化炉２２側で要求する吐出圧力に沿う如
く、昇圧圧縮機吐出圧力調整弁６４のｖＩｔｌｌｌを行
なう。
以上の実施例の構成によれば、抽気空気の冷却に排熱回
収ボイラへの給水を用いることから、この給水への熱回
収が行なわれるようになり、プラント熱効率がそれだけ
向上する。
収ボイラへの給水を用いることから、この給水への熱回
収が行なわれるようになり、プラント熱効率がそれだけ
向上する。
また、復水または抽気空気の流路に流量調整用の弁４４
．４５を設けるとともに、昇圧圧縮機吐出流路に圧力調
整用の弁６４を設け、ガス化炉２２の空気入口圧力を調
整するようにしたことにより、種々の条件に応じた抽気
空気の流量、圧力および温度υｌ１１１が行なわれるよ
うになる。
．４５を設けるとともに、昇圧圧縮機吐出流路に圧力調
整用の弁６４を設け、ガス化炉２２の空気入口圧力を調
整するようにしたことにより、種々の条件に応じた抽気
空気の流量、圧力および温度υｌ１１１が行なわれるよ
うになる。
なお、本発明は上記実施例に限らず、昇圧圧縮機吐出圧
力調整弁６４を第２油気空気冷却器３９の下流側に設け
てもよい。また、抽気空気量調整弁４４．４５または冷
却水伍調整弁４１．４２のいずれか一方で抽気温度を制
御するようにしてもよい。さらに昇圧圧縮機４０の上流
側の抽気空気冷却器３８、抽気空気量調整弁４４および
冷却水ｆｆｉ調整弁４１を省略することも可能であり、
さらにまた、昇圧圧縮機４０の入口案内翼または昇圧圧
縮機流量調整弁５９のいずれか一方のみを設置すること
も可能である。
力調整弁６４を第２油気空気冷却器３９の下流側に設け
てもよい。また、抽気空気量調整弁４４．４５または冷
却水伍調整弁４１．４２のいずれか一方で抽気温度を制
御するようにしてもよい。さらに昇圧圧縮機４０の上流
側の抽気空気冷却器３８、抽気空気量調整弁４４および
冷却水ｆｆｉ調整弁４１を省略することも可能であり、
さらにまた、昇圧圧縮機４０の入口案内翼または昇圧圧
縮機流量調整弁５９のいずれか一方のみを設置すること
も可能である。
以上のように、本発明によれば、抽気空気の冷却に排熱
回収ボイラへの給水を用いることによって熱効率の向上
が図れるとともに、ガス化炉の空気出口圧力調整により
圧力および一麿等の最適制御が図れ、石炭ガス化コンバ
インドサイクル発電プラントの制御が確立できるように
なるという効果が奏される。
回収ボイラへの給水を用いることによって熱効率の向上
が図れるとともに、ガス化炉の空気出口圧力調整により
圧力および一麿等の最適制御が図れ、石炭ガス化コンバ
インドサイクル発電プラントの制御が確立できるように
なるという効果が奏される。
部器、４０・・・芦圧圧縮機、４４．４５・・・温石調
整弁、６４・・・圧力調整弁。
整弁、６４・・・圧力調整弁。
Claims (1)
- 石炭を投入して可燃ガスを発生させるガス化炉と、この
ガス化炉で発生した可燃ガスの燃焼によつて運転される
ガスタービンおよびこのガスタービンに接続された発電
機と、前記ガスタービンの排熱を導入して蒸気を発生さ
せる排熱回収ボイラと、この排熱回収ボイラから供給さ
れた蒸気で運転される蒸気タービンおよびこの蒸気ター
ビンに接続された発電機とを有し、前記ガス化炉に前記
ガスタービンからの抽気空気を抽気空気冷却器および昇
圧圧縮機を介して還流させる一方、前記排熱回収ボイラ
に前記蒸気タービンからの排気蒸気の復水を還流させる
ようにした石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラン
トにおいて、前記抽気空気冷却器における抽気空気の冷
却水を前記蒸気タービンの復水とし、その復水または抽
気空気の流路に流量調整弁を設けるとともに、前記昇圧
圧縮機の吐出流路にガス化炉の空気入口圧力に基づいて
圧力調整を行なう圧力調整弁を設けたことを特徴とする
石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17427588A JPH0223212A (ja) | 1988-07-13 | 1988-07-13 | 石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17427588A JPH0223212A (ja) | 1988-07-13 | 1988-07-13 | 石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラント |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0223212A true JPH0223212A (ja) | 1990-01-25 |
Family
ID=15975811
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17427588A Pending JPH0223212A (ja) | 1988-07-13 | 1988-07-13 | 石炭ガス化コンバインドサイクル発電プラント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0223212A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015064428A1 (ja) * | 2013-10-29 | 2015-05-07 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 温度制御装置、ガスタービン、温度制御方法およびプログラム |
| CN111365616A (zh) * | 2020-03-13 | 2020-07-03 | 上海发电设备成套设计研究院有限责任公司 | 一种动力型调压装置 |
-
1988
- 1988-07-13 JP JP17427588A patent/JPH0223212A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015064428A1 (ja) * | 2013-10-29 | 2015-05-07 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 温度制御装置、ガスタービン、温度制御方法およびプログラム |
| JP6072286B2 (ja) * | 2013-10-29 | 2017-02-01 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 温度制御装置、ガスタービン、温度制御方法およびプログラム |
| US10465608B2 (en) | 2013-10-29 | 2019-11-05 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Temperature control device, gas turbine, temperature control method, and program |
| CN111365616A (zh) * | 2020-03-13 | 2020-07-03 | 上海发电设备成套设计研究院有限责任公司 | 一种动力型调压装置 |
| CN111365616B (zh) * | 2020-03-13 | 2022-01-07 | 上海发电设备成套设计研究院有限责任公司 | 一种动力型调压装置 |
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