JPH02229759A - Al↓2O↓3―ZrO↓2系セラミックスおよびその製造方法 - Google Patents
Al↓2O↓3―ZrO↓2系セラミックスおよびその製造方法Info
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- JPH02229759A JPH02229759A JP1050915A JP5091589A JPH02229759A JP H02229759 A JPH02229759 A JP H02229759A JP 1050915 A JP1050915 A JP 1050915A JP 5091589 A JP5091589 A JP 5091589A JP H02229759 A JPH02229759 A JP H02229759A
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
?産業上の利用分野)
この発明は、ポンプ、軸受、切削工具等、強度と硬度と
が特に要求される部材の構成材料として好適なAt2O
3−ZrO2系セラミックスおよびその製造方法に関す
る。
が特に要求される部材の構成材料として好適なAt2O
3−ZrO2系セラミックスおよびその製造方法に関す
る。
(従来の技術)
Al2O3を主成分とし、それにZrO■を分散せしめ
てなるセラミックスは、各種のセラミックスのなかでも
比較的高強度、高硬度であることから、ポンプ、軸受、
切削工具等、強度と硬度とが特に要求される部材の構成
材料として注目されている。
てなるセラミックスは、各種のセラミックスのなかでも
比較的高強度、高硬度であることから、ポンプ、軸受、
切削工具等、強度と硬度とが特に要求される部材の構成
材料として注目されている。
さて、そのような用途においては、当然、強度ができる
だけ高いほうがよく、そのため、たとえば特公昭59−
24751号発明は、A l 2 0 3中に平均粒径
が0.1〜1.5μmの比較的小さなZrO2粒子を分
散させて、そのZrO2の、正方晶から単斜晶への応力
誘起変態を利用して強度を向上させることを提案してい
る。また、このとき、ZrO2の正方晶構造を安定化さ
せるためにY2O3を添加することも行われている。
だけ高いほうがよく、そのため、たとえば特公昭59−
24751号発明は、A l 2 0 3中に平均粒径
が0.1〜1.5μmの比較的小さなZrO2粒子を分
散させて、そのZrO2の、正方晶から単斜晶への応力
誘起変態を利用して強度を向上させることを提案してい
る。また、このとき、ZrO2の正方晶構造を安定化さ
せるためにY2O3を添加することも行われている。
しかしながら、かかる方法は、1600℃以下の比較的
低温での焼結では緻密化が十分に行われず、大きな欠陥
が残存するようになって強度はそれほど向上しない。Z
rO2が焼結性を低下させる作用をもっているからであ
る。密度を上げるためには焼結温度を高くすればよいが
、そうすると、こんどはZrO2の結晶粒が大きく成長
し、臨界粒径を超えると焼結後の冷却過程で正方晶から
単斜晶への変態が促進されて、十分な応力誘起変態作用
を期待できなくなってしまう。
低温での焼結では緻密化が十分に行われず、大きな欠陥
が残存するようになって強度はそれほど向上しない。Z
rO2が焼結性を低下させる作用をもっているからであ
る。密度を上げるためには焼結温度を高くすればよいが
、そうすると、こんどはZrO2の結晶粒が大きく成長
し、臨界粒径を超えると焼結後の冷却過程で正方晶から
単斜晶への変態が促進されて、十分な応力誘起変態作用
を期待できなくなってしまう。
したがって、強度、硬度等の機械的性質に優れたA l
2O3−Z ro2系セラミックスの製造は、従来、比
較的低温でのホットプレス法か、HIP法(熱間静水圧
加圧処理法)によらざるを得なかった。しかしながら、
これらの方法は装置が大がかりになり、製造コストが高
くなるのは避けられない。
2O3−Z ro2系セラミックスの製造は、従来、比
較的低温でのホットプレス法か、HIP法(熱間静水圧
加圧処理法)によらざるを得なかった。しかしながら、
これらの方法は装置が大がかりになり、製造コストが高
くなるのは避けられない。
(発明が解決しようとする課題)
この発明の目的は、上述した問題点を解決し、?度や硬
度等の機械的性質に優れたAl2O3−Zr02系セラ
ミックスと、そのようなセラミックスを低コストで製造
する方法を提供するにある。
度等の機械的性質に優れたAl2O3−Zr02系セラ
ミックスと、そのようなセラミックスを低コストで製造
する方法を提供するにある。
(課題を解決するための手段)
上記の目的は、A1■03を主成分とし、ZrO■を1
0〜30重量%含み、AlNbO4を0.07〜3.5
重量%含み、かつ、ZrO2には1.5〜5.0モル%
のY 2 0 3が固溶していることを特徴とするAl
2O3−ZrO2系セラミックスによって達成される。
0〜30重量%含み、AlNbO4を0.07〜3.5
重量%含み、かつ、ZrO2には1.5〜5.0モル%
のY 2 0 3が固溶していることを特徴とするAl
2O3−ZrO2系セラミックスによって達成される。
この発明において、ZrO2、AlNbO4およびY2
O3の量は、セラミックスを元素分析して得たZrSN
bおよびYの量をそれぞれ上記の酸化物に換算して求め
る。したがって、セラミックス中における上記各酸化物
の量は、それぞれ製造時に添加するZ r 02 、Y
2 03およびNb2O,の量と数値的には同じである
。ここで、セラミックス中におけるAlNbO4の存在
は、セラミックスを粉末にし、粉末X線回折法を用いて
分析したとき、2θ=25. 2゜にAlNbO4の(
1 0 2)面の回折ピークが現われるか否かで確認す
る。
O3の量は、セラミックスを元素分析して得たZrSN
bおよびYの量をそれぞれ上記の酸化物に換算して求め
る。したがって、セラミックス中における上記各酸化物
の量は、それぞれ製造時に添加するZ r 02 、Y
2 03およびNb2O,の量と数値的には同じである
。ここで、セラミックス中におけるAlNbO4の存在
は、セラミックスを粉末にし、粉末X線回折法を用いて
分析したとき、2θ=25. 2゜にAlNbO4の(
1 0 2)面の回折ピークが現われるか否かで確認す
る。
上記のA 12 03 −Z r02系セラミックスは
、Al2O3粉末にNb2O,粉末をAlNbO4とし
て0.07〜3.5重量%になるように添加、混合した
後、その混合粉末を1000〜1300℃で仮焼し、そ
の仮焼粉末にY 2 0 3を1.5〜5.0モル%含
むZrO2粉末を10〜30重量%添加、混合し、粉砕
し、成形した後、その成形体を1300〜1600℃で
焼結することによって製造することができる。
、Al2O3粉末にNb2O,粉末をAlNbO4とし
て0.07〜3.5重量%になるように添加、混合した
後、その混合粉末を1000〜1300℃で仮焼し、そ
の仮焼粉末にY 2 0 3を1.5〜5.0モル%含
むZrO2粉末を10〜30重量%添加、混合し、粉砕
し、成形した後、その成形体を1300〜1600℃で
焼結することによって製造することができる。
この発明を詳細に説明するに、この発明においては、ま
ず、主成分たるAl2O3粉末にNb2O,の粉末をA
lNbO4として0.07〜3.5重量%になるように
添加し、よく混合する。混合操作は、湿式でも乾式でも
よく、ボールミル等を用いて行い、混合操作が終了した
後は、必要に応じて乾燥し、粗粉砕する。
ず、主成分たるAl2O3粉末にNb2O,の粉末をA
lNbO4として0.07〜3.5重量%になるように
添加し、よく混合する。混合操作は、湿式でも乾式でも
よく、ボールミル等を用いて行い、混合操作が終了した
後は、必要に応じて乾燥し、粗粉砕する。
Nb2O,は、焼結過程において緻密化を促進する作用
をもつ。そうじて、Nb2O5は主とし?Al2O3と
反応してAlNbO4を生成し、A1■03中に分散す
る。一部のNb2O5は、正方晶のZrO,に固溶する
。このような作用を十分に行わせるために、Nb2O,
の添加量は、上述したようにAlNbO4として0.0
7〜3.5重量%の範囲でなければならない。0.07
重量%未満では緻密化作用をほとんど期待できなくなり
、また、3.5重量%を超えると後の焼結工程でZrO
2と反応してZrNb2O7を生成し、得られるセラミ
ックスの強度や硬度が大きく低下するようになる。
をもつ。そうじて、Nb2O5は主とし?Al2O3と
反応してAlNbO4を生成し、A1■03中に分散す
る。一部のNb2O5は、正方晶のZrO,に固溶する
。このような作用を十分に行わせるために、Nb2O,
の添加量は、上述したようにAlNbO4として0.0
7〜3.5重量%の範囲でなければならない。0.07
重量%未満では緻密化作用をほとんど期待できなくなり
、また、3.5重量%を超えると後の焼結工程でZrO
2と反応してZrNb2O7を生成し、得られるセラミ
ックスの強度や硬度が大きく低下するようになる。
さて、この発明においては、次に、上記混合粉末を仮焼
する。この仮焼によって、Al2O3とN b 2 0
5とが反応してAlNbO4を生成し、このAlNb
O4が緻密化を促進するとともに、後の焼結工程でZr
O2とNb2O,とが反応するのを抑制するようになる
。
する。この仮焼によって、Al2O3とN b 2 0
5とが反応してAlNbO4を生成し、このAlNb
O4が緻密化を促進するとともに、後の焼結工程でZr
O2とNb2O,とが反応するのを抑制するようになる
。
仮焼温度は、1000〜1500℃の範囲で選定しなけ
ればならない。1000℃未満ではAlNbO4が生成
せず、Al2O3とNb2O5とが独立して存在するよ
うになって後の焼結工程で多くのNb2O,がZrO2
中に固溶してしまい、緻密化が期待できなくなる。一方
、1500℃を超えると、仮焼粉末の一次粒径が大きく
なって焼結工程での焼結性が低下し、得られるセラミッ
クスの強度や硬度が大きく低下するようになる。
ればならない。1000℃未満ではAlNbO4が生成
せず、Al2O3とNb2O5とが独立して存在するよ
うになって後の焼結工程で多くのNb2O,がZrO2
中に固溶してしまい、緻密化が期待できなくなる。一方
、1500℃を超えると、仮焼粉末の一次粒径が大きく
なって焼結工程での焼結性が低下し、得られるセラミッ
クスの強度や硬度が大きく低下するようになる。
この発明は、次に、上記仮焼粉末に、Y2O3を1.5
〜5.0モル%の範囲で含むZrO2粉末を10〜30
重量%の範囲で添加し、混合し、粉砕する。この混合操
作もまた、湿式でも乾式でもよい。
〜5.0モル%の範囲で含むZrO2粉末を10〜30
重量%の範囲で添加し、混合し、粉砕する。この混合操
作もまた、湿式でも乾式でもよい。
Y2O3を含むジルコニア粉末は、共沈法等の周知の方
法によって製造することができる。たとえば、ZrOC
12 *8H2OとYCL3とを用い、それらの水溶液
を混合し、その混合溶液にアンモニア水を添加して水酸
化物を共沈させ、沈殿物を水洗し、乾燥した後、800
〜1000℃程度で仮焼することによって製造すること
ができる。
法によって製造することができる。たとえば、ZrOC
12 *8H2OとYCL3とを用い、それらの水溶液
を混合し、その混合溶液にアンモニア水を添加して水酸
化物を共沈させ、沈殿物を水洗し、乾燥した後、800
〜1000℃程度で仮焼することによって製造すること
ができる。
Y2O3は、ZrO2の結晶構造を正方晶にするととも
に、その正方晶を安定化させてセラミックス中に準安定
な状態で存在するようにし、セラミックスに応力が作用
したときの正方晶から単斜晶への応力誘起変態によって
セラミックスの強度や硬度を向上させるように作用する
。そのためには、Y2O3の量は上述したように1.5
〜5.0モル%の範囲でなければならない。Y2O3が
この範囲にあるとき、大部分の、あるいは、ほとんどす
べてのZrO2を正方晶とすることができるようになる
。
に、その正方晶を安定化させてセラミックス中に準安定
な状態で存在するようにし、セラミックスに応力が作用
したときの正方晶から単斜晶への応力誘起変態によって
セラミックスの強度や硬度を向上させるように作用する
。そのためには、Y2O3の量は上述したように1.5
〜5.0モル%の範囲でなければならない。Y2O3が
この範囲にあるとき、大部分の、あるいは、ほとんどす
べてのZrO2を正方晶とすることができるようになる
。
一方、ZrO2の量は、10〜30重量%の範囲でなけ
ればならない。10重量%未満では、応力誘起変態によ
る強度の向上効果が期待できない。
ればならない。10重量%未満では、応力誘起変態によ
る強度の向上効果が期待できない。
また、30重量%を超えると、セラミックスの硬度が著
しく低下してくる。また、ZrO2の凝集が生ずるため
に、優れた性質をもつセラミックスが得られなくなる。
しく低下してくる。また、ZrO2の凝集が生ずるため
に、優れた性質をもつセラミックスが得られなくなる。
ところで、Al2O3、Nb2O5、ZrO2およびY
2O3の各粉末の平均粒径や純度は、焼結工程での焼結
性や、得られるセラミックスの密度や、強度、硬度等の
機械的性質に影響を与える。
2O3の各粉末の平均粒径や純度は、焼結工程での焼結
性や、得られるセラミックスの密度や、強度、硬度等の
機械的性質に影響を与える。
焼結性をよくするために、上記各粉末は、平均粒径が1
μm以下のものを用いるのが好ましい。また、不純物に
よる結晶粒の異常成長を防止し、密度や、強度、硬度等
の機械的性質を向上させるために、純度が99.9%以
上であるものを使用するのが好ましい。
μm以下のものを用いるのが好ましい。また、不純物に
よる結晶粒の異常成長を防止し、密度や、強度、硬度等
の機械的性質を向上させるために、純度が99.9%以
上であるものを使用するのが好ましい。
さて、この発明は、次に、上記混合粉末を所望の形状に
成形する。この成形には、周知の金型成形法やラバープ
レス法等を用いることができる。
成形する。この成形には、周知の金型成形法やラバープ
レス法等を用いることができる。
次に、成形体を焼結してセラミックスとする。
焼結は、大気中等、酸化性雰囲気下で行う。焼結温度は
、1300〜1600℃でなければならない。1300
°C未満では、密度が上がらず、強度や硬度が低くなる
。一方、1600℃を超えると、Al2O3やZrO2
の平均粒径が大きくなりすぎ、やはり強度や硬度が極端
に低下してくる。
、1300〜1600℃でなければならない。1300
°C未満では、密度が上がらず、強度や硬度が低くなる
。一方、1600℃を超えると、Al2O3やZrO2
の平均粒径が大きくなりすぎ、やはり強度や硬度が極端
に低下してくる。
この発明のセラミックスは、強度や硬度がより高いとい
う理由で、ZrO2の平均粒径が0.05〜2.0μm
であるのが好ましい。さらに好ましい平均粒径は、0.
1〜1.5μmである。
う理由で、ZrO2の平均粒径が0.05〜2.0μm
であるのが好ましい。さらに好ましい平均粒径は、0.
1〜1.5μmである。
?実施例および比較例)
平均粒径が0.25μmで、純度が99.99%である
Al2O3粉末と、平均粒径が0.75μmで、純度が
99.9%であるNb2O,粉末とを、Nb2O5粉末
がAlNbO4として表に示す量になるように、ボール
ミルを用いて24時間湿式混合した後、乾燥し、粗粉砕
して、混合粉末を得た。
Al2O3粉末と、平均粒径が0.75μmで、純度が
99.9%であるNb2O,粉末とを、Nb2O5粉末
がAlNbO4として表に示す量になるように、ボール
ミルを用いて24時間湿式混合した後、乾燥し、粗粉砕
して、混合粉末を得た。
次に、上記混合粉末を1000℃で2時間仮焼し、その
仮焼粉末に、表に示す量のY2O3を含み、平均粒径が
0.61μmであるZrOzを表に示す割合で添加し、
ボールミルで24時間湿式混合した後、ポリビニルアル
コールを加えて噴霧、造粒、乾燥した。Y2O3を含む
ZrO■粉末は、ZrOCl2 ”8H2 0の水溶液
にYCL3の水溶液をY2O,換算で表に示す割合にな
るように加えて混合し、その混合溶液にアンモニア水を
添加して水酸化物を共沈させ、沈殿物を水洗し、乾燥し
た後、1000°Cで仮焼することによって準備した。
仮焼粉末に、表に示す量のY2O3を含み、平均粒径が
0.61μmであるZrOzを表に示す割合で添加し、
ボールミルで24時間湿式混合した後、ポリビニルアル
コールを加えて噴霧、造粒、乾燥した。Y2O3を含む
ZrO■粉末は、ZrOCl2 ”8H2 0の水溶液
にYCL3の水溶液をY2O,換算で表に示す割合にな
るように加えて混合し、その混合溶液にアンモニア水を
添加して水酸化物を共沈させ、沈殿物を水洗し、乾燥し
た後、1000°Cで仮焼することによって準備した。
次に、上記混合粉末を、金型を用いて、長さ40 mm
,幅5 mm,高さ4mmの直方体の形状に成形した。
,幅5 mm,高さ4mmの直方体の形状に成形した。
このとき、成形圧力は1. Okgf /cm2とし
た。
た。
次に、上記成形体を、大気中にて、表に示す温度で2時
間焼結し、合計21種類のセラミックスを得た。
間焼結し、合計21種類のセラミックスを得た。
次に、上記各セラミックスについて、密度と、ZrO2
の平均粒径と、曲げ強度と、ビッカース硬度とを求めた
。密度は、式、 p= [mt / (m 1 m 2 )
コ × dただし、ρ :セラミックスの密度 m1 :乾燥状態におけるセラミック スの重量 m2 :水中におけるセラミックスの 重量 d 二水の密度 から求めた。また、ZrO2の平均粒径は、セラミック
スを鏡面研磨した後エッチングし、そのエッチング面の
顕微鏡写真について、いくつかの方向に粒子の最大長さ
を求め、その最大長さの単純平均値として求めた。さら
に、曲げ強度は、ItsR l601に基き、セラミッ
クスを加工して、10本の、幅4 mm,長さ40mm
,厚み3+nmの試験片を作り、その試験片について、
スパン30mm,クロスヘッドスピード0.5mm/分
の条件で3点曲げ試験を行い、単純平均値として求めた
。さらにまた、ビッカース硬度は、ビッカース硬度計を
用い、圧子圧入荷重を10kgfとして5点ほど測定し
、その単純平均値として求めた。測定結果を表に示す。
の平均粒径と、曲げ強度と、ビッカース硬度とを求めた
。密度は、式、 p= [mt / (m 1 m 2 )
コ × dただし、ρ :セラミックスの密度 m1 :乾燥状態におけるセラミック スの重量 m2 :水中におけるセラミックスの 重量 d 二水の密度 から求めた。また、ZrO2の平均粒径は、セラミック
スを鏡面研磨した後エッチングし、そのエッチング面の
顕微鏡写真について、いくつかの方向に粒子の最大長さ
を求め、その最大長さの単純平均値として求めた。さら
に、曲げ強度は、ItsR l601に基き、セラミッ
クスを加工して、10本の、幅4 mm,長さ40mm
,厚み3+nmの試験片を作り、その試験片について、
スパン30mm,クロスヘッドスピード0.5mm/分
の条件で3点曲げ試験を行い、単純平均値として求めた
。さらにまた、ビッカース硬度は、ビッカース硬度計を
用い、圧子圧入荷重を10kgfとして5点ほど測定し
、その単純平均値として求めた。測定結果を表に示す。
?から、この発明のもの(Nα1〜12)は、この発明
が規定する要件を見たしていないもの(Nα13〜21
)にくらべて、低温での焼結でも緻密なセラミックスが
得られ、強度や硬度といった機械的性質が優れているこ
とがわかる。
が規定する要件を見たしていないもの(Nα13〜21
)にくらべて、低温での焼結でも緻密なセラミックスが
得られ、強度や硬度といった機械的性質が優れているこ
とがわかる。
(発明の効果)
この発明は、Al2O3粉末に、Nb2O,粉末をAl
NbO4として0.07〜3.5重量%になるように添
加、混合した後、その混合粉末を1000〜1300℃
で仮焼し、その仮焼粉末にY2O3を1.5〜5、0モ
ル%含むzrO2粉末を10〜30重量%添加、混合し
、粉砕し、成形した後、その成形体を1300〜160
0℃で焼結することによって、Al2O3を主成分とし
、ZrO■を10〜30重量%含み、AlNbO4を0
.07〜3.5重量%含み、かつ、ZrO2には1.5
〜5.0モル%のY2O,が固溶しているAl2O3−
ZrO2系セラミックスを得るものであり、そのセラミ
ックスは、実施例にも示したように、強度や硬度等の機
械的性質が大変優れている。しかも、比較的低温で焼結
できるうえに、ホットプレス法やHIP法等の圧密法を
使用しなくてもよいから製造コストを安くできる。
NbO4として0.07〜3.5重量%になるように添
加、混合した後、その混合粉末を1000〜1300℃
で仮焼し、その仮焼粉末にY2O3を1.5〜5、0モ
ル%含むzrO2粉末を10〜30重量%添加、混合し
、粉砕し、成形した後、その成形体を1300〜160
0℃で焼結することによって、Al2O3を主成分とし
、ZrO■を10〜30重量%含み、AlNbO4を0
.07〜3.5重量%含み、かつ、ZrO2には1.5
〜5.0モル%のY2O,が固溶しているAl2O3−
ZrO2系セラミックスを得るものであり、そのセラミ
ックスは、実施例にも示したように、強度や硬度等の機
械的性質が大変優れている。しかも、比較的低温で焼結
できるうえに、ホットプレス法やHIP法等の圧密法を
使用しなくてもよいから製造コストを安くできる。
この発明のセラミックスは、強度や硬度等の機械的性質
が優れていて、耐摩耗性が優れていることから、ポンプ
、軸受、切削工具等の構成材料として大変好適である。
が優れていて、耐摩耗性が優れていることから、ポンプ
、軸受、切削工具等の構成材料として大変好適である。
Claims (2)
- (1)Al_2O_3を主成分とし、ZrO_2を10
〜30重量%含み、AlNbO_4を0.07〜3.5
重量%含み、かつ、ZrO_2には1.5〜5.0モル
%のY_2O_3が固溶していることを特徴とするAl
_2O_3−ZrO_2系セラミックス。 - (2)Al_2O_3粉末にNb_2O_5粉末をAl
NbO_4として0.07〜3.5重量%になるように
添加、混合した後、その混合粉末を1000〜1300
℃で仮焼し、その仮焼粉末にY_2O_3を1.5〜5
.0モル%含むZrO_2粉末を10〜30重量%添加
、混合し、粉砕し、成形した後、その成形体を1300
〜1600℃で焼結することを特徴とする、請求項(1
)記載のAl_2O_3−ZrO_2系セラミックスの
製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1050915A JPH02229759A (ja) | 1989-03-01 | 1989-03-01 | Al↓2O↓3―ZrO↓2系セラミックスおよびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1050915A JPH02229759A (ja) | 1989-03-01 | 1989-03-01 | Al↓2O↓3―ZrO↓2系セラミックスおよびその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02229759A true JPH02229759A (ja) | 1990-09-12 |
Family
ID=12872082
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1050915A Pending JPH02229759A (ja) | 1989-03-01 | 1989-03-01 | Al↓2O↓3―ZrO↓2系セラミックスおよびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02229759A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03218968A (ja) * | 1990-01-23 | 1991-09-26 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 工具用焼結体及びその製造方法 |
-
1989
- 1989-03-01 JP JP1050915A patent/JPH02229759A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03218968A (ja) * | 1990-01-23 | 1991-09-26 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 工具用焼結体及びその製造方法 |
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