JPH0221049Y2 - - Google Patents
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- JPH0221049Y2 JPH0221049Y2 JP1985069815U JP6981585U JPH0221049Y2 JP H0221049 Y2 JPH0221049 Y2 JP H0221049Y2 JP 1985069815 U JP1985069815 U JP 1985069815U JP 6981585 U JP6981585 U JP 6981585U JP H0221049 Y2 JPH0221049 Y2 JP H0221049Y2
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- JP
- Japan
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- air
- air turbine
- valve body
- turbine
- exhaust control
- Prior art date
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Links
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- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 9
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims 1
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- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Self-Closing Valves And Venting Or Aerating Valves (AREA)
- Dental Tools And Instruments Or Auxiliary Dental Instruments (AREA)
- Control Of Turbines (AREA)
- Taps Or Cocks (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本考案は、エアタービンハンドピースの回転制
御を行う排気制御装置に関し、特にエアタービン
の回転駆動に用尽した空気を排出する排気通路に
配設されエアタービンの背圧を変化させて回転数
を制御する改良されたロータリ型排気制御弁に関
する。
御を行う排気制御装置に関し、特にエアタービン
の回転駆動に用尽した空気を排出する排気通路に
配設されエアタービンの背圧を変化させて回転数
を制御する改良されたロータリ型排気制御弁に関
する。
（従来の技術）
従来より、特に歯科治療において広く使用され
ているエアタービンハンドピースは、高速度切削
によつて歯牙のう蝕部除去に、又低速度切削によ
つて支台歯形成後の歯牙の表面粗さの改善並びに
マージンの作成等に使用されている。しかし、周
知のエアタービンハンドピースにおいては、給気
通路側の流量制御装置によつて回転数制御を行つ
ており、給気量を絞つて回転数を下げて行くとト
ルクも大幅に低下することになり、低速度で比較
的大きなトルクを必要とする前述のような歯科治
療には不向きであり、更に空気軸受を使用してい
る場合は軸受剛性をも低下させることになる。
ているエアタービンハンドピースは、高速度切削
によつて歯牙のう蝕部除去に、又低速度切削によ
つて支台歯形成後の歯牙の表面粗さの改善並びに
マージンの作成等に使用されている。しかし、周
知のエアタービンハンドピースにおいては、給気
通路側の流量制御装置によつて回転数制御を行つ
ており、給気量を絞つて回転数を下げて行くとト
ルクも大幅に低下することになり、低速度で比較
的大きなトルクを必要とする前述のような歯科治
療には不向きであり、更に空気軸受を使用してい
る場合は軸受剛性をも低下させることになる。
従つて、本願出願人においては排気通路に流量
調節手段を設けエアタービンの背圧を変化させる
ことによつてその回転数を制御する方式を採用す
るに至つた。（例えば、本願出願人による特願昭
59−160742号特許出願の明細書及び図面参照） 当初、第１０図に示すように排気通路１１７に
設けたロータリ型排気制御弁１０は、弁ケーシン
グ１１及び弁体１２に単純な丸穴１３ａ，１３ｂ
を貫通させたものを使用していた。
調節手段を設けエアタービンの背圧を変化させる
ことによつてその回転数を制御する方式を採用す
るに至つた。（例えば、本願出願人による特願昭
59−160742号特許出願の明細書及び図面参照） 当初、第１０図に示すように排気通路１１７に
設けたロータリ型排気制御弁１０は、弁ケーシン
グ１１及び弁体１２に単純な丸穴１３ａ，１３ｂ
を貫通させたものを使用していた。
（考案が解決しようとする問題点）
この単純な丸穴１３ａ，１３ｂを貫設した排気
制御弁１０は、（作用）において詳述するように、
弁体１２の回動角度θとエアタービンの回転数Ｎ
との関係は単純比例の関係には無く、第９図の仮
想線で示すように、弁１０の開き始めにおいては
弁体１２のわずかな回動に対してもエアタービン
の回転数Ｎは大幅に変化し、エアタービンの回転
数Ｎを求める値に設定するのが困難であつた。
制御弁１０は、（作用）において詳述するように、
弁体１２の回動角度θとエアタービンの回転数Ｎ
との関係は単純比例の関係には無く、第９図の仮
想線で示すように、弁１０の開き始めにおいては
弁体１２のわずかな回動に対してもエアタービン
の回転数Ｎは大幅に変化し、エアタービンの回転
数Ｎを求める値に設定するのが困難であつた。
本考案は、前記従来の欠点を解消するために、
ロータリ型排気制御弁の弁体の通気開口端縁部に
弁体の回動方向に沿い、矩形状を成してその横断
面積が弁体中心に向つて縮少していく切欠きを形
成することによつて、低速回転時においても大幅
なトルクの低下を防止しつつ、且つ弁体の回動角
度とエアタービンの回転数とをほぼリニアな関係
とし、エアタービンの回転数の制御をより容易に
行えるようにすると共に、切欠の形成を容易にす
ることを目的とする。
ロータリ型排気制御弁の弁体の通気開口端縁部に
弁体の回動方向に沿い、矩形状を成してその横断
面積が弁体中心に向つて縮少していく切欠きを形
成することによつて、低速回転時においても大幅
なトルクの低下を防止しつつ、且つ弁体の回動角
度とエアタービンの回転数とをほぼリニアな関係
とし、エアタービンの回転数の制御をより容易に
行えるようにすると共に、切欠の形成を容易にす
ることを目的とする。
（問題点を解決するための手段）
本考案のエアタービンハンドピースの排気制御
装置は、切削工具を支承する回転軸に一体に設け
られ、ヘツドハウジング内に軸受によつて回転自
在に軸承されたエアタービンと、該エアタービン
に圧縮空気を供給する給気通路と、前記エアター
ビンの回転駆動に用尽した空気を排出する排気通
路とを有して成るエアタービンハンドピースに使
用されるもので、前記排気通路にエアタービンの
背圧を変化させてその回転数を制御するロータリ
型排気制御弁を設けて成る排気制御装置におい
て、前記ロータリ型排気制御弁の弁体の円形通気
開口端縁部に該弁体の回動方向に沿い、矩形状を
成してその横断面積が弁体中心に向つて縮少して
いく切欠きを形成したことを特徴としている。
装置は、切削工具を支承する回転軸に一体に設け
られ、ヘツドハウジング内に軸受によつて回転自
在に軸承されたエアタービンと、該エアタービン
に圧縮空気を供給する給気通路と、前記エアター
ビンの回転駆動に用尽した空気を排出する排気通
路とを有して成るエアタービンハンドピースに使
用されるもので、前記排気通路にエアタービンの
背圧を変化させてその回転数を制御するロータリ
型排気制御弁を設けて成る排気制御装置におい
て、前記ロータリ型排気制御弁の弁体の円形通気
開口端縁部に該弁体の回動方向に沿い、矩形状を
成してその横断面積が弁体中心に向つて縮少して
いく切欠きを形成したことを特徴としている。
（作用）
本考案の前記手段を構成する排気通路に設けら
れたロータリ型排気制御弁によつて、エアタービ
ンの背圧を変化させ回転数を制御することによつ
て、タービンノズルより出た直後の空気圧力の減
少即ちタービンノズル直後の流体の密度を減少さ
せること無くむしろ増加させることによつてター
ビンノズルより噴出する空気流の速度を低下さ
せ、低速時におけるトルクの低下を比較的小さく
抑えるものである。又、空気軸受型のエアタービ
ンハンドピースにおいては、排気通路側において
空気流量を絞つて回転数を下げていくため、従来
の周知のエアタービンハンドピースに比較して高
速から低速にかけての軸受の負荷容量並びに軸受
剛性を大きく保つことが可能となる。
れたロータリ型排気制御弁によつて、エアタービ
ンの背圧を変化させ回転数を制御することによつ
て、タービンノズルより出た直後の空気圧力の減
少即ちタービンノズル直後の流体の密度を減少さ
せること無くむしろ増加させることによつてター
ビンノズルより噴出する空気流の速度を低下さ
せ、低速時におけるトルクの低下を比較的小さく
抑えるものである。又、空気軸受型のエアタービ
ンハンドピースにおいては、排気通路側において
空気流量を絞つて回転数を下げていくため、従来
の周知のエアタービンハンドピースに比較して高
速から低速にかけての軸受の負荷容量並びに軸受
剛性を大きく保つことが可能となる。
弁ケーシング１１及び弁体１２に単純な丸穴１
３ａ，１３ｂを貫設したロータリ型排気制御弁１
０とバイパス弁１４５とを第３図に示すように、
排気通路１１７に並列に配置したものにおいて、
圧縮空気の元圧力をPo、排気圧力をPA＝０（大気
圧はのぞく）とし、エアタービン１１５（第１図
参照）、排気制御弁１０、バイパス弁１４５の各
部のコンダクタンスをρ0，ρ1，ρ2とする。エアタ
ービンの回転数Ｎは空気流量に比例し、弁１５
０，１４５のコンダクタンスρ1，ρ2は弁の流路面
積にほぼ比例すると仮定すると、エアタービンの
回転Ｎは、 Ｎ＝Ｋ（Po−PA）１／１／ρ0＋１／ρ1＋ρ2……(1) 但し、Ｋは定数 となる。説明上、Ｋ＝Po−PA＝ρ0＝１，ρ2＝０
とすると(1)式は、 Ｎ＝１／１＋１／ρ1＝ρ1／１＋ρ1 ……(2) となる。このＮとρ1との関係をグラフ上に表示す
ると、第６図のようになる。この図から判断され
るようにρ1を０から徐々に大きくしていくと、ρ1
の値が小さいときρ1のわずかな増加に対して回転
数Ｎの値が急激に増加するが、ρ1の値が大きくな
るにつれてＮの増加は小さいものになる。これ
は、第９図に示す実測のＮと弁体の回動角度θと
の関係（二点鎖線で示す）とほぼ同一の傾向を示
している。つまり、弁の流路面積をリニアに増加
してもエアタービンの回転数Ｎはリニアに増加し
ない。
３ａ，１３ｂを貫設したロータリ型排気制御弁１
０とバイパス弁１４５とを第３図に示すように、
排気通路１１７に並列に配置したものにおいて、
圧縮空気の元圧力をPo、排気圧力をPA＝０（大気
圧はのぞく）とし、エアタービン１１５（第１図
参照）、排気制御弁１０、バイパス弁１４５の各
部のコンダクタンスをρ0，ρ1，ρ2とする。エアタ
ービンの回転数Ｎは空気流量に比例し、弁１５
０，１４５のコンダクタンスρ1，ρ2は弁の流路面
積にほぼ比例すると仮定すると、エアタービンの
回転Ｎは、 Ｎ＝Ｋ（Po−PA）１／１／ρ0＋１／ρ1＋ρ2……(1) 但し、Ｋは定数 となる。説明上、Ｋ＝Po−PA＝ρ0＝１，ρ2＝０
とすると(1)式は、 Ｎ＝１／１＋１／ρ1＝ρ1／１＋ρ1 ……(2) となる。このＮとρ1との関係をグラフ上に表示す
ると、第６図のようになる。この図から判断され
るようにρ1を０から徐々に大きくしていくと、ρ1
の値が小さいときρ1のわずかな増加に対して回転
数Ｎの値が急激に増加するが、ρ1の値が大きくな
るにつれてＮの増加は小さいものになる。これ
は、第９図に示す実測のＮと弁体の回動角度θと
の関係（二点鎖線で示す）とほぼ同一の傾向を示
している。つまり、弁の流路面積をリニアに増加
してもエアタービンの回転数Ｎはリニアに増加し
ない。
回転数Ｎをリニアに増加させるには、(2)式の逆
関数をつくればよい。
関数をつくればよい。
ρ1＝Ｎ／１−Ｎ ……(3)
この関係は第７図に示すようになる。ρ1が図の
ように増加すればＮはリニアとなるので、弁の通
路面積を折れ線近似すればよいことになる。
ように増加すればＮはリニアとなるので、弁の通
路面積を折れ線近似すればよいことになる。
従つて、本考案の弁体１５２において第４図及
び第５図に示すように、通気開口端縁部１５４，
１５４に切欠き１５４ａ，１５４ａを弁体１５２
の回動方向に沿い、矩形状を成してその横断面積
が弁体中心に向つて縮少していくように形成する
と弁体１５２の回動角度θに対するコンダクタン
スρ1は第８図に示すようになる。これによつてエ
アタービン１１５の回転数Ｎと弁体１５２の回動
角度θとの関係は第８図の実線で示すようにリニ
アに近いものとすることができる。
び第５図に示すように、通気開口端縁部１５４，
１５４に切欠き１５４ａ，１５４ａを弁体１５２
の回動方向に沿い、矩形状を成してその横断面積
が弁体中心に向つて縮少していくように形成する
と弁体１５２の回動角度θに対するコンダクタン
スρ1は第８図に示すようになる。これによつてエ
アタービン１１５の回転数Ｎと弁体１５２の回動
角度θとの関係は第８図の実線で示すようにリニ
アに近いものとすることができる。
（実施例）
以下、図面によつて本考案の一実施例を説明す
る。第１図及び第２図において空気軸受型歯科用
エアタービンハンドピース１００は、切削工具を
支承する回転軸１１２に一体に設けられ、ヘツド
ハウジング１１１内に上下一対の軸受１１３，１
１４を介して回転自在に軸支されたエアタービン
１１５と、該エアタービン１１５に圧縮空気を供
給する給気通路１１６と、前記エアタービンの回
転駆動に用尽した空気を大気に排出する漏れ抽気
の無い排気通路１１７とを有している。両軸受１
１３，１１４は共に環状に前記エアタービン１１
５とわずかな隙間を介して構成されており、又各
軸受部の中央の軸受空気用溝１１３′，１１４′を
挾んでその上下に夫々装着されたＯリング１１８
は軸受１１３，１１４とヘツドハウジング１１１
との間を気密に維持している。従つて、軸受空気
用溝１１３′，１１４′も又気密に維持されてい
る。又軸受１１３，１１４にはラジアル方向に向
う複数の給気孔１１９が形成されており、その内
端は軸受１１３，１１４の内面すなわち軸受面に
開口し、外端はリング状通路１１９′を経て、軸
受空気用溝１１３′，１１４′に連通している。更
に、ヘツドハウジング１１１のハンドピース本体
側には、給気分岐管路１２１，１２２，１２３と
排気管路１２４とが形成されており、各給気分岐
管路は給気通路１１６に連通し、排気管路１２４
は通路１１６が内部を通つている排気通路１１７
の内面と通路１１６の外面との間の空間に連通し
ている。分岐管路１２３はタービンブレードの表
面に対面してノズル１２３′を介して開口してい
る。
る。第１図及び第２図において空気軸受型歯科用
エアタービンハンドピース１００は、切削工具を
支承する回転軸１１２に一体に設けられ、ヘツド
ハウジング１１１内に上下一対の軸受１１３，１
１４を介して回転自在に軸支されたエアタービン
１１５と、該エアタービン１１５に圧縮空気を供
給する給気通路１１６と、前記エアタービンの回
転駆動に用尽した空気を大気に排出する漏れ抽気
の無い排気通路１１７とを有している。両軸受１
１３，１１４は共に環状に前記エアタービン１１
５とわずかな隙間を介して構成されており、又各
軸受部の中央の軸受空気用溝１１３′，１１４′を
挾んでその上下に夫々装着されたＯリング１１８
は軸受１１３，１１４とヘツドハウジング１１１
との間を気密に維持している。従つて、軸受空気
用溝１１３′，１１４′も又気密に維持されてい
る。又軸受１１３，１１４にはラジアル方向に向
う複数の給気孔１１９が形成されており、その内
端は軸受１１３，１１４の内面すなわち軸受面に
開口し、外端はリング状通路１１９′を経て、軸
受空気用溝１１３′，１１４′に連通している。更
に、ヘツドハウジング１１１のハンドピース本体
側には、給気分岐管路１２１，１２２，１２３と
排気管路１２４とが形成されており、各給気分岐
管路は給気通路１１６に連通し、排気管路１２４
は通路１１６が内部を通つている排気通路１１７
の内面と通路１１６の外面との間の空間に連通し
ている。分岐管路１２３はタービンブレードの表
面に対面してノズル１２３′を介して開口してい
る。
従つて、ノズル１２３′から空気が噴射される
と、タービン１１５は回転する。排気通路１２４
はタービンブレードの裏面に対面して開口してい
る。従つて、タービン１１５の回転駆動に用尽さ
れた空気は排気管路１２４から排気通路１１７内
を経て、外部に排出される。一方、給気管路１２
１は上側軸受空気用溝１１３′に、又給気管路１
２２は下側軸受空気用溝１１４′に夫々連通して
いるため、管路１２１，１２２に送られてきた空
気は給気孔１１９を通つて軸１１２の外周面と各
軸受１１３，１１４の内面、即ち、軸受面との間
の空隙ａ，ｂに送られる。この送られてきた空気
によつて軸１１２は軸受面から離間して浮上する
と共に、軸１１２のラジアル方向の荷重に対処す
る。タービン１１５の上側面と上部軸受１１３の
下面との間の空隙ｃ及びタービン１１５の下側面
と下部軸受１１４の上面との間の空隙ｄは、前記
空隙ａ，ｂとに連通し、又排気管路１２４にも連
通している。従つて、空隙ａ，ｂに送られて来た
空気は続いて空隙ｃ，ｄに送られ、これによつて
タービン１１５はスラスト方向に離間され、浮上
すると共にスラスト方向の荷重に対処する。
と、タービン１１５は回転する。排気通路１２４
はタービンブレードの裏面に対面して開口してい
る。従つて、タービン１１５の回転駆動に用尽さ
れた空気は排気管路１２４から排気通路１１７内
を経て、外部に排出される。一方、給気管路１２
１は上側軸受空気用溝１１３′に、又給気管路１
２２は下側軸受空気用溝１１４′に夫々連通して
いるため、管路１２１，１２２に送られてきた空
気は給気孔１１９を通つて軸１１２の外周面と各
軸受１１３，１１４の内面、即ち、軸受面との間
の空隙ａ，ｂに送られる。この送られてきた空気
によつて軸１１２は軸受面から離間して浮上する
と共に、軸１１２のラジアル方向の荷重に対処す
る。タービン１１５の上側面と上部軸受１１３の
下面との間の空隙ｃ及びタービン１１５の下側面
と下部軸受１１４の上面との間の空隙ｄは、前記
空隙ａ，ｂとに連通し、又排気管路１２４にも連
通している。従つて、空隙ａ，ｂに送られて来た
空気は続いて空隙ｃ，ｄに送られ、これによつて
タービン１１５はスラスト方向に離間され、浮上
すると共にスラスト方向の荷重に対処する。
第３図に示すように本考案のロータリ型排気制
御弁１５０は、バイパス弁１４５と共に並列にハ
ンドピース１００の排気通路１１７に配設されて
いる。バイパス弁１４５は、排気制御弁１５０が
全閉のときにエアタービン１１５の最低回転数を
設定するためのものである。このロータリ型排気
制御弁１５０を絞ることによつてエアタービン１
１５の回転速度を低下させるが、この場合タービ
ンノズルより出た直後の空気圧力を低下させるこ
と無く単位時間当りの質量流量の減少を最少限に
抑えてトルクの低下の少ない回転速度制御が実施
可能となる。排気通路１１７は少なくとも排気管
路１２４と弁１５０との間において漏れが無く、
又切削粉洗浄用の気水混合管１２７への抽気も無
い気密性の高い構造となつている。この気水混合
管１２７への給気は別系統ラインによつて行う。
このように、排気を絞つて回転速度制御を行うこ
とによつて給気通路１１６内の給気圧は高く保持
されるため、空気軸受１１３，１１４の特に微少
な隙間のラジアル方向の空隙ａ，ｂは確実に保持
されることになり、従来の周知エアハンドピース
のように軸受性能を著しく低下させることが無
い。
御弁１５０は、バイパス弁１４５と共に並列にハ
ンドピース１００の排気通路１１７に配設されて
いる。バイパス弁１４５は、排気制御弁１５０が
全閉のときにエアタービン１１５の最低回転数を
設定するためのものである。このロータリ型排気
制御弁１５０を絞ることによつてエアタービン１
１５の回転速度を低下させるが、この場合タービ
ンノズルより出た直後の空気圧力を低下させるこ
と無く単位時間当りの質量流量の減少を最少限に
抑えてトルクの低下の少ない回転速度制御が実施
可能となる。排気通路１１７は少なくとも排気管
路１２４と弁１５０との間において漏れが無く、
又切削粉洗浄用の気水混合管１２７への抽気も無
い気密性の高い構造となつている。この気水混合
管１２７への給気は別系統ラインによつて行う。
このように、排気を絞つて回転速度制御を行うこ
とによつて給気通路１１６内の給気圧は高く保持
されるため、空気軸受１１３，１１４の特に微少
な隙間のラジアル方向の空隙ａ，ｂは確実に保持
されることになり、従来の周知エアハンドピース
のように軸受性能を著しく低下させることが無
い。
一方、圧力空気源１４１からハンドピース１０
０に至る給気通路１１６には、順次フイルタ１４
２と固定式圧力調整弁１４３が配設されている。
０に至る給気通路１１６には、順次フイルタ１４
２と固定式圧力調整弁１４３が配設されている。
ロータリ型排気制御弁１５０は、第４図及び第
５図に示すように、弁ハウジング１５１と、その
中央円孔１５５内に気密状態で回動自在に保持さ
れる円柱状の弁体１５２とから構成されており、
弁ハウジング１５１と弁体１５２とには排気通路
１１７と同軸の同じ円形開口１５３を有した通気
路１５３ａ，１５３ｂを貫設している。弁体１５
２の通気路１５３ｂの開口端縁部には、この弁体
の回動方向（時計方向に回動することによつて通
気面積が拡大し、反時計方向に回動することによ
つて通気面積が絞られるように適宜公知手段によ
つて回動案内が行われている）に沿つて、即ち通
気面積が拡大する時計方向側端縁部１５４に横断
面が矩形状（機械加工が容易）で横断面積が弁体
中心に向つて縮少していく切欠き１５４ａ，１５
４ａを有している。従つて、弁体１５２の回動角
度θと弁１５０の通気面積のコンダクタンスρ1と
は、第８図に示すようにほぼリニアに近い折れ線
の関係になり、第９図に示すように弁体１５２の
回動角度θに略比例的にエアタービン１１５の回
転数Ｎを制御することができるようになる。
５図に示すように、弁ハウジング１５１と、その
中央円孔１５５内に気密状態で回動自在に保持さ
れる円柱状の弁体１５２とから構成されており、
弁ハウジング１５１と弁体１５２とには排気通路
１１７と同軸の同じ円形開口１５３を有した通気
路１５３ａ，１５３ｂを貫設している。弁体１５
２の通気路１５３ｂの開口端縁部には、この弁体
の回動方向（時計方向に回動することによつて通
気面積が拡大し、反時計方向に回動することによ
つて通気面積が絞られるように適宜公知手段によ
つて回動案内が行われている）に沿つて、即ち通
気面積が拡大する時計方向側端縁部１５４に横断
面が矩形状（機械加工が容易）で横断面積が弁体
中心に向つて縮少していく切欠き１５４ａ，１５
４ａを有している。従つて、弁体１５２の回動角
度θと弁１５０の通気面積のコンダクタンスρ1と
は、第８図に示すようにほぼリニアに近い折れ線
の関係になり、第９図に示すように弁体１５２の
回動角度θに略比例的にエアタービン１１５の回
転数Ｎを制御することができるようになる。
弁体１５２はその頂部の角柱突出部１５５を介
して、サーボモータ等の遠隔回動手段によつて適
宜回動角度が制御されるように構成することも可
能である。
して、サーボモータ等の遠隔回動手段によつて適
宜回動角度が制御されるように構成することも可
能である。
（考案の効果）
以上述べた通り、本考案のエアタービンハンド
ピースの排気制御装置によれば、ハンドピースの
排気通路にロータリ型排気制御弁が設けられ、且
つその弁体の通気開口端縁部に回動方向に沿い矩
形状を成してその横断面積が弁体中心に向つて縮
少していく切欠きを形成しているために、該排気
制御弁の通気路を絞つてエアタービンの回転数を
低下させても大幅なトルク低下を防ぐことがで
き、且つ弁体の回動角度とエアタービンの回転数
とを広い範囲に渡つてほぼリニアな関係として安
定したハンドピースの回転数制御が実施可能とな
る。また、弁体の通気開口端縁部に容易に且つ正
確に切欠きが形成される。
ピースの排気制御装置によれば、ハンドピースの
排気通路にロータリ型排気制御弁が設けられ、且
つその弁体の通気開口端縁部に回動方向に沿い矩
形状を成してその横断面積が弁体中心に向つて縮
少していく切欠きを形成しているために、該排気
制御弁の通気路を絞つてエアタービンの回転数を
低下させても大幅なトルク低下を防ぐことがで
き、且つ弁体の回動角度とエアタービンの回転数
とを広い範囲に渡つてほぼリニアな関係として安
定したハンドピースの回転数制御が実施可能とな
る。また、弁体の通気開口端縁部に容易に且つ正
確に切欠きが形成される。
第１図は本考案の実施例において使用するのに
好適な空気軸受型歯科用エアタービンハンドピー
スの縦断面図、第２図は第１図における−線
断面図、第３図は本考案に係わるエアタービンハ
ンドピースの排気制御装置を示す説明図、第４図
は本考案のエアタービンハンドピースのロータリ
型排気制御弁の展開斜視図、第５図は第４図にお
ける−線断面図、第６図は(2)式のＮとρ1との
関係を示すグラフ、第７図は(3)式におけるρ1とＮ
との関係を示すグラフ、第８図は本考案の弁体の
回動角度をと通気面積コンダクタンスρ1との関係
を示すグラフ、第９図は本考案及び従来の排気制
御弁の弁体の回動角度θとハンドピースの回転数
Ｎとの関係を示すグラフ、第１０図は従来のロー
タリ型排気制御弁を示す展開斜視図である。 符号の説明、１００……エアタービンハンドピ
ース、１１１……ヘツドハウジング、１１２……
回転軸、１１３，１１４……軸受、１１５……エ
アタービン、１１６……給気通路、１１７……排
気通路、１５０……ロータリ型排気制御弁、１５
２……弁体、１５３……通気開口、１５４……通
気開口端縁部、１５４ａ……切欠き。
好適な空気軸受型歯科用エアタービンハンドピー
スの縦断面図、第２図は第１図における−線
断面図、第３図は本考案に係わるエアタービンハ
ンドピースの排気制御装置を示す説明図、第４図
は本考案のエアタービンハンドピースのロータリ
型排気制御弁の展開斜視図、第５図は第４図にお
ける−線断面図、第６図は(2)式のＮとρ1との
関係を示すグラフ、第７図は(3)式におけるρ1とＮ
との関係を示すグラフ、第８図は本考案の弁体の
回動角度をと通気面積コンダクタンスρ1との関係
を示すグラフ、第９図は本考案及び従来の排気制
御弁の弁体の回動角度θとハンドピースの回転数
Ｎとの関係を示すグラフ、第１０図は従来のロー
タリ型排気制御弁を示す展開斜視図である。 符号の説明、１００……エアタービンハンドピ
ース、１１１……ヘツドハウジング、１１２……
回転軸、１１３，１１４……軸受、１１５……エ
アタービン、１１６……給気通路、１１７……排
気通路、１５０……ロータリ型排気制御弁、１５
２……弁体、１５３……通気開口、１５４……通
気開口端縁部、１５４ａ……切欠き。
Claims (1)
- 切削工具を支承する回転軸に一体に設けられ、
ヘツドハウジング内に軸受によつて回転自在に軸
承されたエアタービンと、該エアタービンに圧縮
空気を供給する給気通路と、前記エアタービンの
回転駆動に用盡した空気を排出する排気通路とを
有して成るエアタービンハンドピースに使用され
るもので、前記排気通路にエアタービンの背圧を
変化させてその回転数を制御するロータリ型排気
制御弁を設けて成る排気制御装置において、前記
ロータリ型排気制御弁の弁体の円形通気開口端縁
部に該弁体の回動方向に沿い、矩形状を成してそ
の横断面積が弁体中心に向つて縮少していく切欠
きを形成したことを特徴とするエアタービンハン
ドピースの排気制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1985069815U JPH0221049Y2 (ja) | 1985-05-11 | 1985-05-11 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1985069815U JPH0221049Y2 (ja) | 1985-05-11 | 1985-05-11 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61185407U JPS61185407U (ja) | 1986-11-19 |
| JPH0221049Y2 true JPH0221049Y2 (ja) | 1990-06-07 |
Family
ID=30605845
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1985069815U Expired JPH0221049Y2 (ja) | 1985-05-11 | 1985-05-11 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0221049Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2695816B1 (en) * | 2012-08-10 | 2020-10-07 | Tetra Laval Holdings & Finance S.A. | Valve for controlling an air flow |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS532726A (en) * | 1976-06-30 | 1978-01-11 | Toshiba Machine Co Ltd | Rotary spool type pressure control valve |
| JPS5847202U (ja) * | 1981-09-26 | 1983-03-30 | 湯浅 昌明 | 運動靴 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51155443U (ja) * | 1975-06-06 | 1976-12-11 |
-
1985
- 1985-05-11 JP JP1985069815U patent/JPH0221049Y2/ja not_active Expired
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS532726A (en) * | 1976-06-30 | 1978-01-11 | Toshiba Machine Co Ltd | Rotary spool type pressure control valve |
| JPS5847202U (ja) * | 1981-09-26 | 1983-03-30 | 湯浅 昌明 | 運動靴 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61185407U (ja) | 1986-11-19 |
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