JPH02207505A - 電磁石励磁回路 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は電磁石用励磁回路の構成に間する。

〔従来の技術〕 主巻線と副巻線を有する従来の励磁回路としては、特公
昭８０−１２７６９に記載のように、保持動作を巻線相
互間の電磁誘導を利用して行なう方法が知られている。

又可動鉄心引き込み動作時の主巻線の過熱を防止する方
法として特公昭６２−１２７６９に記載のように可動鉄
心引き込み動作時に副巻線中に半波整流電流を流して電
磁石の可動鉄心吸引に必要なアンペアターンを増加させ
る方法が知られている。

〔発明が解決しようとする課題〕

上記従来技術は保持動作中において主巻線に流れる電流
による発熱の点について配ｔｔがされておらず、保持動
作中の主巻線温度上昇を抑制できないという問題があっ
た。

本発明は、相対的に大きな吸引力を発生する主巻線と、
相対的に小さな吸引力を発生する副巻線を有し、切換ス
イッチにより、電磁石投入動作時と、電磁石保持動作時
にて励磁巻線を切り換えるよう構成された交流入力直流
励磁電磁石回路において、保持動作中に主巻線への誘導
電流の発生を防止し、主巻線の発熱を抑制することを目
的とする。

又、投入動作時においては、主巻線によって、発生する
吸引力を妨げる方向の２次電流が副巻線に流れるのを防
止することを目的とする。

〔課題を解決するための手段〕

上記目的を達成するために、電磁石励磁回路を電磁石の
可動鉄心を引き込む主巻線と、前記可動鉄心を保持する
副巻線と、前記主巻線に整流した電力を供給する整流回
路と、前記主巻線と直列に接続され前記可動鉄心が吸引
されたとき前記主巻線を含む閉ループの形成を防止する
開閉手段と、前記副巻線に直列に接続された半波整流器
とにより構成したものである。

〔作用〕

保持動作時は開閉手段が開路状態となり、主巻線に誘導
電流が発生するのを防止するので主巻線は発熱がない。

これにより主巻線の温度上昇は抑制される。

投入動作時には、副巻線に直列に接続された半波整流器
が、主巻線によって発生する吸引力を妨げる方向の２次
電流が副巻線に流れるのを防止する。

これにより、電磁石内の磁束の減少、つまり吸引力の減
少が防止される。

〔実施例〕

以下、本発明の実施例を第１図〜第１５図により説明す
る。

本発明の第１実施例を第１図〜第４図により説明する。

第１図の回路では、電磁石の可動鉄心１を引き込む為の
相対的に大きなアンペアターンを生ずる主巻線Ｍ１が、
切換スイッチＳ１と直列に接続された状態で、ダイオー
ドＤＩないしＤ４からなる、ブリッジ整流回路の直流端
子間に接続されている。

電磁石の可動鉄心ｌの引き込み動作終了後において可動
鉄心１を保持する為の相対的に小さなアンペアターンを
生ずる副巻線Ｍ２が、ダイオードＤ５と直列に接続され
た状態で前記ブリッジ整流回路の交流端子間に接続され
ている。更にダイオードＤ６がダイオードＤ５と逆向き
の状態で、副巻線Ｍ２に並列に接続されている。開閉手
段としての切換スイッチＳ１は電磁石の可動鉄心１が復
帰位置又は可動鉄心引き込み動作中は閉成し、可動鉄心
が所定のストロークだけ動いたとき開放する。

本実施例の構成を第２図により説明する。本実施例は電
磁ダ接触器に本発明を適用した例である。

主巻線Ｍｌと副巻線Ｍ２は軸方向に仕切り５ａを有する
ボビン５にそれぞれ巻回され、ボビン５と共にＥ字形の
固定鉄心２の中央脚に嵌装される。

固定鉄心２は下部ケース１０内に格納されている。

下部ケース１０内の固定鉄心２の側方には、ダイオード
Ｄ１〜Ｄ、により構成された回路およびスイッチＳ１が
格納された回路モジュール４が設けられ、スイッチＳｌ
のアクチュエータ部分は回路モジュール４の土間から突
出するよう設けられている。

可動鉄心１は固定鉄心２に対向して設けられ、可動接点
台２０に保持されて上部ケース１２内に設けられる。可
動接点台２０は上方に可動接晶８及び接点ばね２２が設
けられる。可動接触子１日に対向して固定接触子１６が
設けられ、接続端子１４とともに上部ケース１２に固定
されている。

可動接点台２０は可動鉄心１の接極面１ａの近傍にスイ
ッチＳｌを押圧するための押圧部３を有している。スイ
ッチＳ１は本実施例ではリミットスイッチが用いられ、
常閉接点が主巻線Ｍ１と直列に接続される。そのため、
可動鉄心１と固定鉄心２とが開離した状態ではスイッチ
Ｓ１は閉路となり、可動鉄心１が固定鉄心２に吸着され
た可動鉄心１の接極面１ａと固定鉄心２の接極面２ａと
の距離が所定値以上になるとスイッチＳ１は開路となる
。

次に交流を供給した場合の本実施例の回路の動作を説明
する。

装置が電力を供給されると、第３図に示すように主巻線
Ｍｌに全波整流電流■１が供給され、可動鉄心の吸引に
必要なアンペアターンが生じる。

このとき、副巻線Ｍ２を流れる電流１２は主巻線Ｍ１か
らの誘導により抑制される。可動鉄心の引き込み動作が
終了すると、切換スイッチＳｔは間放し、主巻線Ｍｌに
は誘導電流を含め、いかなる電流も流れない。その為引
き込み動作終了後は主巻線Ｍ１自身の発熱はなく温度上
昇もない。可動鉄心の保持に要するアンペアターンは副
巻線Ｍ２によってのみ与えられる。副巻線Ｍ２には、ダ
イオードＤ５を通して半波整流電流が供給される。

交流電流の位相により電源からの電流供給が行なわれな
いとき、副巻線Ｍ２内の電流はダイオードＤ６を通して
還流する。従って副巻線Ｍ２に流れる電流はほぼ直流成
分のみとなり電磁石装置の鉄心に生ずる磁束もほぼ直流
となる。

一般に直流電流で駆動する電磁石装置においては、巻線
に流れる電流の大きさは所定の定格電圧に対しその巻線
抵抗で決まる０巻線抵抗自体は巻線の温度と密接な関係
にあるから、巻線に流れる電流は第４図に示すように巻
線温度に支配されることになる。一方発生するアンペア
ターンは巻線の巻数が同じであれば、電流値に依存する
から、結局、電磁石装置の巻線に電力を供給して得られ
るアンペアターンは巻線の温度上昇値に支配され温度上
昇値が大きい程発生するアンペアターンは小さくなる。

これを第４図で説明する。同図中上巻線Ａ仕様は従来の
仕様による主巻線であり、主巻線Ｂ仕様は同じ電圧、同
じ温度で発生するアンペアターンを小さくした主巻線で
ある。温度が上がると、同じ電圧を加えたときのアンペ
アターンは減少するので、動作に必要なアンペアターン
をｒＡＴ’、Ｊとすれば主巻線の温度を０２から０１に
低くすることにより発生アンペアターンが温度θ、にて
ΔＡＴだけ小さな主巻線を使用できることになる。

従来、巻線温度上昇が大きなものでは、定格電圧での動
作を保持する為に、巻線温度上昇がない（ｃｏｌｄ）状
態での発生アンペアターンな、可動鉄心の吸引に必要な
アンペアターンよりも大きくしておく必要があったが、
本実施例によれば主巻線の温度上昇が抑制されることか
ら、ｃｏｌｄ状態での発生アンペアターンをそれ程大き
くする必要がなくなる為、巻線導線として細線を使用で
きるようになる。このことは、巻線スペースを一定にし
た場合は電源からの供給ＶＡの低減となり、電磁石装置
駆動用の変圧器設備を小容量にできるという効果がある
。又供給ＶＡを一定にした場合は巻線スペース、つまり
は電磁石装置の小形化を計ることができる効果がある。

具体例を上げると、主巻線に０．２６φの導線を１６５
０ターン巻き、抵抗値を７８Ωとしたものと、副巻線に
０．１５φの導線を９５００ターン巻き、抵抗値を１７
７０Ωとしたものとを用いた場合、主巻線に電流を流し
た場合の温度上昇値は：３０ｄｅｇ、となり、主巻線に
電流を流さない場合の熱の回り込みによる温度上昇は５
ｄｅｇ、となる。このように温度上昇値が２５ｄｅｇ、
異なると、同じ電圧なら吸引力で約１６％改善され巻線
スペースを一定にした場合には、電源からの供給ＶＡを
約３０％低減でき、電源からの供給■Ａを一定にした場
合には、主巻線の線径をさらに細くでき、これによりタ
ーン数も減らせるので使用導線重量を約２９％低減でき
る。（線径を０゜２４φに細くした場合） 本発明の第２実施例を第５図および第６図により説明す
る。

第５図の回路では第１図の回路の副巻線Ｍ２にサージ吸
収素子Ｋを並列に接続したものである。

第１図の回路においては可動鉄心引き込み動作時には、
誘起電圧が副巻線Ｍ２に生じるが、ダイオードＤ５およ
びダイオードＤ６がある為、主巻線Ｍ１通電によって、
電磁石装置鉄心内に生ずる磁束の増加を妨げる方向への
副巻線Ｍ２内の誘起電流は阻止される。その為、副巻線
Ｍ２に生じた誘起電圧は直接ダイオードＤ５およびダイ
オードＤ６に印加される。そこでダイオードＤ５および
Ｄ６の逆電圧定格は上記誘起電圧よりも大きくなるよう
に選定する必要がある。しかし、電源電圧が大きくなる
程、上記誘起電圧も多きくなり、使用するダイオードの
逆電圧定格も大きくしなければならない。ダイオードの
逆電圧定格を大きくする手段としては複数個のダイオー
ドを直列に使用するなどの方法があるが、経済的あるい
は設置スペースの面から困難が伴う。これに対し本実施
例では、副巻線Ｍ２に並列に接続したサージ吸収素子Ｋ
が第６図に示すように上記誘起電圧を吸収し、ダイオー
ドＤ５およびダイオードＤ６に印加される誘起電圧波高
値を抑制することができる。

本実施例によれば、高電圧電源に使用する場合でも、副
巻線Ｍ２に発生する誘起電流を阻止する為のダイオード
の逆電圧定格をそれ程大きくする必要はなく、経済性に
優れるという効果が得られる。

本発明の第３実施例を第７図〜第９図により説明する。

第７図の回路では副巻線Ｍ２がダイオードＤ７と直列に
接続された状態でブリッジ整流回路の直流端の一端と電
源端子の一方との間に接続されている。

本実施例の動作を第８図及び第９図を参照して交流を供
給した場合の上記回路の動作を説明する。

第８図の回路にて装置が電力を供給されると、主巻線Ｍ
１に全波整流電流が供給される。この時主巻線Ｍ１のア
ンペアターンが副巻線Ｍ２のものより大きいことから電
磁石装置の鉄心内に生ずる磁束は主巻線Ｍ１によるもの
に支配される。この為副巻線Ｍ２には主巻線Ｍ１通電に
よる鉄心内の磁束の増加を妨げる方向に電圧が誘起され
る。第８図に図示した電流！□ｌ　　１２の矢印方向で
各々の巻線に電流を流したとき、鉄心内に同じ方向の磁
束を発生する方向になるように巻き方向を設定したとす
ると、主巻線Ｍ１に■１方向の電流が流れた場合、副巻
線Ｍ２には上記誘起電圧が印加され、電源からの！２方
向の電流の供給は阻止され、ループ１１を通しての１．
＋方向の電流が誘導電源として流れる。このときの主巻
線Ｍｌに流れるＩ、方向の電流と副巻線Ｍ２に流れる■
２方向の電流の関係をそれぞれ第９図（Ａ）、（Ｂ）に
示す。

主巻線Ｍ１に流れる電流が増加し、鉄心内の磁束が増加
する領域では副巻線Ｍ２にはこの磁束の増加を妨げる負
方向の電流が流れ、主巻線Ｍ１に流れる電流が減少し鉄
心内の磁束が減少する領域では、これを補う正方向に副
巻線Ｍ２内に電流が流れる。一般には主巻線Ｍ１の巻数
に比べ副巻線Ｍ２の巻数を多くするから、この副巻線Ｍ
２内に誘起される１２′方向の２次電流は、主巻線Ｍ１
により鉄心内に発生する磁束を減少させる方向に作用す
る。つまり可動鉄心引き込みの為の吸引力の発生を阻害
することになる。これに対し、本実施例では第７図に示
すように、ダイオードＤ７が副巻線Ｍ２と直列に接続さ
れ、しかも上記の副巻線Ｍ２内に流れる１、１方向の電
流を阻止する方向に設けられているから、主巻線Ｍ１に
より発生する吸引力を減少させる作用を防止することが
できる。可動鉄心引き込み動作が終了すると、切換スイ
ッチＳ１が開放し主巻線Ｍ１には電流が流れず、保持に
要するアンペアターンはダイオードＤ１→副巻線Ｍ２→
ダイオードＤ７を通して電源から副巻線Ｍ２に供給され
る半波整流電流とダイオードＤ２を通しての還流電流に
よってなされる。

第８図のようにダイオードＤ７がない場合、副巻線Ｍ２
が鉄心円発生磁束を阻害する為、可動鉄心の引き込み動
作に必要な吸引力を確保するには、主巻線Ｍ１が発生す
るアンペアターンを可動鉄心引き込みに必要とされるア
ンペアターンよりも大きく設定する必要がある。

本実施例では副巻線に直列に、かつ可動鉄心引き込み動
作時に誘起される２次電流を流さない方向にダイオード
を接続されるので、主巻線Ｍ１が発生するアンペアター
ンは可動鉄心引き込みに必要な最小限のアンペアターン
を生ずるように設定すればよく、ダイオードＤ７がない
場合に比べ発生アンペアターンを小さく設定できる。従
って主巻線Ｍｌを構成する導線として、細線を使用でき
ることになり、第１実施例と同様の効果が得られる。

本発明の第４実施例を第１０図により説明する。

本実施例においては副巻線Ｍ２がダイオードＤ７と直列
に接続された状態で、ブリッジ整流回路の直流端子間に
接続されている。各巻線の巻方向はそれぞれ、電流方向
が図示のＩ２．　　Ｉ、方向となった時、鉄心内に同一
方向の磁束が生ずるように設定する。装置が電力を供給
されると主巻線Ｍ１に全波整流電流が流れ、可動鉄心に
必要なアンペアターンが生じる。このときダイオードＤ
７が第３実施例におけるダイオードＤ７と同じ作用をし
、ループ１２を流れようとする鉄心内の磁束の増加を妨
げる方向の電流［、ｌを阻止する。これにより、本実施
例も第３実施例と同様の効果が得られる。

可動鉄心引き込み動作が終了すると、切換スイッチが間
放し、主巻線Ｍｌには電流が流れず、保持に必要なアン
ペアターンはブリッジ整流回路から副巻線Ｍ２に供給さ
れる全波整流電流によってのみ行なわれる。

第１図、及び第７図の回路では保持状態における副巻線
Ｍ２への電力の供給は交流電源を使用したとき半波のみ
供給される構成となっている為、交流電源用として巻線
仕様を設定したとき、その回路を直流電源で励磁すると
、保持状態における副巻線Ｍ２への電力供給が約４倍に
なり副巻線の温度上昇値が大幅に増加し交流・直流電源
の共用化は電磁石装置の大形化につながり非常に困難で
ある。しかし本実施例の回路では、副巻線Ｍ２は全波整
流電流の供給を受けるように設定する為、電磁石装置を
交流・直流電源共用とすることが比較的簡単に行なうこ
とができる。

本発明の第５実施例を第１１図により説明する。

本実施例では主巻線Ｍ１がトランジスタＴｒ２と直列に
接続された状態で、ブリッジ整流回路の直流端に接続さ
れている。スイッチｓ２は常閉接点であり可動鉄心が所
定のストロークだけ動いたとき開放する。

本実施例において、電磁石装置が電力を供給されるとス
イッチＳ２が閉じている為、コンデンサＣは充電されず
、結果としてトランジスタＴｒ２は導通状態となり、主
巻練塀１には全波整流電流が供給され、可動鉄心の吸引
に必要なアンペアターンが生じる。可動鉄心が所定のス
トロークだけ動きスイッチＳ２が開放すると、コンデン
サＣには、抵抗器Ｒ１，Ｒ２を通して充電が開始される
。

コンデンサＣ９抵抗器Ｒ１，Ｒ２からなる部分は時間遅
れ要素として作用し、スイッチＳ２が開放してから所定
の時間経過した後にトランジスタＴｒ２が非導通となり
、主巻線Ｍ１への電流供給は停止する。可動鉄心保持状
態では、主巻線Ｍ１には電流が流れず、保持に必要なア
ンペアターンは第１実施例と同様、副巻線Ｍ２によって
のみ行なわれる。

第１実施例では切換スイッチＳｌが可動鉄心に連動して
開路するのは可動鉄心が完全に保持状態になってからで
はなく、可動鉄心と固定鉄心が、まだ開離している時点
である。

切換スイッチＳ１が開放した時点で、可動鉄心の引き込
み動作の継続に必要なアンペアターンの発生は副巻線Ｍ
２が行なうことになる。上記の切換スィッチＳ１開放時
点での可動鉄心と固定鉄心との開離距離が大きいと、可
動鉄心の引き込み動作を継続させる為には、副巻線Ｍ２
０発生アンペアターンを保持に必要なアンペアターンに
比べ相当大きくしなければならない。そこで、上記開離
距離はできるだけ小さくする必要があり、切換スイッチ
の開放位置の設定及び調整には高度の技術を必要とする
。又、切換スイッチＳ１は電磁石装置の駆動をくり返す
たびに主巻線Ｍｌに流れる大電流をくり返し遮断するこ
とになり、接点の消耗が大きい、これに対し本実施例で
は、主巻線Ｍ１に流れる大電流の遮断はトランジスタＴ
ｒ２が行ない有接点スイッチＳ２はトランジスタＴｒ２
の制御に使用する小さな電流の開閉を行なう為、有接点
スイッチＳ２の寿命は大幅に向上する。加えて可動鉄心
引き込み動作時において、スイッチＳ２が開放してから
時間遅れをもって主巻線Ｍ１の電流が遮断される為遅れ
時間を適当に設定することにより、副巻＆ｉＭ２の発生
アンペアターンを必要最小限とすることができ、又可動
鉄心に連動して開閉するスイッチＳ２の開放位置の設定
及び調整も容易になるという効果がある。

本発明の第６実施例を第１２図により説明する。

本実施例は完全に無接点化した例である。

本実施例では、電源電圧印加により、コンデンサＣ６１
１Ｃ１０への充電が始まり、コンデンサ０．２の端子電
圧がツェナダイオードＺＤ１の電圧に達した時点で、ト
ランジスタＴｒ２により主巻線Ｍ１への通電がカットさ
れるよう構成されたものである。なお、Ｒ＠ＩＴ　Ｒ１
２１Ｒｓ３は抵抗器、Ｉ）ｉｔはダイオードである。

本発明の第７実施例を第１３図により説明する。

本実施例は第１実施例の変形例で、整流回路をダイオー
ドＤ？ｉ、Ｄ？２およびコンデンサＣ７１、Ｃ７２によ
り構成された全波倍電圧回路とした例である。

本実施例では、主巻線Ｍｌに電波電圧Ｅの２倍の電圧が
かかるのでアンペアターンが同じなら電流値を小さくす
ることができ、巻線径を小さくすることができて小形化
に有利である。

以上の実施例では主巻線Ｍｌに全波整流された電力が供
給されたが、これに限ることなく、主巻線Ｍ１の吸引力
が弱くてもよい場合には整流回路を半波整流回路として
もよい。

また、主巻線Ｍｌ、副巻線Ｍ２の固定鉄心１への装着状
態を第１４図、第１５図に示す。

〔発明の効果〕

本発明によれば、保持動作中の主巻線の発熱を防止でき
、主巻線の温度上昇を抑制できる効果がある。

主巻線の温度上昇を抑制することにより、主巻線の発生
するアンペアターンを小さく設定できることから、主巻
線に使用する導線として細線を使用でき、電源からの供
給ＶＡの低減あるいは電磁石装置の小形化が計れるとい
う効果がある。

また、可動鉄心引き込み動作時に、主巻線により発生す
る鉄心内の磁束の増加を妨げる方向に誘起される副巻線
内の電流を阻止できるので、主巻線が発生するアンペア
ターンの損失がなくなることから、主巻線が発生するア
ンペアターンを必要最小限に小さく設定できる。故に導
線として細線を使用でき、上記と同様の効果を得られる
。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１実施例における電磁石励磁回路の
構成を示す回路図、第２図は本実施例における電磁石励
磁回路を用いた電磁接触器の断面図、第３図は本実施例
の投入時の波形を示す波形図、第４図は主巻線温度とア
ンペアターンとの関係を示す特性図、第５図は本発明の
第２実施例における電磁石励磁回路の構成を示す回路図
、第６図は本発明の第２実施例においてサージ抑制の効
果を示す波形図、第７図は本発明の第３実施例における
電磁石励磁回路の構成を示す回路図、第８図は第３実施
例の動作を説明するための参考回路図、第９図（Ａ）、
（Ｂ）、はそれぞれ第８図のＩ工、■２の波形図、第１
０図は本発明の第４実施例における電磁石励磁回路の構
成を示す回路図。 第１１図は本発明の第５実施例における電磁石励磁回路
の構成を示す回路図、第１２図は本発明の固定鉄心への
装着を示す側面図である。 １：可動鉄心、Ｍｌ：主巻線、Ｍ２＝副巻線、Ｄｚ＊　
Ｄａ＋　Ｄｓ＊　Ｄ４１　Ｄｉｘ＋　Ｄｔ２＋整流回路
、Ｄ５゜Ｄ７：半波整流回路、Ｓユニ１閉手段。 第 図 第 凹 第 Ｏ 図 羊 図 第 図 （Ａン 第 図 第 図

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. １．電磁石の可動鉄心を引き込む主巻線と、前記可動鉄
   心を保持する副巻線と、前記主巻線に整流した電力を供
   給する整流回路と、前記主巻線と直列に接続され前記可
   動鉄心が吸引されたとき前記主巻線を含む閉ループの形
   成を防止する開閉手段と、前記副巻線に直列に接続され
   た半波整流器とを備えて成る電磁石励磁回路。
2. ２．電磁石の可動鉄心を引き込む主巻線と、前記可動鉄
   心を保持する副巻線と、前記主巻線に全波整流した電力
   を供給する全波整流回路と、前記主巻線が吸引されたと
   きに開路するスイッチとを備え、前記主巻線は前記スイ
   ッチと直列に接続された状態で前記全波整流回路の直流
   出力端子間に接続されるとともに、前記副巻線は前記全
   波整流回路の交流入力端子間に接続されることを特徴と
   する電磁石励磁回路。
3. ３．前記副巻線はダイオードが直列に接続された状態で
   前記全波整流回路の交流入力端子間に接続されることを
   特徴とする請求項２記載の電磁石励磁回路。
4. ４．前記副巻線と並列接続されたフライホイールダイオ
   ードを備え、該フライホイールダイオードは前記副巻線
   と直列接続されたダイオードとは逆方向となるよう接続
   されたことを特徴とする請求項３記載の電磁石励磁回路
   。
5. ５．前記副巻線と並列接続されたサージ吸収素子を備え
   たことを特徴とする請求項４記載の電磁石励磁回路。
6. ６．電磁石の可動鉄心を引き込む主巻線と、前記可動鉄
   心を保持する副巻線と、前記主巻線に全波整流した電力
   を供給する整流ブリッジ回路と、前記主巻線が吸引され
   たときに開路するスイッチとを備え、前記主巻線は前記
   スイッチと直列に接続された状態で前記整流ブリッジ回
   路の直流出力端子間に接続され、前記副巻線は半波整流
   用ダイオードが直列に接続された状態で、前記整流ブリ
   ッジ回路の交流入力端子の１つと、直流出力端子の１つ
   との間に前記副巻線を含む閉ループが形成されるよう接
   続されることを特徴とする電磁石励磁回路。
7. ７．電磁石の可動鉄心を引き込む主巻線と、前記可動鉄
   心を保持する副巻線と、前記主巻線に全波整流した電力
   を供給する全波整流回路と、前記主巻線が吸引されたと
   きに開路するスイッチとを備え、前記主巻線は前記スイ
   ッチと直列に接続された状態で前記全波整流回路の直流
   出力端子間に接続され、前記副巻線は半波整流用ダイオ
   ードが直列に接続された状態で前記全波整流回路の直流
   出力端子間に前記半波整流用ダイオードが順方向となる
   よう接続されたことを特徴とする電磁石励磁回路。
8. ８．前記スイッチは半導体素子であることを特徴とする
   請求項２記載の電磁石励磁回路。