JPH02205654A - 硬質合金 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は新規な硬質合金に関し、さらに詳しくは、高硬
度で且つ靭性に優れており、鋭利な刃角が要求されるエ
ンドミル、ドリル等の切削工具に加工可能なチタンの炭
化物、窒化物又は炭窒化物をベースとする高靭性超硬質
合金に関する。

チタンの炭化物、窒化物又は炭窒化物をベースとする硬
質合金（以下、簡単のためＴｉＣ基合金と略称する）は
、従来のＷＣをベースする硬質合金に比べて軽量であり
、硬度が大きく耐酸化性に優れ、他の金属との化学的親
和性が少なく、安価であるため、主として切削工具の分
野で利用されている。

しかし、ＴｉＣ基合金は一般に靭性に劣るため使用中に
欠損したり全壊したりする等の欠点がある。この靭性不
足の改善のため、従来からＴｉＣ基合金にＭｏ、Ｗ、Ｎ
ｂ、Ｔａ、Ｃｒ％ＶＳＺｒｓＨｆ等の金属の１種又は２
種以上の炭化物又は窒化物を添加することが多く提案さ
れている［例えば、特公昭５２−９４０３号公報、同５
５−１４８５６号公報、同５５−４００９８号公報、同
５６−３２３８４号公報及び同５６−３２３８６号公報
等参照］。

これらの在米提案されているＴｉＣ基合金によって靭性
不足は成る程度改善されるが、しかし十分に満足できる
程靭性は大きくなく、刃先が鋭利な切削工具、例えばエ
ンドミルやドリル等に加工することができず、さらに、
刃径が小さく、且つ精度の高いドリル、エンドミル等に
も加工できず、また、加工できたとしても、実用的に使
用すると短時間のうちに溝部から折損したり、刃欠が生
じてしまい、切削工具としては未だ十分なものではなか
った。

本発明者らは上記の如き欠点を解消した高靭性のＴｉＣ
基合金を開発すべく鋭意研究を行った結果、本発明を完
成するに至ったものである。

しかして、本発明によれば、 （ａ）　　Ｔｉ、Ｗ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ及びＴａの各金属
成分の炭化物、窒化物又は炭窒化物から実質的に構成さ
れ：これら金属成分を硬質合金の重量を基準としてＴｉ
２４〜４５％、Ｗ４〜２８％、Ｍ　ｏ　２〜１５　％、
ｖＯ０１〜２．５％、Ｎｂ２〜２０％及びＴａ２〜２０
％を含有し；ＮｂとＴａとの合計（Ｎｂ＋Ｔａ）の含有
量が４〜２３％であって且つＴａ／Ｎｂの重量比が０．
９〜３．５の範囲内にあり：Ｎ原子／　（Ｃ＊子十Ｎ原
子）の重量比が０．３０〜０．６０の範囲内にあり；且
つ（Ｃ原子とＮ原子の合計量）／（上記金属成分の合計
量）の原子比が０．６〜１．５の範囲内にある硬質相と
、 （ｂ）　　Ｎｉ及びＣｏから実質的に構成され：硬質合
金の重量を基準にしてＮｉ５．７〜３７．９％及びＣｏ
７．１〜３９．３％を含有し；ＮｉとＣｏとの合計（Ｎ
ｉ＋Ｃｏ）の含有量が２０〜４５％であって且つＮ　ｉ
　／　Ｃ。

の重量比が０．４〜１．８の範囲内にある結合相 とから実質的になることを特徴とする硬質合金が提供さ
れる。

本発明の硬質合金は一般に、上記硬質相（ａ）が上記結
合相（ｂ）をマトリックスとしてその中に粒状に分散し
た組織からなるものである。そして、該硬質相はＴ　ｉ
、Ｗ％Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ及びＴａの６種の各金属成分の炭
化物、窒化物又は炭窒化物から実質的に構成され、この
うちＴｉの炭化物、窒化物又は炭窒化物は通常該硬質相
の６部を形成し、残りの５つの金属成分の炭化物、窒化
物又は炭窒化物は実質的に複合金属炭・窒化物固溶体と
なって周辺組織を形成して、前記結合相（ｂ）。

との親和性を高め、本発明の硬質合金の靭性向上に大き
く貢献する。

硬質相（ａ）の６部を形成するＴｉ成分は、炭化物（Ｔ
　ｉ　Ｃ）　、窒化物（Ｔ　ｉ　Ｎ）又は炭窒化物（Ｔ
ｉＣＮ）のいずれの形態のものであってもよく、またこ
れらの混合物であってもよい。また、上記周辺組織の固
溶体を形成するＷ、Ｍｏ、ＶｌＮｂ及びＴａの各金属成
分もまｔ；、炭化物、窒化物、炭窒化物及びこれらの混
合物のいずれの形態のものであってよいが、通常、Ｎｂ
は炭化物の形態にあり、Ｔａは窒化物の形態のあるのが
望ましい。

硬質相（ａ）は、上記各金属成分を、最終の硬質合金の
重量を基準にした金属換算で下記表に示す割合で含有す
ることができる。ただし、カッコ内は好適範囲を示す。

含有割合（％） ２４〜４５（２８〜４０、特に３０〜３５）４〜２８（
６〜２５、特に１０〜２０）２〜１５（３〜１２、特に
５〜８） ０．１〜２．５　（０，２〜２．０、特に０．３〜１．
０）２〜２０（３〜１７、特に５〜１５） ２〜２０（３〜１７、特に５〜１５） ４〜２３（７〜２０、特に１Ｏ−１７）０．９〜３．５
　（１，０〜２．５、特に１−２〜２．０）金属成分 子ｉ Ｍ。

Ｎｂ Ｔａ （Ｎｂ＋Ｔａ） Ｔ　ａ　／　Ｎ　ｂ また、硬質相（ａ）を構成する上記金属成分の炭化物、
窒化物又は炭窒化物におけるＣ原子の量とＮ原子の量の
バランスも重要であり、Ｎ原子／（Ｃ原子十Ｎ原子）の
重量比は０．３０〜０．６０の範囲内にあるべきである
。この範囲をはずれると本発明が目的としている高靭性
の合金を取得することが困難となる。しかしてＮ［子／
（Ｃ原子＋ＮＩＫ子）の重量比の好適範囲は０．３３〜
０．５０であり、さらに好適には０．３５〜０．４５で
ある。従って、硬質相を構成する前記金属成分の炭化物
、窒化物又は炭窒化物は、ＮｉＫ子／（Ｃ原子＋ＮｙＫ
子）の重量比が上記の範囲内に入るように、それらの組
合わせをコントロールすることが重要である。

さらに、硬質相においては、Ｃ原子とＮ原子の合計量と
前記金属成分の合計量のバランスも重要であり、（Ｃ原
子とＮ原子の合計量）／（金属成分の合計量）の原子比
が０．６〜１．５の範囲内、好ましくは０．７〜１．２
、就中０．８２〜１．００の範囲内にあることが望まし
く、該原子比が上記の範囲から逸脱すると概して高靭性
の合金を得ることがむずかしくなる。

一方、結合相は本質的にＮｉとＣｏの２つの金属の混合
物から構成される。これら金属は最終の合金の重量を基
準にして、Ｎｉ５．７〜３７．９％、好ましくは８．０
〜３５％、さらに好ましくは１５〜３０％、Ｇ　ｏ　７
．１〜３９．３％、好ましくは９．０〜３７％、さらに
好ましくは１２〜３５％の割合で含有される。また、結
合相におけるさらにＮｉとＣｏとの合計（Ｎｉ＋Ｃｏ）
の含有量は２５〜４５％、好ましくは２５〜４０％、さ
らに好ましくは３０〜３５％の範囲内であって且つＮｉ
　／　Ｃｏの重量比は０．４〜１．８の範囲内にあり、
好ましくは０．６〜１．５、特に０．８〜１．２の範囲
内にあるのが好都合である。

なお、硬質相（ａ）及び結合相（ｂ）は、以上に述べた
金属成分に加えて、製造原料に随伴して合金内に持ち込
まれる不可避不純物としてＣｒ及びＦｅ等を微量含有し
ていても支障はない。

以上に述べた本発明の硬質合金は、出発原料として、Ｔ
　ｉ、Ｗ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ及びＴａの各金属成分の炭化
物、窒化物又は炭窒化物、並びにＮｉ及びＣｏ金属を最
終合金製品に望まれる組合割合で用い、それ自体既知の
方法で、配合、粉砕、混合工程、乾燥工程、成形工程、
焼結工程等に付すことにより製造することができる。

まず、配合工程では、上記出発原料をバインダー及び分
散媒体と配合する。バインダーとしては例えばカンファ
ー、パラフィン、流動パラフィン等が挙げられ、また、
分散媒体としては例えばメチルアルコール、エチルアル
コール、アセトン、トルエン、キシレン、酢酸メチル等
の有機溶剤が包含される。

これらバインダー及び分散媒体の配合量は通常、上記出
発原料に対して各々、２０〜７０重量％、好ましくは４
０〜６０重量％の範囲内が適当である。

上記の配合物は次いで粉砕・混合する。この粉砕、混合
は通常行なわれていると同様に、ボールミル、アトライ
ター、振動ミル等の粉砕・混合装置を用いて行なうこと
ができ、これによって配合材料の粒径が一般に１．５ミ
クロン以下となるようにすることが望ましい。

このようにして得られる均一な分数配合物は次いで乾燥
して分散媒体を除去する。乾燥は常法に従いスプレード
ライヤー、ヘルシェルミキサー真空乾燥機等の乾燥機を
用いて実施することができ、それによって分散媒体の含
有量が約０．０１重量％以下になるまで乾燥する。例え
ば、真空乾燥機中で乾燥を行なう場合の乾燥条件として
は、温度＝ｌＯ〜８０℃、好ましくは３０〜６０℃、真
空度：　ｌ　Ｏ−’〜ｌ　Ｏ−’ｍｍＨｇ、時間二０．
１〜３時間が挙げられる。

このようにして乾燥した分散配合物は次いで、成形機に
よって、所望の用途に応じた形状の成形物に成型する。

成形機としては主として、ラバープレス機や粉末プレス
機等の加圧成形機が使用されるが、場合によっては、押
出成形機や射出成形機も使用可能である。上記加圧成形
機で成形する場合、その成形圧力は配合組成などによっ
ても異なるが、一般には、０．５〜２．Ｏｔ／ｃｍ’、
好ましくはｌ”１．５【／ｃｍ’の範囲内が適当と思わ
れる。

上記の如くして得られる成形物は真空中又は不活性ガス
雰囲気中で焼成する。その際に適用しうる真空度として
は一般にＩ　Ｏ””−１０−’ｍｍＨｇ程度、好ましく
は１０−”１０−”ｍｍＨｇの範囲内が適当であり、ま
た、不活性ガスとしては例えばアルゴン、ヘリウム、窒
素等が挙げられる。

焼結条件は原料組成や成形物の形状、成形条件等に応じ
て広い範囲にわたって変えることができるが、温度は通
常約１２００〜約１７００°Ｃ１特に約１３００〜約１
６００°Ｃの範囲内が適当であり、また、時間は大体０
．１〜３時間、殊に０．５〜１時間程度で充分である。

以上の如く焼成することにより、目的とする本発明の硬
質合金が得られる。この硬質合金はダイヤモンド砥石等
でそれぞれの用途に適した形状に切削、研磨及び仕上げ
加工を行なうことによりそれぞれの用途に適した最終製
品にすることができる。

例えば、本発明により提供される硬質合金は、刃物、殊
に硬度と靭性とが要求される切削工具の材料として好適
に使用することができる。

従来、Ｔｉ基合金よりなる切削工具は、前述のとおり優
れた切削特性を有しているにも拘らず、靭性が劣るため
、バイトの一部に使用されているにすぎない。また、Ｔ
ｉ基合金の低靭性を補いつつ、切削特性を利用する方法
として、靭性の高い切削工具の表面にＴｉ基合金を被覆
する提案が多数されている（例えば、特公昭６１−５１
０３４号公報、特開昭６０−１６２７８２号公報、同６
１−９６０７２号公報、同６１−２３１１７５号公報、
同６１−２４７６７３号公報、同６２−４４５７２号公
報及び同６２−９３３７６号公報等）。

しかしながら、Ｔ１基合金による鋭利な刃角を有する刃
物、殊に切削工具は未だ提案されていない。

本明細書においてｒ切削工具」には、日本規格協会編、
１９８８年４月１２日（第１版第１刷）発行−ＪＩＳハ
ンドブック　工具」に記載の切削工具が包含され、具体
的には、バイト、ドリル、プライス、リーマ、歯切工具
、ブローチ、ねじ加工工具、ハクソー及びそのフレーム
、機械刃物等が挙げられ、好ましくはバイト、ドリル及
びフライスである。バイトは施錠、中ぐり盤、平削り盤
、形削り盤、立削り盤などに使用される、シャンク又は
ボディーの端に切れ刃を持つ工具であり、その種類とし
てはバイトの構造により、むくバイト、付刃バイト、溶
接バイト、ろう付バイト、クランプバイト、スローアウ
ェイバイト、差込みバイト、組立バイト等があるが、本
発明の硬質合金は中でもむくバイト、付刃バイト、クラ
ンプバイト及びスローアウェイバイトに加工するのに特
に好適である。

また、ドリル（ｄｒｉｌｌ）は先端に切れ刃を持ち且つ
ボディーに切りくずを排出するための溝を持つ、主とし
て穴あけを行なうのに用いる工具であり、その種類には
、その機能又は用途により、ルーマ形ドリル、コアード
リル、シェルドリル、センタ穴ドリル、角穴ドリル、皿
取りドリル、ターゲットドリル、ガンドリル及びスペー
ドドリル等があるが、本発明の硬質合金は特にルーマ形
ドリル、コアードリル、及びスペードドリルに有利に用
いることができる、 さらに、７ライス（ｍｉｌｌｉｎｇ　　ｃｕｔｔｅｒ）
はミーリングカッタともいい、その外周面、端面又は側
面に切れ刃をもち、回転切削する工具であって、主とし
てフライス盤に使用されるが、その種類はその機能又は
用途により、ボアタイプフライス及びシャンクタイプ７
ライスがある。ボアタイプフライスの例には、平フライ
ス、スラブカッタ、側フライス、片刃側フライス、組合
側フライス、正面フライス、シェルエンドミル、溝７ラ
イス、すわりフライス、メタルソー、コールドソー、セ
グメントソー、角度７ライス、片面フライス、不等角フ
ライス、等角フライス、二番取りフライス、白丸フライ
ス、外大フライス、片面取りフライス、両面取７ライス
、インボリュートプライス、スプロケットフライス、ス
プラインフライス、セレーションフライス、ねじ切りフ
ライス、総形フライス等が挙げられるが、本発明の硬質
合金は中でも平７ライス及びシェルエンドミルに好適に
使用される。一方、シャンクタイプ７ライスには例えば
、エンドミル、−枚刃エンドミル、二枚刃エンドミル、
三枚刃エンドミル、多刃エンドミル、両頭エンドミル、
テーバ刃エンドミル、ポールエンドミル、テーパーポー
ルエンドミル、ラジアスエンドミル、スクエアルエンド
ミル、総形エンドミル、強ねじれ刃エンドミル、中仕上
げ用エンドミル、荒削りエンドミル、キー溝エンドミル
、歯切エンドミル、座ぐりフライス、平ねじ沈めフライ
ス、１小ねじ沈めフライス、六角穴付きボルト用沈め７
ライス、面取り７ライス、歯車面取りフライス、あり溝
フライス、クリスマス力ツタ、Ｔ溝フライス、半月キー
溝フライス、及びホローミル等が挙げられるが、本発明
の硬質合金は例えばエンドミル、−枚刃エンドミル、二
枚刃エンドミル、三枚刃エンドミル、多刃エンドミル、
ポールエンドミル、スクエアルエンドミル、強ねじれ刃
エンドミル等の構成材料として用いた場合に特に優れた
性能を発揮する。

本発明の硬質合金は、前述したとおり、高い硬度に加え
て、優れた靭性を併有しているので、本発明の硬質合金
を使用すれば、刃先角度が４０〜１７０度、好ましくは
４５〜９０度、さらに好ましくは５０〜７０度という鋭
利な刃先角度をもつ切削工具にも容易に加工することが
できるという優れた特徴がある。ここで切削工具につい
ていう「刃先角度」とは、スクイ面と逃げ面とからなる
先端刃先の刃角である［例えば、添付第２図に示すドリ
ルにおいては、９０度−Ｐ度（１段逃げ角）が刃先角度
である］。

また、本発明の硬質合金は、切削工具以外の刃物に加工
することもできる。切削工具以外の刃物としては、橋本
英文著、昭和６１年８月２０日、第１刷、（株）講談社
発行「ブルーブックス、刃物雑学辞典、図解・刃物のす
べて」に記載されている切削工具以外の刃物が包含され
、具体的には、カンナ族、包丁族、ノコギキ族、ハサミ
族、ヤスリ族及び砥石族の刃物や土を切る刃物等が挙げ
られる。カンナ族の刃物は、真直ぐ切り進む機能を有す
る刃物であって、例えば、カンナ、斧、ノミ、ナタ、カ
ミソリ、彫刻刀及び鉛筆削等挙げられ、これらの中でカ
ミソリ、鉛筆削等、特にカミソリに対して本発明の硬質
合金を好適に用いることができる。また、包丁族の刃物
は引き押しを加えて切る機能を有する刃物であって、例
えば、包丁、回転包丁、ナイフ、鎌、日本刀及びカッタ
ー等であり、好ましくは包丁、ナイフ及びカッターに対
して本発明の硬質合金が有利に使える。ノコギリ族の刃
物は多数の並んだ歯で切る機能を有する刃物であって、
例えば、ノコギリ、丸ノコ、ノコギリ刃ナイフ、チェー
ンソー等が挙げられ、好ましくはノコギリ刃ナイフであ
る。ハサミ族の刃物は刃ではさんできる機能を有する刃
物であって、本発明の硬質合金は例えばハサミ、バリカ
ン、ヒゲソリ、芝刈り機、シャー、パンチ、ペンチ、ツ
メキリ、針金切り、喰切等、好ましくはハサミ、ヒゲソ
リ゛°及びペンチの少くとも刃の部分の材料として好適
である。ヤスリ族の刃物はがんじょうな刃が整列してい
る刃物であって、具体的には、ヤスリ、おろし金、ツメ
ヤスリ、スリバチ、大目ヤスリ、ナイフシャーブナ−及
びトクサ等であり、好しくはヤスリ及びナイフシャーブ
ナ−において本発明の硬質合金を有利に利用することが
できる。

砥石族の刃物は硬い粒子による刃物であって、例えば、
紙ヤスリ、グラインダー、ファイバークリーナー及びメ
タルタワシ等、好ましくはグライングーに対して本発明
の硬質合金を適用することができる。土を切る刃物は土
、砂、岩石を切る機能を有する刃物であって、農耕、園
芸、土木、採鉱用に使用する刃物であり、具体的には、
クワ、ショベル、ツルハシ、ブルドーザの刃及び削岩機
等が挙げられるが、本発明に硬質合金は特に削岩機に対
して優れた能力を発揮する。

本発明の硬質合金は、前述したとおり、高硬度に加えて
高靭性を有しているため、以上に述べた如き切削工具以
外の刃物に加工することも可能であるという、従来の硬
質合金にはなかったユニークな特徴がある。しかして、
本発明の硬質合金を用いれば、刃先角度が１０〜４０度
、好ましくは１２〜３５度、さらに好ましくは１５〜３
０度という鋭利な刃先をもつ切削工具以外の刃物に加工
することができる。ここで、切削工具以外の刃物につい
ていう「刃先角度」とはスクイ面と逃げ面とからなる先
端刃先の角度をいい、具体的には例えば添付第４図に示
すカッターにおいて−で示される角度である。

以上に述べたとおり、本発明の硬質合金は刃先が鋭利な
刃物に加工することが可能であり、しかも本発明の硬質
合金を用いた刃物は刃先の欠損が極めて少く、刃先の摩
耗も非常に少く、且つ使用時に金属との溶着も殆どない
等の種々の優れた利点がある。

以下、実施例により本発明をさらに具体的に説明する。

実施例１〜２４及び比較例１〜１８ Ａ、硬質合金の調製 原料粉末として、平均粒度ｌμのＴｉＣとＴｉＮの焼結
体（ＴｉＣ／ＴｉＮ：　６０／４０、以下Ｔ１ＣＮと記
す）、２μのＷＣ粉末、３μのＭＯ，Ｃ及びＭＯＣ粉末
２〜３　／Ｊ　（７）　Ｖ　Ｃ粉末、２〜３μのＮｂＣ
及びＮｂＮ粉末、１〜２．ｕのＴａＣ及びＴａＮ粉末、
４μのＮｉ粉末および２μのＣｏＣ粉末それぞれ表−１
記載のとおり配合し、さらに、これら粉末に対し、エチ
ルアルコール５０重量％及びパラフィン２重量％を添加
し、ステンレス製ボールミルで４８時間粉砕混合した。

その後、減圧乾燥により得られた、混合物をラバプレス
機により、１Ｔｏｎ／ｃｍ”で加圧成形した。

この成形体を１３６０〜１５００℃、１時間、真空度１
０−”ｍｍＨｇの条件下焼成し棒状硬質合金（６１ｍｍ
Ｘ３０ｍｍ）を調製した。

Ｂ、硬質合金の評価 得られた合金の靭性及び硬度を表−２に示す。

なお、物性の測定方法は次の通りである。

（１）靭性の測定 ＪＩＳ　　Ｂ−４１０４に準だ、３点曲げ強度測定。

（２）硬度の測定 （株）高滓製作所、高滓微小硬度計ＮＯ３６７３９によ
り測定。

表−２より明らかなように、本発明の硬質合金は、高硬
度であるにも拘らず、靭性が極めて、高いことが判る。

実施例２５〜４８及び比較例１９〜３６（切削工具及び
刃物の調製及び評価） （Ｃ−１）ストレートシャンクドリル 前記実施例及び比較例で得られた硬質合金をダイヤモン
ド研磨機により円柱体（５ｄｍｎ＋Ｘ　６０ｍｍ）に研
磨し、さらに表−３に示すとおりストレートシャンクド
リルＡ及びＢを調製した（詳細は第１１２図参照）。得
られたドリルの刃先の状態を観察しその結果を表−４に
示す。

表−３ なお、 試験の評価基準は表−６に示すとおりであまた、被切削
金属として銅と５ＵＳ−３０４を選定し、表−５に示し
た切削条件でドリルによるせん孔試験を行い、その結果
も表−４に示す。

表−５ 表−６ 表−４より明らかなように、本発明の硬質合金から加工
したドリルは刃先角度７４度及び６５度としても、刃先
の欠損が全く認められず鋭利に調製することができるこ
とが判る。これに対し本発明以外の組成のＴｉ基合金か
ら加工したドリルは刃先の欠損が生じてしまい、実用的
に使用できるもにではなく、また、欠損がみとめられな
かったドリルでも切削試験をすると、刃先の欠損が著し
く又は被切削金属の溶着が著ルく、実用的に使用できる
ものではなかった。これに対し、本発明の硬質合金を用
いたドリルは、切削試験後でも刃先の欠損及び被切削金
属との溶着は全く認められなかった。このことから、本
発明の硬質合金よりなるドリルは極めて優れた切削工具
であることが判る。

また、エンドミルについても同様であり、本発明の硬質
合金よりなるエンドミルは刃先の欠損がなく、被切削金
属との溶着もほとんど認められず、優れた切削工具であ
ることが判る。

（Ｃ−２）刃物（カッター） 前記実施例及び比較例で調製した硬質合金をダイヤモン
ド砥石により、刃先角度１６度のカッター（以後カッタ
ーＡと称する）及び刃先角度２４度のカッター（以後カ
ッターＢと称する）に仕上加工した（詳細は第３．４．
図参照）。

被切断材料として、炭酸カルシウム８％、及び酸化チタ
ン５％を含有する厚さ１５０μのポリ塩化ビニルフィル
ムを選定し、このフィルムのラインスピードを５ｍ／ｗ
ｉｎとし、６０００ｍ上記カッターでカッティング　試
験を行った。

カッティング試験後、カッターの刃先の摩耗度合及び刃
の欠損状態を調査し、その結果を表−７に示す。また評
価項目及び評価基準を表−８に示す。

表−７より明らかなとおり、本発明の硬質合金よりなる
カッターは、刃先角度１６度及び２４度いずれの場合で
も、鋭利に仕上加工できたが、本発明外の組成の合金か
ら加工した比較例のカッターはほとんど、刃先の欠損が
著しく、鋭利な刃先にすることができなかった。

比較例のカッターのうち鋭利に仕上加工できたカッター
も、カッティング試験を行うと、刃先の欠損又は摩耗が
生じて、実用的に使用できるものはなかった。

これに対し、本発明によるカッターは、カッティング試
験後において、刃欠は全く認められず、また刃先の摩耗
も極めて少く、実用的に極めて有用な刃物であることが
判った。

また、カミソリにおいても、本発明硬質合金によるカミ
ソリは、刃先の欠損がなく、また、刃先の摩耗も極めて
少いことが、明らかになっている。

【図面の簡単な説明】

第１図はストレートシャンクドリルの側面図であり、図
中、Ｈはネジレ容度、Ａは先端角（１３５度）を示す。 第２図は第１図のストレートシャンクドリルの刃先部の
拡大面であり、図中、Ｐは１段逃げ角、Ｓは２段逃げ角
を示し、（９０−Ｐ）が刃先角度である。 第３図はカッターの先端部分の側面図である。 第４図は第３図のカッターの刃先部分の平面図であり、
図中、Φは刃先角度を示す。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、（ａ）Ｔｉ、Ｗ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ及び Ｔａの各金属成分の炭化物、窒化物又は炭窒化物から実
   質的に構成され：これら金属成分を硬質合金の重量を基
   準としてＴｉ２４〜 ４５％、Ｗ４〜２８％、Ｍｏ２〜１５％、Ｖ０．１〜２
   ．５％、Ｎｂ２〜２０％、Ｔａ２〜２０％を含有し；Ｎ
   ｂとＴａとの合計（Ｎｂ＋Ｔａ）の含有量が４〜２３％
   であって且つＴａ／Ｎｂの重量比が０．９〜３．５の範
   囲内にあり；Ｎ原子／（Ｃ原子＋Ｎ原子）の重量比が０
   ．３０〜０．６０の範囲内にあり；且つ（Ｃ原子とＮ原
   子の合計量）／（上記金属成分の合計量）の原子比が０
   ．６〜１．５の範囲内にある硬質相と、 （ｂ）Ｎｉ及びＣｏから実質的に構成さ れ；硬質合金の重量を基準にしてＮｉ５．７〜３７．９
   ％及びＣｏ７．１〜３９．３％を含有し；ＮｉとＣｏと
   の合計（Ｎｉ＋Ｃｏ）の含有量が２０〜４５％であって
   且つＮｉ／ Ｃｏの重量比が０．４〜１．８の範囲内にある結合相 とから実質的になることを特徴とする硬質合金。 ２、Ｎｂ成分がＮｂの炭化物であり、Ｔａ成分がＴａの
   窒化物である請求項１記載の硬質合金。 ３、請求項１記載の硬質合金よりなる刃物。 ４、請求項１記載の硬質合金よりなる切削工具。 ５、刃先角度が４０〜１７０度である請求項４記載の切
   削工具。 ６、バイト、エンドミル又はドリルである請求項５記載
   の切削工具。