JPH02200734A - レールの熱処理方法 - Google Patents
レールの熱処理方法Info
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- JPH02200734A JPH02200734A JP2014589A JP2014589A JPH02200734A JP H02200734 A JPH02200734 A JP H02200734A JP 2014589 A JP2014589 A JP 2014589A JP 2014589 A JP2014589 A JP 2014589A JP H02200734 A JPH02200734 A JP H02200734A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、Lノールな熱間圧延を終えオーステJ、イト
域以上の温度域から冷却し・て、頭部および長手方向に
均質で、所定の強度レベルのレールを製造する熱処理方
法に関する。
域以上の温度域から冷却し・て、頭部および長手方向に
均質で、所定の強度レベルのレールを製造する熱処理方
法に関する。
(従来の技術)
近年、鉄道輸送は高軸荷重化、高速化を指向し、それに
どもなってし・−ル頭部の摩耗や疲労が激しくなり、レ
ールに請求される特性も一層厳しさを増し、耐摩耗性や
耐損傷+′tなとのより優れた、中間強度(Hl>30
0)から高強度(Ha>340)までの種々の強度L/
ペルのレールが要求されるようになってぎだ。これまで
の研究から、微細なパーライト組織を有する鋼レールが
耐摩耗性や耐損傷性などの点で優れた特性を示すことが
知られている。
どもなってし・−ル頭部の摩耗や疲労が激しくなり、レ
ールに請求される特性も一層厳しさを増し、耐摩耗性や
耐損傷+′tなとのより優れた、中間強度(Hl>30
0)から高強度(Ha>340)までの種々の強度L/
ペルのレールが要求されるようになってぎだ。これまで
の研究から、微細なパーライト組織を有する鋼レールが
耐摩耗性や耐損傷性などの点で優れた特性を示すことが
知られている。
このような鋼レールどして、例えば特開昭50−140
316号公報に開示されている、炭素鋼(ζS1゜Mn
、 Ni、 (:r、Mo、 Tiなどの元素を添加し
で得られる成分系を有する圧延ままの合金鋼レールや、
特公昭55−231185号公報に開示されている、特
段の合金元素を添加することなく、レール頭部を高温度
に再加熱し、所定の温度域から冷却するとともに、ある
温度区間を冷却制御して得られる熱処理レールがある。
316号公報に開示されている、炭素鋼(ζS1゜Mn
、 Ni、 (:r、Mo、 Tiなどの元素を添加し
で得られる成分系を有する圧延ままの合金鋼レールや、
特公昭55−231185号公報に開示されている、特
段の合金元素を添加することなく、レール頭部を高温度
に再加熱し、所定の温度域から冷却するとともに、ある
温度区間を冷却制御して得られる熱処理レールがある。
また、このようなレールを得るための技術として特開昭
58−14227号公報に開示されている、多数のロー
ルを有するローラー型拘束装置を備え、多数の水噴霧^
、ラダーと交互に設けられた多数の空気地帯をもつ冷却
装置で、冷却装置の入口および出口温度監視制御システ
ムによっで冷却装置を作動させ、水噴霧と空気地帯で断
続的に強制冷却する冷却方法とその冷却装置がある。
58−14227号公報に開示されている、多数のロー
ルを有するローラー型拘束装置を備え、多数の水噴霧^
、ラダーと交互に設けられた多数の空気地帯をもつ冷却
装置で、冷却装置の入口および出口温度監視制御システ
ムによっで冷却装置を作動させ、水噴霧と空気地帯で断
続的に強制冷却する冷却方法とその冷却装置がある。
(発明が解決しようとする課題)
しかしながら、さきに述べた従来のいずれの技術も以下
に述べるような問題がある。
に述べるような問題がある。
すなわち、特開昭50−14.0316号公報開示のレ
ールは合金元素を多量に使用する必要があり、合金元素
が高価であるためコスト高となる問題がある。また、特
公昭55−23885号公報開示の熱処理レールは、再
加熱温度によってオーステナイト粒径が相違する。すな
わち、レールが高温度に再加熱されるにつれてオーステ
ナイト粒径は粗大化し、同一冷却速度で冷却を行っても
焼入れ性は向上シ・1.硬度は再加熱温度が高温度にな
るほど高くなり、これが1ノ一ル長手方向に再加熱温度
のばらつきがあると硬度にもばらつきが生じ、均一な微
細パーライト組織な得ることができなくなる。したかっ
て、再加熱温度は厳密に温度ばらつぎかないように均一
に制御されている。そして、冷却をはじめるにあたって
は、高強度し・−ルを得るため、普;勇炭素鋼レールの
場合、10℃/S程度の冷却速度で冷却を行っているが
、第1図に示すように冷却開始温度にばらつきがあると
得られる硬度もばらつく、すなわち、冷却開始温度が高
くなると硬度も大きくなることが実験で確かめられ、再
加熱温度とあわせて冷却開始温度も所定の温度どし、そ
のばらつぎかないように厳密に制御しなければならない
という問題がある。
ールは合金元素を多量に使用する必要があり、合金元素
が高価であるためコスト高となる問題がある。また、特
公昭55−23885号公報開示の熱処理レールは、再
加熱温度によってオーステナイト粒径が相違する。すな
わち、レールが高温度に再加熱されるにつれてオーステ
ナイト粒径は粗大化し、同一冷却速度で冷却を行っても
焼入れ性は向上シ・1.硬度は再加熱温度が高温度にな
るほど高くなり、これが1ノ一ル長手方向に再加熱温度
のばらつきがあると硬度にもばらつきが生じ、均一な微
細パーライト組織な得ることができなくなる。したかっ
て、再加熱温度は厳密に温度ばらつぎかないように均一
に制御されている。そして、冷却をはじめるにあたって
は、高強度し・−ルを得るため、普;勇炭素鋼レールの
場合、10℃/S程度の冷却速度で冷却を行っているが
、第1図に示すように冷却開始温度にばらつきがあると
得られる硬度もばらつく、すなわち、冷却開始温度が高
くなると硬度も大きくなることが実験で確かめられ、再
加熱温度とあわせて冷却開始温度も所定の温度どし、そ
のばらつぎかないように厳密に制御しなければならない
という問題がある。
以上のように冷却開始温度のばらつきが硬度ばらつぎを
生じさせるが、圧延熱を利用したレールの熱/A埋を行
)場合、圧延を終ったレールの長手方向(約100〜f
50rn)の温度は、圧延素材加熱時のスキツドマーク
1圧延時のデスケーリング水、圧延ロール冷却水撃搬送
ロールとの接触などによる抜熱によって、100℃程度
のばらつぎが生じることは避けられないため、圧延を終
えた圧延熱を有するレールの熱IA理に適用するにあた
って、熱幻埋前にレール長手方向の温度を均一にする加
熱・保熱炉が必要になる。このための加熱・保熱炉は、
建屋面積、設備費およびランニングコストに多額の費用
を必要とし、また+1−産性も遭しく阻害するという問
題がある。
生じさせるが、圧延熱を利用したレールの熱/A埋を行
)場合、圧延を終ったレールの長手方向(約100〜f
50rn)の温度は、圧延素材加熱時のスキツドマーク
1圧延時のデスケーリング水、圧延ロール冷却水撃搬送
ロールとの接触などによる抜熱によって、100℃程度
のばらつぎが生じることは避けられないため、圧延を終
えた圧延熱を有するレールの熱IA理に適用するにあた
って、熱幻埋前にレール長手方向の温度を均一にする加
熱・保熱炉が必要になる。このための加熱・保熱炉は、
建屋面積、設備費およびランニングコストに多額の費用
を必要とし、また+1−産性も遭しく阻害するという問
題がある。
つぎに、特開昭59−74227号公報開示の′Pji
tと装置は、レール長手方向の緩やかな比較的小さい温
度ばらつきい対しては有効であるが、レール長1方向の
温度ばらつきが大きくなると、たとえば、加熱時のスギ
ラドマークや搬送ロールどの不規則tJ接触冷却などに
よる急な温度変動に対し°Cは、水噴n冷却および空気
地’4Fのそれぞれの長さは冷却設備土一定の長さの繰
り返しで固定されるため連続し”C冷却f長さの可変が
でき・ず、レールの搬送速度の調整やステップ状の冷却
帯長さの調整ではレール長手方向の安定した温度制御は
困難である。すなわち、レールの高強度化に要求される
【/−ル長手方向にも硬度ばらつきの少ない微細パーラ
イト組織を得ることは非常に難しいという問題がある。
tと装置は、レール長手方向の緩やかな比較的小さい温
度ばらつきい対しては有効であるが、レール長1方向の
温度ばらつきが大きくなると、たとえば、加熱時のスギ
ラドマークや搬送ロールどの不規則tJ接触冷却などに
よる急な温度変動に対し°Cは、水噴n冷却および空気
地’4Fのそれぞれの長さは冷却設備土一定の長さの繰
り返しで固定されるため連続し”C冷却f長さの可変が
でき・ず、レールの搬送速度の調整やステップ状の冷却
帯長さの調整ではレール長手方向の安定した温度制御は
困難である。すなわち、レールの高強度化に要求される
【/−ル長手方向にも硬度ばらつきの少ない微細パーラ
イト組織を得ることは非常に難しいという問題がある。
また、強制冷却と非冷却の繰り返し断続冷却を行った場
合、本発明者らの実験研究によると、断続冷却時の強冷
却と非冷却の繰り返し数にもよるが、第2図に示すよう
にレール頭部断面硬度分布は頭部表面から内部に向けて
硬度の高低が生じ、その分布のばらつきは大きく、そし
て第3図に示すように頭部周方向に沿って微細なパーラ
イト組織1と比較的粗いパーライト組織2が層状に断続
冷却繰り返し数とほぼ同数生じていた。これは強冷却と
弱冷却を繰り返すなかで、レール頭部断面内で頭表面か
ら内部に向けて各位置で起るバー:、フィト変態温度が
、内部からの復熱や変態発熱の影響を受けて変化し、変
態が終了することが原因である。
合、本発明者らの実験研究によると、断続冷却時の強冷
却と非冷却の繰り返し数にもよるが、第2図に示すよう
にレール頭部断面硬度分布は頭部表面から内部に向けて
硬度の高低が生じ、その分布のばらつきは大きく、そし
て第3図に示すように頭部周方向に沿って微細なパーラ
イト組織1と比較的粗いパーライト組織2が層状に断続
冷却繰り返し数とほぼ同数生じていた。これは強冷却と
弱冷却を繰り返すなかで、レール頭部断面内で頭表面か
ら内部に向けて各位置で起るバー:、フィト変態温度が
、内部からの復熱や変態発熱の影響を受けて変化し、変
態が終了することが原因である。
本発明は、圧延を終って圧延熱を有したし・−ルを熱処
理するrあたって、レール長手方向にまた圧延レール毎
に温度ばらつきがあっ°Cも、保熱炉などによる均一保
熱を行わないで高強度、耐摩耗性、耐損傷性などの諸特
性がレール頭部全断面と長手方向に亘って均一・均質化
されたレールを得ることがで与、しかも生産性を損わな
いレールの熱処理力法を提供する。
理するrあたって、レール長手方向にまた圧延レール毎
に温度ばらつきがあっ°Cも、保熱炉などによる均一保
熱を行わないで高強度、耐摩耗性、耐損傷性などの諸特
性がレール頭部全断面と長手方向に亘って均一・均質化
されたレールを得ることがで与、しかも生産性を損わな
いレールの熱処理力法を提供する。
(課題を解決するための′L段)
本発明の要旨は、圧延を終えたレールの頭部温度がオー
ステナイト域以上である温度域からレールを冷却するレ
ールの熱処理方法において、レール長手方向に温度ばら
つきのあるレールをレール頭部頭頂面丁51位置の77
0〜670℃の冷却速度7℃/S以下で冷却することを
特徴とするレールの熱処理方法である。冷却速度を5℃
/S以下とすることは好ましい。
ステナイト域以上である温度域からレールを冷却するレ
ールの熱処理方法において、レール長手方向に温度ばら
つきのあるレールをレール頭部頭頂面丁51位置の77
0〜670℃の冷却速度7℃/S以下で冷却することを
特徴とするレールの熱処理方法である。冷却速度を5℃
/S以下とすることは好ましい。
(作 用)
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明は、圧延終了後の圧延熱を保有1.、オーステナ
イト域温度以上の圧延レールを冷却して、中間強度ない
し高強度のし・−ルを造り分ける。圧延を終了した圧延
レール長手方向の頭部表面の温度ばらつきは、測定によ
ると80℃から100℃程度ある。また圧延されるレー
ル間でも相当の温度ばらつきがある。そして、熱処理レ
ールは冷却速度を変化させることで強度が制御できるこ
とばこれまでの研究で明らかになっている。たとえば、
普通炭素鋼系レールで高強度レールを得ようとすると約
10℃/Sの冷却速度で、また中間強度レールを得よう
とすると約5℃/Sの冷却速度で冷却をすればよい。
イト域温度以上の圧延レールを冷却して、中間強度ない
し高強度のし・−ルを造り分ける。圧延を終了した圧延
レール長手方向の頭部表面の温度ばらつきは、測定によ
ると80℃から100℃程度ある。また圧延されるレー
ル間でも相当の温度ばらつきがある。そして、熱処理レ
ールは冷却速度を変化させることで強度が制御できるこ
とばこれまでの研究で明らかになっている。たとえば、
普通炭素鋼系レールで高強度レールを得ようとすると約
10℃/Sの冷却速度で、また中間強度レールを得よう
とすると約5℃/Sの冷却速度で冷却をすればよい。
そこで、まず普通炭素鋼系レールを用い゛〔、レール頭
部頭頂面下51位置に熱電対を埋め込み、冷却速度(5
℃/s、7℃/S、tO℃八)を一定にして冷却開始温
度を変化させ、冷却したレールの硬度との関係を調べる
と第4図のような結果が得られた1、第4図かられかる
ように、10℃/S以上の冷却速度では、冷却開始温度
が上昇するにつれて硬度は上昇し、その影響を受けるこ
とは明らかで、5℃/Sの場合は、冷却開始温度が変化
してもほぼ一定の硬度で、冷却開始温度の影響を受けな
いことを見い出した。その影響を受けない冷却速度の上
限は約7℃/Sであった。また、Crなどを添加した合
金鋼レールを約3℃へで冷却した場合でも、冷却開始温
度の影響を受けず、十分な高強度が得られた。
部頭頂面下51位置に熱電対を埋め込み、冷却速度(5
℃/s、7℃/S、tO℃八)を一定にして冷却開始温
度を変化させ、冷却したレールの硬度との関係を調べる
と第4図のような結果が得られた1、第4図かられかる
ように、10℃/S以上の冷却速度では、冷却開始温度
が上昇するにつれて硬度は上昇し、その影響を受けるこ
とは明らかで、5℃/Sの場合は、冷却開始温度が変化
してもほぼ一定の硬度で、冷却開始温度の影響を受けな
いことを見い出した。その影響を受けない冷却速度の上
限は約7℃/Sであった。また、Crなどを添加した合
金鋼レールを約3℃へで冷却した場合でも、冷却開始温
度の影響を受けず、十分な高強度が得られた。
これらの結果から、圧延を終rしたオーステナイト域温
度以上の圧延熱を有し、レール長手方向にまた圧延レー
ル毎に温度ばらつきがある圧延レールを均熱することな
く、直接冷却して、レール長手方向と頭部全断面に亘っ
て、また圧延レール間に亘ってもばらつきのない均一・
均質化された中間強度から高強度熱処理1ノールを生産
性を損わずに製造することを実用化した。
度以上の圧延熱を有し、レール長手方向にまた圧延レー
ル毎に温度ばらつきがある圧延レールを均熱することな
く、直接冷却して、レール長手方向と頭部全断面に亘っ
て、また圧延レール間に亘ってもばらつきのない均一・
均質化された中間強度から高強度熱処理1ノールを生産
性を損わずに製造することを実用化した。
(実施例)
次に本発明の実施例につい゛〔説明する。
第1表に示される化学成分を含有したオース・/ナイト
域温度以上の圧延熱を有する60キログラム/メートル
(60K)および132ボンド/ヤード圧延レール(1
3ERE)を、本発明の方法により熱処理した。
域温度以上の圧延熱を有する60キログラム/メートル
(60K)および132ボンド/ヤード圧延レール(1
3ERE)を、本発明の方法により熱処理した。
第 1 表 (wt%
)圧延レールは、レール長手方向、または圧延し・−ル
間に約700℃から約780’Cの温度ばらつきがあっ
た。得られた結果を第5図に示す。本発明によると冷却
開始温度に約700tから約780℃のばらつぎがある
にもかかわらず、硬度ばらつぎは非常に少ない均一・均
質な微細パーライト組織の熱処理レールが得られた。
)圧延レールは、レール長手方向、または圧延し・−ル
間に約700℃から約780’Cの温度ばらつきがあっ
た。得られた結果を第5図に示す。本発明によると冷却
開始温度に約700tから約780℃のばらつぎがある
にもかかわらず、硬度ばらつぎは非常に少ない均一・均
質な微細パーライト組織の熱処理レールが得られた。
(発明の効果)
本発明は、冷却開始温度にばらつきがあっても、レール
全長に亘って耐摩耗性、耐損傷性に優れたばらつきの少
ない均質な熱処理レールを安定して製造することができ
る。
全長に亘って耐摩耗性、耐損傷性に優れたばらつきの少
ない均質な熱処理レールを安定して製造することができ
る。
第1図は冷却速vlo℃/Sのときの冷却開始温度が硬
度に及ぼす影響を示す図、第2図は強冷却と弱冷却の断
続冷却によって得られたレール頭部断面硬度分布例を示
す図、第3図は強冷却と弱冷却の断続冷却によって得ら
れたレール頭部断面マクロパターンを示す図、第4図は
冷却速度および冷却開始温度と硬度の関係を示す図、第
5図は本発明を実施した場合の冷却開始温度と硬度の関
係をハず図である。 1、・・・微細なパーライ ト・ 組織、 2・・・比較的粗いパ ーライト組織。 代 理
度に及ぼす影響を示す図、第2図は強冷却と弱冷却の断
続冷却によって得られたレール頭部断面硬度分布例を示
す図、第3図は強冷却と弱冷却の断続冷却によって得ら
れたレール頭部断面マクロパターンを示す図、第4図は
冷却速度および冷却開始温度と硬度の関係を示す図、第
5図は本発明を実施した場合の冷却開始温度と硬度の関
係をハず図である。 1、・・・微細なパーライ ト・ 組織、 2・・・比較的粗いパ ーライト組織。 代 理
Claims (1)
- 圧延を終えたレールの頭部温度がオーステナイト域以
上である温度域からレールを冷却するレールの熱処理方
法において、レール長手方向に温度ばらつきのあるレー
ルをレール頭部頭頂面下5mm位置の770〜670℃
の冷却速度7℃/s以下で冷却することを特徴とするレ
ールの熱処理方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2014589A JPH02200734A (ja) | 1989-01-30 | 1989-01-30 | レールの熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2014589A JPH02200734A (ja) | 1989-01-30 | 1989-01-30 | レールの熱処理方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02200734A true JPH02200734A (ja) | 1990-08-09 |
Family
ID=12018984
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2014589A Pending JPH02200734A (ja) | 1989-01-30 | 1989-01-30 | レールの熱処理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02200734A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1996028581A1 (fr) * | 1995-03-14 | 1996-09-19 | Nippon Steel Corporation | Methode de production de rails presentant une grande resistance a l'usure et aux deteriorations internes |
-
1989
- 1989-01-30 JP JP2014589A patent/JPH02200734A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1996028581A1 (fr) * | 1995-03-14 | 1996-09-19 | Nippon Steel Corporation | Methode de production de rails presentant une grande resistance a l'usure et aux deteriorations internes |
US5830286A (en) * | 1995-03-14 | 1998-11-03 | Nippon Steel Corporation | Steel rail having excellent wear resistance and internal breakage resistance, and method of producing the same |
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