JPH02198610A - 圧力変動式吸着方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、目的生成物が低吸着性化合物である気体混合
物から気体成分を分離する圧力変動式吸着方法である。

詳しくは本発明はこのようなプロセスにおける廃ガスの
一部の再循環に関する。

気体混合物から好ましい低吸着性成分を分離するための
圧力変動式吸着プロセスは周知である。

これらのプロセスでは、気体混合物を吸着装置の供給端
部へ高圧で供給する。低吸着性成分は生成物ガス流とし
て床の他の生成物端部から高圧で取り出され、高吸着性
成分は床に保留される。これらの成分は床の供給端部か
ら減圧によって取り出され、廃ガス流として放出される
。多くのプロセスでは次にパージ段階を行い、製品品質
のガスを低い操作圧（または時には中等圧力）において
生成物端部から床に導入し、同時に対応する量の廃ガス
を床の供給端部から取り出す。これは時には自流洗浄工
程と呼ばれる（すなわち、供給ガスの方向に「対向する
」）。一般に、生成物ガス流中の目的成分の濃度または
ガス流中に回収される成分の収率（すなわち、供給ガス
中の量に比べた目的成分の回収量）を最大にするために
、洗浄工程に使用するガスの最適量を決定することがで
きる。

通常、これらの２つの最適条件を形成するための洗浄工
程へのガス使用量は異なる。

大ていのプロセスでは、廃ガスとは例えば大気中への放
出によって廃棄されるガスを意味する。

廃ガスが有用な成分または危険な成分を含む場合には、
廃ガスをさらに使用するまたは精製するためには、この
ような成分を除去することができる。

米国特許第Ａ２，９４４．６２７号では、大気からの酸
素と窒素の両方を濃縮するためのＰＳＡ方法が述べられ
ている。吸着装置の分離系統を用いて各成分を濃縮し、
これらの系統からの廃ガス流を他の系統と交差再循環さ
せて、供給空気を濃縮させるために用いる。ヨーロッパ
特許第Ａ０，０５３，８３７号では、各々が異なる供給
ガスを供給されるが、共通の成分物流に望ましい同じ低
吸着性成分が取り出される２系統の吸着装置が述べられ
ている。１系統からの廃棄物を他の系統への供給材料と
してまたは供給材料の補充として利用することができる
。通常は他の系統に供給する前に、ガスを処理する。

例えば、製油所ガス混合物を水素除去のために１系統に
供給することができるが、−酸化炭素含有廃物流をシフ
トコンバーターに供給する。シフトコンバーターからの
水素と二酸化炭素の生成物混合物は次に第２系統への供
給材料として用いる。

米国特許第Ａ４，４７５，９２９号では、この方法の１
実施例として、アンモニア合成ガス製造で得られる向流
減圧廃ガスをシフトコンバーターを経て系に再循環する
ことが述べられている。この方法は洗浄工程をも含み、
この工程からの廃棄物は再循環することもできるが、通
常は廃棄される。

米国特許第Ａ４，３８１．］、８９号に述べられている
他の種類の系では、床の生成物端部から生成物を除去し
た後に、床を中等圧まて並流で減圧し、次に低中等圧（
ｌｏｗｅｒｉｎｔｅｒｍｅｄｉａｔｅ　ｐｒｅｓｓｕｒ
ａ）まで向流で減圧し、向２１圧中に放出される空隙ガ
スは「サテライト床」の「供給端部」に達する。このプ
ロセスでは、自流減圧廃棄物が分離のための原料ガス混
合物が供給されないように思われる種々な種類の床に供
給される。ガス補充（ｇａｓｄｏｎａｔｉｏｎ）は主と
してエネルギー損失を避けるための床圧力均衡系であり
、床間でガスが再圧縮される。

ガス混合物中の高吸着性成分をａ縮するためには、ＰＳ
Ａプロセスが用いられている。このようなプロセスでは
、低吸着性成分は最大操作圧力において床の供給端部と
は反対の端部から除去され、目的の高吸着性成分は、し
ばしば減圧脱着工程を含む、床からの脱着によって除去
される。米国特許第八４．０１３，４２９号では、最大
操作圧力において低吸着性成分を床から除去した後に、
床は供給端部からの高吸着性成分の導入によって洗浄さ
れる、すなわち、対応量の廃ガスが床の他端から並流で
（ｃｏｃｕｒｒｅｎｔｌｙ）除去される。このガスは全
て１つの容器に回収され、そこから吸着装置の供給ライ
ンに再循環される。英国特許筒Ａｌ、４３７．６００号
では、同様に排°出ガスが並流洗浄中に除去され、最初
の部分（すなわちカット）は廃棄され、次の部分は他の
吸着床の供給材料として用いられる。しかし、この第２
カツトは本来の供給ガスとは混合されない。再循環第２
カツトガスを供給する工程はＰＳＡプロセスの他の工程
を含む。

１９７８年１１月６日号の「ケミカルエンジニアリング
（Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ）　Ｊ　
８７頁では、ノブラウヒ（にｎｏｂｌａｕｃｈ）は酸素
が最高吸着成分となる炭素モレキュラーシープ吸着剤を
用いた空気からの酸素の濃度を述べている。床に吸着さ
れた酸素は減圧によって回収され、減圧工程中にこのガ
スは酸素濃度の異なる３相に分割される。中間相が最大
の酸素を含み、製品品質ガスとして取り出され、第１相
と最終相は主供給材料に再循環される。

ガス混合物から望ましい低吸着性ガスを分離するための
新しい圧力変動式吸着プロセスは次の工程： １、ガス混合物から成る供給ガスを最高操作圧において
吸着装置の供給端部に通す； ２、吸着装置の生成物端部から生成ガスを取り出す；及
び ３、廃ガスを吸着装置の供給材料から最高操作圧力より
低い圧力において除去する から成り、このプロセスは第３工程期間の一部で廃ガス
を再圧縮し、本来の供給ガスと混合して前記ガス混合物
を形成することによって再循環させ、第３工程の残りの
期間で廃ガスを取り出してさらに処理することを特徴と
する。

このプロセスでは、低吸着性成分が常に目的生成物であ
り、廃ガス除去は吸着装置を通るガス混合物から成る供
給材料の方向に対して向流である。

このプロセスでは、廃ガスの目的はガスを取り出すサイ
クル中の時間に依存して異なる。廃ガス再循環量が廃ガ
ス全体の５〜９５％の範囲内（モル量）、好ましくは１
０〜９０％の範囲内、特に好ましくは２０または２５％
から７０または７５％までの範囲内である。

取り出す廃ガスの圧力は常に最高操作圧力より低い、最
高操作圧力は約大気圧であるので、廃ガスは減圧によっ
て除去される通常最高操作圧力は大気圧より高い、従っ
て、供給ガス混合物を床に通す前に通常大気圧より高い
圧力まで圧縮しなければならない。再循環廃ガスと正味
供給ガスは混合してガス混合物を形成する前に別々に圧
縮することができるが、一般には、圧縮装置の上流で再
循環廃ガスと正味供給ガス（ｎｅｔ　ｆｅｃｄ　ｇａｓ
）とを混合することが好ましい。

好ましい方法では、吸着装置に対して再生工程を実施し
、高濃度の好ましい低吸着性ガス（供給ガスに比べて）
を有するガスを最高操作圧力より低（、一般には最低操
作圧力である圧力において吸着装置の生成物端部に供給
することによって吸着装置を洗浄し、対応する量の廃ガ
スを吸着装置の供給端部から取り出す。このプロセスは
パージ工程の一部で取り出した廃ガスを再循環させ、残
りの廃ガスを抜き出してさらに処理することを特徴とす
る０通常パージは製品品質ガスを自流で流すことによっ
て実施する。

この方法の特に好ましい実施態様では、吸着装置を過剰
洗浄する、すなわち洗浄ガス使用量が生成ガス流中の望
ましい成分を最高濃度にするための必要量より、および
／または最高生成物収率を得るために必要量より過剰で
ある。一般に、吸着装置を０〜３０％、好ましくは１０
〜２０％の範囲内で過剰洗浄する、すなわち洗浄ガス使
用量は製品濃度を得るための最適量よりも０〜３０％多
い。

このような方法の１態様では、再循環廃ガスが洗浄工程
の後半部分中に取出した廃ガスである場合に最も良い結
果が得られることが判明した。洗浄工程の後半部分から
の廃ガス中の低吸着性成分濃度は正味供給ガス中のこの
成分の濃度よりもしばしば高い。

本発明の他の好ましい実施態様では、最低操作圧力への
減圧中の吸着装置の供給端部から向流で廃ガスを取り出
し、減圧工程期間の一部での排出廃ガスを再循環させ、
残りの減圧工程期間の排出ガスを他の処理のために抜き
出す。

プロセスがパージ工程を含む場合には、パージ工程また
は減圧工程の一方または両方からの廃ガスを選択的に再
循環させることができる。減圧廃ガスの一部のみを再循
環させる場合には、パージ廃ガスの全てまたは一部を再
循環させるまたは全く再循環させないことも、場合によ
っては、有利である。この代りにパージ廃ガスの一部の
みを再循環させる場合には、減圧廃ガスの全てまたは一
部を再循環させるまたは全く再Ｗ１環させないこともで
きる。ある場合には、パージ廃ガスの全てを再循環させ
て、減圧廃ガスを全く再循環させないことが有利である
が、またはこの反対も有利である。

好ましいプロセスでは、再循環廃ガス中の好ましい成分
の平均濃度が正味供給ガス中のその成分の濃度よりも高
い。特に好ましいプロセスでは、サイクル中の廃ガス混
合物の組成を測定し、正味供給混合物中の濃度よりも高
い濃度で低吸着性成分を含む廃ガスを再循環させる。再
循環用に選択した廃ガスが正味供給ガス中の濃度よりも
５０％まで高い、通常は１〜２０％高い平均濃度で好ま
しい成分を含むことが特に好ましい。再循環期間中の目
的成分の瞬間濃度が正味供給ガスにおけるよりも高いこ
とが好ましい。

他の好ましいプロセスでは、再循環ガスが供給ガスにお
けるよりも低い濃度の目的成分を含む。

このようなプロセスでは、廃ガスを生成物とじて独立的
に使用する場合または廃ガスが危険成分を含む場合に用
いることのできる再Ｖａ環なしのプロセスが可能である
よりも低濃度の目的成分及び／または高濃度の他の高吸
着性成分を含むことができる。

本発明の方法では、生成ガス流中の目的成分の濃度を高
め、目的成分の収率を改良し、濃度と収率を再循環なし
に可能な値以上に改良することが同時に可能であると判
明している。多くの場合に、この方法は廃ガス再循環な
しの方法以上に大きいエネルギー効率を有する。高濃度
の低吸着性成分を含む廃ガスを再循環させることによっ
て、床を圧縮するガス混合物量は減少するが、サイクル
あたりの回収生成物量は同じに維持される。場合によっ
ては、この理由から、圧縮のエネルギーコストが約５％
減少する０本発明の方法の他の利点は、廃ガスもある場
合には二次生成物として有利であることであり、このた
めにこの方法は廃ガスが高価値ガスまたは危険なガスを
含む場合に特に用いられる。

この方法はＰＳＡプロセスに通常用いられる他の工程を
含む。例えば、サイクルは「バックフィル（ｂａｃｋｆ
ｉｌｌ）　Ｊ工程を含む、すなわち床を減圧し、任意に
パージした後に、床を製品品質ガスによって向流で再圧
縮する。バンクフィル工程はパージ工程の代りに用いら
れるので、選択的に再循環する廃ガスを減圧工程から得
ることができる。時には、パージ工程とバンクフィル工
程の両方がプロセスに含まれる。

この方法はずらして操作される複数の同じ床を用いて通
常実施される。このような床には全て同じ供給ラインか
ら圧縮機を用いて供給され、生成ガスは一般に共通の生
成物ラインから抜き出される。同様に廃ガスは共通の再
循環ライン及び共通の廃ガス抜出しライン中へ取り出さ
れる。複数球系で実施されるプロセスは技術上公知の通
常の均圧工程を含むこともできる。これらにはこのよう
な均圧工程のカスケードを用いる方法を含めて、頂部対
頂部均圧（ｔｏｐ　ｔｓ　ｔｏｐ　ｅｑｕａｌｉｓａｔ
ｉｏｎ）がある、このプロセスは低部対低部均圧工程を
も含むことができる。

このプロセスは通常のＰＳＡプロセスと同様なサイクル
時間、操作圧力、圧力比を用いて実施される。

このプロセスはＰＳ＾が通常適用されるようなガス混合
物の分離に有用である。典型的な被処理ガス混合物には
、最低吸着性成分（炭素モレキュラーシーブを用いた場
合）として窒素を回収するまたは最低吸着性成分（例え
ばゼオライト吸着剤を用いた場合）として酸素を回収す
るための窒素／酸素混合物（空気を含む）、水素回収用
の水素含有ガス混合物があり、炭化水素分離プロセスも
このプロセスに含まれる。

本発明の方法を妨害する不純物を除去するための予備処
理工程を含めることもできる。例えば、空気を処理する
場合には、予備清浄手段（ρｒｃｐｕｒｉｆ　１ｅｒ）
によって水蒸気を除去することができる。これは主吸着
剤床の一部であることも、装置の分離部分とすることも
できる。予備清浄工程は再循環ガスと正味供給ガスとの
混合の前にプロセスに含めるか、または混合後の、混合
物の圧縮前または後に含めることができる。

本発明を添付図面に基づいてさらに説明する：第２図　
パージ廃ガス再循環実 時間←□９０秒　　　　→←３０秒→←３０秒→←３０
秒→←　部分サイクル時間　→ 時間←□　９０秒　−→← ←部分サイクル時間→ ６０秒 ３０秒 第１図を参照すると、ＰＳＡ装置は吸着剤粒子を含む床
ｌと２から成る。供給ガスをライン３から圧縮機４に供
給し、それから逆止弁５とライン６を通して弁７または
弁８を介して床の１つの供給端部中に供給される。生成
ガスを最高操作圧力において、それぞれ逆止弁１１と１
２を有する生成物ライン９とラインｌＯから取り出す。

生成ガスを使用または貯蔵用に取り出す場合には、ここ
から生成ガスを生成物ライン１３を介して取り出す。ラ
イン１３には生成物タンクが通常存在し、ここから生成
ガスが使用のためまたは床にパージとして供給するため
に取り出される。

パージ工程中に、生成ガスは生成物ライン１３からまた
は他の床から弁１４と逆止弁１５及び／または１６を介
して直接に床ｌまたは２の生成物端部に供給される。廃
ガスは床ｌまたは２の供給端部からそれぞれ弁１７と１
８を介して廃ガスラインに取り出される。ライン１９の
廃ガス組成は分析装置２０によって連続的または間欠的
に分析される。

廃ガスライン１９からの流れは弁２２と逆止弁２３を有
する直接廃ガス再循環ライン２１．２１に沿って、また
は弁２５を有するライン２４を通って、廃ガスタンク２
６に導かれるかまたは弁２８を有する放出ライン２７を
通される。廃ガスの組成によって廃ガス流がライン２１
．２４または２７のいずれに、特定の時間に、弁２２．
２５及び２８の操作によって向けられるかが直接または
間接的に定められる。分析装置２０からのオウトプツト
を利用して、これらの弁が操作される。

ライン２７からの放出ガスは廃棄場所から除去されるか
またはさらに貯蔵、使用または処理するために取り出さ
れる。再循環用廃ガスはライン２１及び弁２２と２３を
通って直接にライン２９に供給され、ライン２９から圧
縮機４に通る前にライン３からの正味供給ガスと混合さ
れる。または、廃ガス流はライン２４の弁２５を通って
廃ガスタンク２６へ導かれ、そこから続いて、弁３０と
逆止弁３１を通ってライン２９へとり出され、ライン３
からの正味供給ガスと混合され、圧縮機に通される。あ
る場合には、ライン２１か又はライン２４を除去するこ
とが可能であるが、このようなラインを含めることが系
に柔軟性を与える。この撮直は当然多（の変更すること
が可能である。例えば、これはお互いにずれて作動する
３、４又はそれ以上の床からなる。例えば、再循環ガス
が正味供給ガスと混合される前の供給ライン３、又は圧
縮機後のライン６において乾燥手段からなる。供給ライ
ンには、供給タンクを含み、供給ラインを通る流れの変
化を可能にする。

第２図は、第１図に示す撮直を用いるサイクルを示す。

例えばこのサイクルは、床のゼオライト吸着剤を用いて
空気から酸素の分離に用いられる。

従って床１のサイクルは第１減圧工程からなり、この場
合３０秒間続き、この床は、床の生成物端部を閉じて供
給端部から供給される供給ガスによって圧縮される、床
が最高操作圧力に達すると、生成ガスは低吸着性成分で
ある酸素を高濃度含み、これは常圧において床の生成端
部から除去される。

この場合、生成放出段階は９０秒間続く。

生成物端部から供給ガスを放出する前に、床への供給を
停止し、床の生成物端部を閉鎖する。次に続いて減圧工
程を行い、この場合床が最低操作圧力に達するまで、床
の供給端部から廃ガスが放出される。この場合この減圧
工程は圧縮工程と同じ時間であり、３０秒である。廃ガ
スはこの装置から放出される。

床が最低操作圧力に達すると、生成ガスが常圧下で床の
生成物端部から供給され、床の供給端部から廃ガスを取
り出す。パージ廃ガスの最初の部分を放出し、パージ廃
ガスの次の部分を再ＷＪ環ラインから供給ラインまで再
循環し、正味供給ガスと混合し、床へ供給するガス混合
物を形成する。

床１に上記サイクルを行うと同時に、床２に第１床と１
８０°ずらして同しサイクルを行う。従って第１床に減
圧、パージ及び圧縮工程を行いながら、第２床では生成
物放出を行い、この逆を行うこともできる。

図に示すように、系の部分サイクル時間は球数で除した
全サイクル時間であり、この場合には、全サイクル時間
の１７２である。

第３図は第１図に示した装置を用いる他のサイクルを示
す。このサイクルは第２図に示したサイクルと同じであ
るが、全パージ工程からの廃ガスを再循環させ、減圧廃
ガスの一部を再循環させる。

工程の長さは第７図に示す工程とは異なる。

次の例によって、本発明をさらに説明する。

■−土 使用装置は第１図に示した装置と実質的に同じであり、
長さ１ｍ、直径０．１ｍの床２個を有する。

各床は１〜２．７ｍｍの範囲内の粒度及び１．７ａｕａ
の平均粒度を存する５ＡゼオライＬ５．４０ｋｇを含む
。各床はまた水分除去用のアルミナ０．６ｋｇを含む。

圧縮機容量は０．００７ｎ？（ＳＴＰ）　５−１であり
、７８０ＫＰａの放出圧を有した。供給ラインは容１０
．０５ｎｆの供給材料タンクと、容！０．０３ｒｒｆの
廃棄物タンクとを有した。この装置はまた容量０．０２
ｍの、生成物ライン中の生成物タンクをも有した。

使用サイクルは第３図に示す通りであった。平均圧縮／
減圧速度は１３．８ＫＰａ／秒であった。最低操作圧力
は１１５ＫＰａであり、最高操作圧力は５４０ＫＰａで
あった。

装置は第４図に示すように、４種類の生成物取出し速度
で操作した。各場合の洗浄速度は特定の生成物取出し速
度に対して大体最高であった。サイクルは完全な洗浄廃
棄物再循環と種々な量の減圧廃棄物再循環とを含み、再
循環は各場合に減圧工程の開始時に開始する。従って、
廃ガスは減圧工程の最初の部分中に廃ガス全体の約７０
容量％の最大量まで取り出され、生成物中の酸素濃度は
廃ガス再循環比の種々の値に対して測定した。廃ガス再
循環比は廃ガス全取出し量に比べた廃ガス再循環量（体
積）である。

結果は第４図にプロントする、第４図は生成物取出し量
が高くなると廃ガス再循環が生成物酸素濃度をある程度
減することを示す。廃ガス全体を再循環させると、当然
、生成物酸素濃度は供給空気の酸素濃度と同じになる。

最低の生成物取出し速度では、すなわち部分サイクル（
ｐａｒｔ　ｃｙｃｌｅ）につき１．６１　（ＳＴＰ）を
取出すサイクルでは、廃ガス再循環比を約６０％まで高
めると生成物酸素濃度は実際に増加し、廃ガス７０％ま
での再循環では再循環廃ガス中の平均酸素濃度は大気よ
りも低くなるとしても生成物酸素濃度は低下しない。こ
のサイクルでは、酸素収率は１０倍上昇し、さらに廃ガ
スの酸素含量は非常に小さいので、この廃ガスは二次生
成物として有用になる。

貫−Ｉ 例１と同じ装置によって、但し部分サイクルにつき２．
１１の総生成物取出し速度を有する第２図のようなサイ
クルと部分サイクルにつき生成ガス２３Ｎのパージ（ｐ
ｕｒｇｅ）とを用いて、パージ廃ガス再循環量（減圧再
循環を含まず）の変化に対する生成物酸素濃度と酸素収
率（％）の変化を測定した。

結果は第５図にプロットした、第５図では酸素収率が単
線ではなくバンドとして示され、測定の実験誤差を考慮
する。このグラフはまた同じ生成物取出し速度のサイク
ルに関して最適の生成物酸素濃度の値と酸素収率を含む
その最適濃度を得る実際のパージ速度は部分サイクル当
り約２３！である。

その結果は、パーシスナノチンゲタイム（ｓｎａｔｃｈ
ｉｎｇ　ｔｉｍｅ）すなわち供給材料に廃ガスが再循環
するパージ段階の時間が増加すると、この特別なパージ
循環に対して酸素収率と意外にも酸素生成物濃度収率が
それぞれパージ量を変化させることによって得られる最
適値よりもずっと高い値まで増加することを示す。

例２の方法を繰り返す、但し図に示すように部分サイク
ルにつき４１の異なる生成物取り出し速度とパージ速度
を用いる。使用したパージは部分サイクルにつき２４Ｎ
である再循環なしの最適パージよりも約２０％多かった
。この結果は、このサイクルに対して酸素収率が、パー
シスナノチンゲタイムを増加させ、同時に生成物酸素濃
度を増加させることによって非常に改良されることを示
している。これら両方の値は、パーシスナノチンゲタイ
ムが総パージ工程の約３５％以上である場合廃ガスは再
循環なしの最適パージサイクルの値よりも増加する。

廿Ｂ 例３で用いられたのと同様な方法を実施した、すなわち
生成物取り出し速度４ｆｆｉ／部分サイクルとパージ速
度３２．５１！、７部分サイクルである第２図で示され
たサイクルを用いてすなわち過剰サイクルを用いた。サ
イクル中の廃ガス流の酸素濃度は、パージ再循環がない
場合、全パージ工程を行った場合（すなわち、約３０秒
間）及び２０秒のパーシスナノチンゲタイムを用いた場
合に分析した。

第７図にプロットした結果は、パーシスナノチンゲタイ
ムの増加が、減圧工程終了中、全パージ工程中座ガス流
中の酸素濃度を減少させることを示している。

この図は、全サイクルに関して、廃ガス酸素濃度がサイ
クル中変化し、パージサイクルの終了時には供給酸素濃
度（２１％）よりも高い値に達することを示している。

減圧工程中（ｔ＝６０−９０と１５０−１８０）廃ガス
放出がないが、少量のガスが分析器に残留するので酸素
濃度に対する値が報告されることが認められる。

例−ｊ− 部分サイクルにつき、生成物２．２Ｐを取り出す例１の
方法を繰り返し、完全なパージ廃ガス再循環を用い、減
圧廃ガス再循環を用いず、６０秒までの３種類の廃ガス
再循環時間を用いた。（すなわち、本質的に完全な廃ガ
ス再循環である。但しこれらの実験中井中で若干のガス
損失があるので、１００容量％未溝の廃ガスが再循環さ
れる）この結果を第８図にプロットした、これは、パー
ジ及び減圧廃ガス再循環を含めて廃ガス再循環時間が増
加すると、全サイクル中での廃ガス酸素濃度が減少する
ことを示している。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の方法を実施するための２床プラントの
フローダイアダラムであり； 第２図はパージ廃ガスの一部を再循環させるプロセスに
用いるサイクルを説明し； 第３図はパージ廃ガスの全てを再循環させ、減圧廃ガス
の一部のみを再循環させるサイクルを示し； 第４図は、４種類の生成物取出し速度を用い、減圧廃ガ
ス再循環量を変えた場合の第３図に示すサイクルの生成
物酸素濃度の変化を示し；第５図は、一定のサイクル条
件セットに対して廃ガスをパージ工程の種々な割合で再
循環させた場合の第２図に示すサイクルでの生成物酸素
濃度及び酸素収率の変化を示し； 第６図は異なる条件セットに対する第５図と同し効果を
説明し； 第７図は第２図に示すようなサイクルの廃ガス流中の酸
素濃度変化を説明し； 第８図は第３図に示すようなサイクルのガス流中の酸素
濃度の経時的変化を示す。 第　２　面Ｊ＼−ジ庚がス、ｌ！）槽環賞図面の浄書（
内容に変更なし） ＦＩＧ　７゜ 寅融１銖力′ス再傭環比（ＷＲＲ） □畳、生ＫＪυ　＝り１１／憫１トサイクル第　４ｒ　
　バルクＡ１γズ暑伸１■増陀買叉アロフル２（−ジス
ナーどｔングタイムＳ バージハイクル東通叔翌【 第５凹 す、１フル）ＩｒＭＳ Δ　八−ジス′ｆ−２チシタｌｃｆムー３０ｓφ２９−
：″スナーＩチ二り７仏＝２０ｓ昔Ｒ−；χプ）チング
クイ、ム＝Ｏｓ ＊−ｙｖ“オドγズ；眉贋’３：ＲＴるパーンズ１−／
チ；ｒ力づト、２ザージスアツナングクイμ　Ｓ 陛濡澤戻そ 第６ 園 バージズアッ−ｒ；り゛ ヴイクル所閏　５ Ｗｌｉ？Ｔ霊ｂｏｓ ＩＶＭＴり４０ｓ ＷＲＴ　＝２０５ ＷＲＴ　＝　　Ｏ５ 第　８　ロ　８）ＶＦＺのオ方゛ス０２沸ｒ度７１フイ
）し手 続 補 圧 書 １、事件の表示 ・Ｉシ成１年特許願第２９６０１５号 ２、発明の名称 圧力変動式吸着方法 ３゜ 捕１Ｆをする者 事件との関係　　特許出願人 住所 名　称　　ザ・ビーオーシー・グループ・ビー１１レン
ー−・　　　　　−− ４゜

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、ガス混合物から目的の低吸着性成分を分離するため
   の圧力変動式吸着方法において、次の工程； ｉ、供給ガスを含むガス混合物を最高操作圧力において
   吸着装置の供給端部に通す工程； ｉｉ、吸着装置の生成物端部から生成ガスを取り出す工
   程；及び ｉｉｉ、吸着装置への供給材料から最高操作圧力よりも
   低い圧力において廃ガスを取り出す工程；を含む、第I
   II工程期間の一部で廃ガスを再圧縮して正味供給ガスと
   混合して、前記ガス混合物を形成し、第III工程の残り
   の期間では廃ガスをさらに処理するために取り出すこと
   を特徴とする方法。 ２、再循環ガスを正味供給ガスと混合して前記ガス混合
   物を形成し、これを吸着装置に通す前に圧縮する請求項
   １記載の方法。 ３、廃ガス再循環量が全廃ガスの５〜９５％の範囲内（
   モル量）、好ましくは１０〜９０％の範囲内、さらに好
   ましくは２０または２５％〜７０または７５％の範囲内
   である請求項１または２記載の方法。 ４、吸着装置に対して再生工程を実施し、最高操作圧力
   より低い圧力、好ましくは最低操作圧力である圧力にお
   いて、吸着装置の生成物端部へ高濃度の目的低吸着性成
   分を含むガスを供給することによって吸着装置をパージ
   し、対応する量の廃ガスを吸着装置の供給端部から取り
   出す、請求項１〜３のいずれかに記載の方法であって、
   パージ工程の一部で排出された廃ガスを再循環させ、残
   りの廃ガスを取り出してさらに処理することを特徴とす
   る方法。 ５、吸着装置を生成ガス中の目的成分を最適濃度にする
   ためのパージ量よりも３０％まで多い量、好ましくは１
   ０〜２０％の範囲内の量によって過剰パージする請求項
   ４記載の方法。 ６、再循環用に選択した廃ガスが少なくとも正味供給ガ
   ス中の濃度よりも高い瞬間濃度の目的成分を含む請求項
   １〜５のいずれかに記載の方法。 ７、再循環廃ガス中の目的成分の平均濃度が正味供給ガ
   ス中の同成分の農度よりも高い請求項１〜６のいずれか
   に記載の方法。 ８、再循環用に選択した廃ガスが正味供給ガス中の目的
   成分濃度よりも低い、目的成分の瞬間濃度を有する請求
   項１〜５のいずれかに記載の方法。 ９、再循環廃ガス中の目的成分の平均濃度が正味供給ガ
   ス中の同成分の濃度よりも低い請求項１〜５のいずれか
   または請求項８に記載の方法。 １０、サイクル中の廃ガス混合物の組成を分析し、その
   分析結果に基づいて同ガス混合物の再循環または取出し
   のいずれかを決定する請求項１〜９のいずれかに記載の
   方法。 １１、圧縮機からの共通供給ライン、共通生成物ライン
   及び供給の廃ガス再循環ラインと廃棄ラインを有する、
   複数の床のずれたサイクリングを含む請求項１〜１０の
   いずれかに記載の方法。