JPH02192505A - 粉状廃棄物溶融炉 - Google Patents
粉状廃棄物溶融炉Info
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- JPH02192505A JPH02192505A JP1002689A JP1002689A JPH02192505A JP H02192505 A JPH02192505 A JP H02192505A JP 1002689 A JP1002689 A JP 1002689A JP 1002689 A JP1002689 A JP 1002689A JP H02192505 A JPH02192505 A JP H02192505A
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- 238000002844 melting Methods 0.000 title description 13
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- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 14
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 5
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- 238000011084 recovery Methods 0.000 abstract description 8
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- BHMLFPOTZYRDKA-IRXDYDNUSA-N (2s)-2-[(s)-(2-iodophenoxy)-phenylmethyl]morpholine Chemical compound IC1=CC=CC=C1O[C@@H](C=1C=CC=CC=1)[C@H]1OCCNC1 BHMLFPOTZYRDKA-IRXDYDNUSA-N 0.000 abstract 1
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract 1
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Landscapes
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
- Incineration Of Waste (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、焼却灰を溶融させたり、乾燥粉体汚泥を燃や
してそのスラグを溶融させたりして、粉状廃棄物を減容
・安定固化する。溶融炉に関する。
してそのスラグを溶融させたりして、粉状廃棄物を減容
・安定固化する。溶融炉に関する。
第３図は、従来の竪型旋回流方式の溶融炉の一例を示す
縦断側面図、第４図は第３図のＩＶ−ＩＶ線による横断
平面図である。これらの図において、溶融炉本体（１）
の下部に切線方向を向けて設けられた汚泥ノ；−す（２
）および汚泥重油混焼ノＺ−す（３）で汚泥が燃焼し、
そのスラグは溶融してスラブ流出孔（４）から下方に取
出される。−力発生したガスは。
縦断側面図、第４図は第３図のＩＶ−ＩＶ線による横断
平面図である。これらの図において、溶融炉本体（１）
の下部に切線方向を向けて設けられた汚泥ノ；−す（２
）および汚泥重油混焼ノＺ−す（３）で汚泥が燃焼し、
そのスラグは溶融してスラブ流出孔（４）から下方に取
出される。−力発生したガスは。
旋回しつつ小径のガス出口（５）、広がり流路（６）を
経て、二次燃焼室（７）へ導かれる。
経て、二次燃焼室（７）へ導かれる。
前記のような溶融炉では、後続の二次燃焼室や廃熱回収
設備等の汚れを防止するために、スラグ回収率が高メい
ことが要望される。そこで本発明は、炉内で安定した高
温燃焼状態を保持しつつ、高いスラグ回収率を達成でき
る粉状廃棄物溶融炉を得ることを目的として、なされた
ものである。
設備等の汚れを防止するために、スラグ回収率が高メい
ことが要望される。そこで本発明は、炉内で安定した高
温燃焼状態を保持しつつ、高いスラグ回収率を達成でき
る粉状廃棄物溶融炉を得ることを目的として、なされた
ものである。
本発明は、前記従来の課題を解決するために、軸線がほ
ぼ鉛直な円筒状で上部が円錐状に絞られた炉本体と、上
記炉本体の下部に設けられ、上記炉本体の切線方向に向
いたノズルを有する粉体ノ２−すと、上記炉本体の下端
に設けられたスラグ流出孔と、上記炉本体の上端に接続
され、上記炉本体よりも小径で上方に延びるガス出口と
を備え、上記炉本体の上部の円錐角が４５°を超え７５
°未満、上記ガス出口の内径と上記炉本体の内径との比
が０．２を超え０．６未満であることを特徴とする粉状
廃棄物溶融炉を提案するものである。
ぼ鉛直な円筒状で上部が円錐状に絞られた炉本体と、上
記炉本体の下部に設けられ、上記炉本体の切線方向に向
いたノズルを有する粉体ノ２−すと、上記炉本体の下端
に設けられたスラグ流出孔と、上記炉本体の上端に接続
され、上記炉本体よりも小径で上方に延びるガス出口と
を備え、上記炉本体の上部の円錐角が４５°を超え７５
°未満、上記ガス出口の内径と上記炉本体の内径との比
が０．２を超え０．６未満であることを特徴とする粉状
廃棄物溶融炉を提案するものである。
本発明においては、炉本体上部およびガス出口の形状・
寸法を上記の範囲としたので、旋回流の上昇速度が抑制
されるとともに、ショートパス等によるキャリオーツ之
スラグが捕捉される。また、輻射熱損失が抑制され、安
定な高温燃焼が容易に達成される。
寸法を上記の範囲としたので、旋回流の上昇速度が抑制
されるとともに、ショートパス等によるキャリオーツ之
スラグが捕捉される。また、輻射熱損失が抑制され、安
定な高温燃焼が容易に達成される。
〔実施例〕
第１図は本発明の一実施例を示す縦断側面図、第２図は
第１図の■−■線に沿って切断した横断本体であって、
上部（１ａ）が円錐状に絞られている。（２）および（
３）は粉体ノζ−すとしての汚泥ｊ−すおよび汚泥重油
混焼バーナであって、いずれも上記炉本体（１）の下部
に設けられ、同炉本体（１）の切線方向に向いたノズル
を有する。（４）はスラグ流出孔であって、上記炉本体
（１）の下端に設けられている。
第１図の■−■線に沿って切断した横断本体であって、
上部（１ａ）が円錐状に絞られている。（２）および（
３）は粉体ノζ−すとしての汚泥ｊ−すおよび汚泥重油
混焼バーナであって、いずれも上記炉本体（１）の下部
に設けられ、同炉本体（１）の切線方向に向いたノズル
を有する。（４）はスラグ流出孔であって、上記炉本体
（１）の下端に設けられている。
（５）はガス出口であって、上記炉本体（１）の上端に
接続され、上記炉本体よりも小径で上方に延びている。
接続され、上記炉本体よりも小径で上方に延びている。
（６）は円錐状の広がり流路であって、上記ガス出口（
５）の上端に接続されている。（７）は二次燃焼室であ
る。
５）の上端に接続されている。（７）は二次燃焼室であ
る。
そして、上記炉本体（１）の上部（１ａ）の円錐角θが
４５°を超え７５°未満、また上記ガス出口（５）の内
径ｄと上記炉本体（１）の内径りとの比ａ／Ｄ が０．
２を超え０．６未満になっている。
４５°を超え７５°未満、また上記ガス出口（５）の内
径ｄと上記炉本体（１）の内径りとの比ａ／Ｄ が０．
２を超え０．６未満になっている。
このような溶融炉において、汚泥ノＺ−す（２）から汚
泥が、汚泥重油混焼バーナ（３）から汚泥と燃焼補助の
ための重油とが、それぞれ炉本体（１）内忙吹込まれて
旋回しつつ燃焼し、そのスラグは溶融してスラグ流出孔
（４）から系外に取出される。−力発生したガスは、旋
回しつつガス出口（５）、広がり流路（６）を経て、二
次燃焼室（７）へ導かれる。
泥が、汚泥重油混焼バーナ（３）から汚泥と燃焼補助の
ための重油とが、それぞれ炉本体（１）内忙吹込まれて
旋回しつつ燃焼し、そのスラグは溶融してスラグ流出孔
（４）から系外に取出される。−力発生したガスは、旋
回しつつガス出口（５）、広がり流路（６）を経て、二
次燃焼室（７）へ導かれる。
本実施例では、炉本体上部（１ａ）の円錐角θ、および
ガス出口（５）と炉本体（１）の内径比ａ／Ｄが前記の
範囲になっているので、炉上部の旋回流出口部で流れが
急激に絞り込まれ、そのバクフル作用により溶融スラグ
のキャリオーバ粒子が確実に捕捉される。またこのバッ
クル作用によって、旋回流の上昇速度が抑制されるから
、炉内の強い旋回流によって誘発される炉軸部の逆流等
が抑制されて、流れの乱れが低減する。こうして高いス
ラグ回収率が得られ、二次燃焼室や廃熱回収設備等の後
続設備が汚れるのが防止される。
ガス出口（５）と炉本体（１）の内径比ａ／Ｄが前記の
範囲になっているので、炉上部の旋回流出口部で流れが
急激に絞り込まれ、そのバクフル作用により溶融スラグ
のキャリオーバ粒子が確実に捕捉される。またこのバッ
クル作用によって、旋回流の上昇速度が抑制されるから
、炉内の強い旋回流によって誘発される炉軸部の逆流等
が抑制されて、流れの乱れが低減する。こうして高いス
ラグ回収率が得られ、二次燃焼室や廃熱回収設備等の後
続設備が汚れるのが防止される。
上記パンフル作用によってまた、輻射熱損失が低減する
から、安定した高温燃焼状態（例えば１３５０〜１６０
０℃）が保たれ、連続運転が可能となる。
から、安定した高温燃焼状態（例えば１３５０〜１６０
０℃）が保たれ、連続運転が可能となる。
次に本発明の効果を確認するために行なった試験につい
て述べる。
て述べる。
まず、懐炉灰を用いて流れを可視可した、■５トン／日
実寸大（Ｄ ＝ ６００＋ｍ＋ ）で上記実施例と同形
式のコールド９モデルによって、炉本体上部の円錐角θ
を４５°、５５°、６５°、７５°、ガス出口と炉本体
の内径比ａ／Ｄ を０．２ 、０．４ 、 ｏ、６１と
それぞれ変化させた試験を実施した。その結果、炉本体
上部の円錐角θについては、４５度以下では懐炉灰のキ
ャリオーバ量が増大し、７５度以上ではガス出口スロー
ト部の流れが乱れることが確認された。また、ガス出口
の径については、ａ／Ｄ が０．６（ｄ＝３６０ｍ＋＋
）以上では、同様に懐炉灰のキャリオーツζ量が増大し
、また、０．２以下では圧力損失が増大して、ガス出口
スロート部が閉塞する恐れがあることが判った。したが
って、円錐角θは４５°を超え７５°未満、望ましくは
５５°ないし６５°、とする必要があり、内径比ａ／Ｄ
については０．２を超え０．６未満、望ましくは０．
３ないし０．５とする必要がある。
実寸大（Ｄ ＝ ６００＋ｍ＋ ）で上記実施例と同形
式のコールド９モデルによって、炉本体上部の円錐角θ
を４５°、５５°、６５°、７５°、ガス出口と炉本体
の内径比ａ／Ｄ を０．２ 、０．４ 、 ｏ、６１と
それぞれ変化させた試験を実施した。その結果、炉本体
上部の円錐角θについては、４５度以下では懐炉灰のキ
ャリオーバ量が増大し、７５度以上ではガス出口スロー
ト部の流れが乱れることが確認された。また、ガス出口
の径については、ａ／Ｄ が０．６（ｄ＝３６０ｍ＋＋
）以上では、同様に懐炉灰のキャリオーツζ量が増大し
、また、０．２以下では圧力損失が増大して、ガス出口
スロート部が閉塞する恐れがあることが判った。したが
って、円錐角θは４５°を超え７５°未満、望ましくは
５５°ないし６５°、とする必要があり、内径比ａ／Ｄ
については０．２を超え０．６未満、望ましくは０．
３ないし０．５とする必要がある。
次に、上記コールドモデルによる試験の結果を基にして
、脱水汚泥１５トン／日規模の処理能力をもつ上記と同
形式の溶融炉実証プラントを設計製作し、各種汚泥によ
る実証試験を行なった。この実証炉の円錐角は６３°、
ガス出口部内径ｄは２４０ｍ （ｄ／Ｄ ＝ ０．４）
であった。その結果、平均粒径４５μｍの有機生汚泥の
場合スラグ回収率９８〜１００％、同じ＜１６０μｍの
有機消化汚泥の場合％チ、２００μｍの無機生汚泥では
９８％と、いずれもスラグ回収率９６チ以上を安定に保
持できることが確認され、また安定な高温燃焼、連続運
転ができることも確認された。
、脱水汚泥１５トン／日規模の処理能力をもつ上記と同
形式の溶融炉実証プラントを設計製作し、各種汚泥によ
る実証試験を行なった。この実証炉の円錐角は６３°、
ガス出口部内径ｄは２４０ｍ （ｄ／Ｄ ＝ ０．４）
であった。その結果、平均粒径４５μｍの有機生汚泥の
場合スラグ回収率９８〜１００％、同じ＜１６０μｍの
有機消化汚泥の場合％チ、２００μｍの無機生汚泥では
９８％と、いずれもスラグ回収率９６チ以上を安定に保
持できることが確認され、また安定な高温燃焼、連続運
転ができることも確認された。
なお上記説明では、円形断面の溶融炉およびガス出口流
路について述べたが、例えば円形に近似した多角形断面
の場合でも、本発明は適用できる。
路について述べたが、例えば円形に近似した多角形断面
の場合でも、本発明は適用できる。
以上詳細に説明したとおり、本発明によれば。
粉状廃棄物溶融炉において高いスラグ回収率が確保され
るので、後続設備の汚れが防止される。また安定した高
温燃焼が達成されるので、長時間の連続運転が可能とな
る。
るので、後続設備の汚れが防止される。また安定した高
温燃焼が達成されるので、長時間の連続運転が可能とな
る。
第１図は本発明の一実施例を示す縦断側面図、第２図は
第１図の■−■線に沿って切断した横断平面図である。 第３図は従来の竪型旋回流方式の溶融炉の一例を示す縦
断側面図、第４図は第３図のｆＶ−ｆＶ線による横断平
面図である。
第１図の■−■線に沿って切断した横断平面図である。 第３図は従来の竪型旋回流方式の溶融炉の一例を示す縦
断側面図、第４図は第３図のｆＶ−ｆＶ線による横断平
面図である。
Claims (1)
- 軸線がほぼ鉛直な円筒状で上部が円錐状に絞られた炉本
体と、上記炉本体の下部に設けられ、上記炉本体の切線
方向に向いたノズルを有する粉体バーナと、上記炉本体
の下端に設けられたスラグ流出孔と、上記炉本体の上端
に接続され、上記炉本体よりも小径で上方に延びるガス
出口とを備え、上記炉本体の上部の円錐角が４５°を超
え７５°未満、上記ガス出口の内径と上記炉本体の内径
との比が０．２を超え０．６未満であることを特徴とす
る粉状廃棄物溶融炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1010026A JP2505561B2 (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | 粉状廃棄物溶融炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1010026A JP2505561B2 (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | 粉状廃棄物溶融炉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02192505A true JPH02192505A (ja) | 1990-07-30 |
| JP2505561B2 JP2505561B2 (ja) | 1996-06-12 |
Family
ID=11738887
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1010026A Expired - Lifetime JP2505561B2 (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | 粉状廃棄物溶融炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2505561B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4548785B2 (ja) * | 2005-09-14 | 2010-09-22 | 三菱重工環境・化学エンジニアリング株式会社 | 廃棄物ガス化溶融装置の溶融炉、並びに該溶融炉における制御方法及び装置 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55819A (en) * | 1978-06-19 | 1980-01-07 | Babcock Hitachi Kk | Fluid-layer burner device |
| JPS59205508A (ja) * | 1983-05-09 | 1984-11-21 | Nippon Furnace Kogyo Kaisha Ltd | スラグタツプ式サイクロン燃焼炉 |
| JPS62284005A (ja) * | 1986-05-30 | 1987-12-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 溶融還元炉 |
| JPS63172808A (ja) * | 1987-01-12 | 1988-07-16 | Tsukishima Kikai Co Ltd | 旋回流溶融炉 |
| JPH02150611A (ja) * | 1988-11-30 | 1990-06-08 | Nkk Corp | 廃棄物の溶融炉 |
| JPH02183711A (ja) * | 1989-01-10 | 1990-07-18 | Nippon Gesuidou Jigyodan | 含水汚泥のスラグ化方法 |
-
1989
- 1989-01-20 JP JP1010026A patent/JP2505561B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55819A (en) * | 1978-06-19 | 1980-01-07 | Babcock Hitachi Kk | Fluid-layer burner device |
| JPS59205508A (ja) * | 1983-05-09 | 1984-11-21 | Nippon Furnace Kogyo Kaisha Ltd | スラグタツプ式サイクロン燃焼炉 |
| JPS62284005A (ja) * | 1986-05-30 | 1987-12-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 溶融還元炉 |
| JPS63172808A (ja) * | 1987-01-12 | 1988-07-16 | Tsukishima Kikai Co Ltd | 旋回流溶融炉 |
| JPH02150611A (ja) * | 1988-11-30 | 1990-06-08 | Nkk Corp | 廃棄物の溶融炉 |
| JPH02183711A (ja) * | 1989-01-10 | 1990-07-18 | Nippon Gesuidou Jigyodan | 含水汚泥のスラグ化方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2505561B2 (ja) | 1996-06-12 |
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