JPH02182863A - マルテンサイト系快削ステンレス鋼 - Google Patents
マルテンサイト系快削ステンレス鋼Info
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- JPH02182863A JPH02182863A JP39489A JP39489A JPH02182863A JP H02182863 A JPH02182863 A JP H02182863A JP 39489 A JP39489 A JP 39489A JP 39489 A JP39489 A JP 39489A JP H02182863 A JPH02182863 A JP H02182863A
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Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、被削性、特に切屑処理性と耐工具磨耗性に優
れたマルテンサイト系快削ステンレス鋼に関するもので
ある。
れたマルテンサイト系快削ステンレス鋼に関するもので
ある。
(従来の技術)
近時、VTR1複写機などに代表される電子通信機器用
のマイクロシャフト材として、切削高加工能率を有する
ステンレス鋼線材の要求が急速に高まりつつある。
のマイクロシャフト材として、切削高加工能率を有する
ステンレス鋼線材の要求が急速に高まりつつある。
従来、被削性の向上を目的に、Pb* Sr Se及
びTeなどを単独または複合で含有させ、これにより生
ずる耐蝕性や熱間加工性の劣化を、ある程度蟻牲にした
種々の快削ステンレス鋼が開発され実用されている。
びTeなどを単独または複合で含有させ、これにより生
ずる耐蝕性や熱間加工性の劣化を、ある程度蟻牲にした
種々の快削ステンレス鋼が開発され実用されている。
(発明が解決しようとする課B)
しかし、これらの元素(以下単に快削性元素と呼ぶ)は
、被削性を向上させる機構あるいは役割がそれぞれ異な
り、被削性と呼ばれる諸特性(−般に切屑処理性、工具
寿命、切削仕上げ面性状、切削抵抗の4項目を指す)の
うち、どの特性に主に効果を示すか必然的に異なってく
る。
、被削性を向上させる機構あるいは役割がそれぞれ異な
り、被削性と呼ばれる諸特性(−般に切屑処理性、工具
寿命、切削仕上げ面性状、切削抵抗の4項目を指す)の
うち、どの特性に主に効果を示すか必然的に異なってく
る。
従って、使途に応じた必要な被削性だけを向上させ、耐
蝕性や熱間加工性の劣化を最小限に抑えることのできる
最適快削性元素および最適添加量が存在する。
蝕性や熱間加工性の劣化を最小限に抑えることのできる
最適快削性元素および最適添加量が存在する。
最近では、NC工作機械の大幅な導入により、機械工作
技術は急速に自動化し、工場は無人化しつつある。そこ
で主として問題となり期待されるのは、切屑処理性と工
具寿命の向上である。
技術は急速に自動化し、工場は無人化しつつある。そこ
で主として問題となり期待されるのは、切屑処理性と工
具寿命の向上である。
(課題を解決するための手段)
そこで本発明者らは、快削性元素のうちpbとSについ
てマルテンサイト系ステンレス鋼の被削性に及ぼす効果
を種々検討した結果、切屑処理性の改善には主としてP
b1そして耐工具磨耗性向上には主としてS添加が有効
である、すなわちpbとSを複合添加することにより、
熱間加工性に有害なpbや耐蝕性に有害なSを必要最小
限に押さえ、上記の切屑処理性および耐工具磨耗性の両
特性を同時に改善できることを見出し本発明に到った。
てマルテンサイト系ステンレス鋼の被削性に及ぼす効果
を種々検討した結果、切屑処理性の改善には主としてP
b1そして耐工具磨耗性向上には主としてS添加が有効
である、すなわちpbとSを複合添加することにより、
熱間加工性に有害なpbや耐蝕性に有害なSを必要最小
限に押さえ、上記の切屑処理性および耐工具磨耗性の両
特性を同時に改善できることを見出し本発明に到った。
すなわち本発明は、C: 0.25〜0,4%、Sl:
1.0%以下、Mn: 0.3〜1.0%、S : 0
.03〜0.1%、Cr:12〜14%、P b:0.
05〜0.2%を含み、不純物としてP : 0.04
%以下、Ni:0.6%以下とし、残部がFeからなる
ことを特徴とするマルテンサイト系快削ステンレス鋼で
ある。
1.0%以下、Mn: 0.3〜1.0%、S : 0
.03〜0.1%、Cr:12〜14%、P b:0.
05〜0.2%を含み、不純物としてP : 0.04
%以下、Ni:0.6%以下とし、残部がFeからなる
ことを特徴とするマルテンサイト系快削ステンレス鋼で
ある。
(作 用)
まず、Sを0.03〜0.1%添加することは本発明の
特徴の一つである。S添加量の異なるマルテンサイト系
快削ステンレス鋼5US420J 2 (Pb)の超硬
工具による切削試験の結果を、化学組成とともに第1表
および第1図にまとめて示す。
特徴の一つである。S添加量の異なるマルテンサイト系
快削ステンレス鋼5US420J 2 (Pb)の超硬
工具による切削試験の結果を、化学組成とともに第1表
および第1図にまとめて示す。
切削条件は超硬工具による無潤滑の外周長手旋削であり
、切削速度70m/a+Ins送りff10.08mm
/reV S切込みm O,4mmである。
、切削速度70m/a+Ins送りff10.08mm
/reV S切込みm O,4mmである。
これより明らかなように、S量の多いほど超硬工具の磨
耗量(VB)が減少している。これは、S添加により鋼
中にMnSを形成し、耐工具磨耗性を向上させたものと
考えられる。
耗量(VB)が減少している。これは、S添加により鋼
中にMnSを形成し、耐工具磨耗性を向上させたものと
考えられる。
上記効果の期待できるのは、少なくともSが0.03%
必要であり、S量の多いほど顕著である。
必要であり、S量の多いほど顕著である。
しかし、Sは特に耐蝕性を損ねるため上限を0.1%と
した。
した。
さらにpbを0.05〜0.2%添加することは本発明
の特徴である。Pb添加量の異なるマルテンサイト系ス
テンレス鋼SUS 420J 2 (Pb)の超硬工具
による切削試験を実施し、被削性を検討した結果を、化
学組成とともに第2表および第2図にまとめて示す。
の特徴である。Pb添加量の異なるマルテンサイト系ス
テンレス鋼SUS 420J 2 (Pb)の超硬工具
による切削試験を実施し、被削性を検討した結果を、化
学組成とともに第2表および第2図にまとめて示す。
切削条件は超硬工具による無潤滑の外周長手旋削であり
、切削速度40m/wins送りilO,08mm/r
ev、切込み量0.l龍である。
、切削速度40m/wins送りilO,08mm/r
ev、切込み量0.l龍である。
これより明らかなように、Pbは被削性、特に切屑処理
性の向上に効果がある。この効果はpbが0.05%以
上で現れ、pbの多いほど顕著であるが、0.2%超で
はそれ以上の向上の効果は見られないばかりか、熱間加
工性を劣化させ、また製造時の環境汚染などの問題から
上限を0.2%とした。
性の向上に効果がある。この効果はpbが0.05%以
上で現れ、pbの多いほど顕著であるが、0.2%超で
はそれ以上の向上の効果は見られないばかりか、熱間加
工性を劣化させ、また製造時の環境汚染などの問題から
上限を0.2%とした。
次に本発明のその他の成分組成の限定理由について説明
する。
する。
Cは、0.25〜0.4%とした。これは次の理由から
である。本発明鋼はフェライト相から焼入れ焼戻しを行
い、マルテンサイト組織で使用する。マルテンサイト組
織特有の機械的性質、特に硬さをHBで217以上を確
保するにはCが0.25%以上必要であるが、Cは強力
なオーステナイト安定化元素であること、及び多量に含
有すると耐蝕性の劣化を招くことなどから上限を0.4
%とした。
である。本発明鋼はフェライト相から焼入れ焼戻しを行
い、マルテンサイト組織で使用する。マルテンサイト組
織特有の機械的性質、特に硬さをHBで217以上を確
保するにはCが0.25%以上必要であるが、Cは強力
なオーステナイト安定化元素であること、及び多量に含
有すると耐蝕性の劣化を招くことなどから上限を0.4
%とした。
Slは、フェライト安定化に効果があるが、多量に含有
すると靭性や熱間加工性を害することより上限を1.0
%とした。
すると靭性や熱間加工性を害することより上限を1.0
%とした。
Mnは、熱間加工性および被削性向上に効果があり、特
に被削性の向上に寄与するMnSの形成にはMnが0.
3%以上必要である。しかし、Mnはオーステナイト安
定化元素であることおよび、多量のMnSの形成は耐蝕
性を損ねるため上限を1.0%とした。
に被削性の向上に寄与するMnSの形成にはMnが0.
3%以上必要である。しかし、Mnはオーステナイト安
定化元素であることおよび、多量のMnSの形成は耐蝕
性を損ねるため上限を1.0%とした。
Pは、わずかの量ならば被削性を向上させる効果がある
が、偏析を起こしやすく、熱間加工性の劣化を招くため
0.04%以下とした。
が、偏析を起こしやすく、熱間加工性の劣化を招くため
0.04%以下とした。
Nfは、強力なオーステナイト安定化元素であリ、その
添加によりマトリックスを粘くし、切削性を劣化させる
ため0,6%以下とした。
添加によりマトリックスを粘くし、切削性を劣化させる
ため0,6%以下とした。
Crは、フェライト系ステンレス鋼の基本成分であり、
耐蝕性すなわち不動態を保つ最低量として12%必要で
ある。この効果はCrの多いほど顕著であるが、快削鋼
としての経済性などから14%を上限とした。
耐蝕性すなわち不動態を保つ最低量として12%必要で
ある。この効果はCrの多いほど顕著であるが、快削鋼
としての経済性などから14%を上限とした。
(実 施 例)
第3表に示す化学成分の供試材を真空溶解し50眩鋼塊
を作製した。これらの鋼塊を1100℃×3時間均一化
処理後、熱間鍛造および熱間圧延を行い13.5miφ
の線材にした。
を作製した。これらの鋼塊を1100℃×3時間均一化
処理後、熱間鍛造および熱間圧延を行い13.5miφ
の線材にした。
その後1100℃X15分の焼鈍を行い、センタレスI
JII工により12m1φに仕上げた。
JII工により12m1φに仕上げた。
この線材について切屑処理性および耐工具磨耗性を調査
した。
した。
(1)切屑処理性
上記12mmφ線材の超硬工具による旋削試験を下記の
条件で行い、切屑処理性を調査した。
条件で行い、切屑処理性を調査した。
(切屑処理性評価試験)
試験材: 12mmφ
切削工具:超硬KLO(0,5,−11,−6゜30、
0.0.2) 切削方式:外周長手旋削 切削速度ニア0m/a+1n 送り速度: 0.02.0.04.0.08 (am/
rev)切込み量=0.2順 切削油:な し 評価方法:切屑の外観形状 その結果を第3表に併記するとともに、切屑外観のスケ
ッチを第3図に示す。
0.0.2) 切削方式:外周長手旋削 切削速度ニア0m/a+1n 送り速度: 0.02.0.04.0.08 (am/
rev)切込み量=0.2順 切削油:な し 評価方法:切屑の外観形状 その結果を第3表に併記するとともに、切屑外観のスケ
ッチを第3図に示す。
同図より明らかなとおり、本発明鋼はpbとSを複合添
加することで、従来鋼(比較鋼■)よりも切屑処理性が
優れており、pbを単独で0,24%添加することで被
削性を改善した従来鋼(比較鋼■)とほぼ同等であるこ
とが分かる。
加することで、従来鋼(比較鋼■)よりも切屑処理性が
優れており、pbを単独で0,24%添加することで被
削性を改善した従来鋼(比較鋼■)とほぼ同等であるこ
とが分かる。
(2)耐工具磨耗性
(1)と同様超硬工具による旋削試験を下記の条件で行
い、耐工具磨耗性を調査した。
い、耐工具磨耗性を調査した。
その結果を第4図に示す。
(耐工具磨耗性評価試験)
試験材:12關φ
切削工具:超硬KIO(0,5,−11,−6゜30、
0.0.2) 切削方式:外周長手旋削 切削速度ニア0m/gin 送り速度: 0.06+am/ rev切込み量:0.
2mm 切削油:なし 評価方法:逃げ面摩耗幅VB(μs) 第4図より明らかなごとく、従来鋼に比較し本発明鋼は
工具磨耗量が著しく減少していることが分かる。
0.0.2) 切削方式:外周長手旋削 切削速度ニア0m/gin 送り速度: 0.06+am/ rev切込み量:0.
2mm 切削油:なし 評価方法:逃げ面摩耗幅VB(μs) 第4図より明らかなごとく、従来鋼に比較し本発明鋼は
工具磨耗量が著しく減少していることが分かる。
以上のとおり本発明鋼は、従来鋼より切屑処理性および
耐工具磨耗性の両特性を向上しており、その技術的優位
性が明らかである。
耐工具磨耗性の両特性を向上しており、その技術的優位
性が明らかである。
(発明の効果)
本発明はpbとSを複合添加することにより、熱間加工
性に有害なpbや耐蝕性に有害なSを必要最小限に抑さ
え、切屑処理性および耐工具磨耗性の両特性を同時に改
善したマルテンサイト系快削ステンレス鋼をうるちので
ある。
性に有害なpbや耐蝕性に有害なSを必要最小限に抑さ
え、切屑処理性および耐工具磨耗性の両特性を同時に改
善したマルテンサイト系快削ステンレス鋼をうるちので
ある。
第1図は、S添加量の異なる供試材(Sl−S2)につ
いて旋削試験による超硬工具の磨耗量を比較したグラフ
、第2図は、pb添加材(Pb)とPb無添加材(Pl
)について旋削試験による超硬工具の磨耗量を比較した
グラフ、第3図は、発明鋼と比較鋼について旋削試験に
よる切屑外観の模式図、第4図は、発明鋼と比較鋼につ
いて旋削試験による超硬工具の磨耗量を比較したグラフ
である。 代 理 人 弁理士 茶野木 立 大切I+1時間 (min’) 切削時間(だ1yt) 第3図
いて旋削試験による超硬工具の磨耗量を比較したグラフ
、第2図は、pb添加材(Pb)とPb無添加材(Pl
)について旋削試験による超硬工具の磨耗量を比較した
グラフ、第3図は、発明鋼と比較鋼について旋削試験に
よる切屑外観の模式図、第4図は、発明鋼と比較鋼につ
いて旋削試験による超硬工具の磨耗量を比較したグラフ
である。 代 理 人 弁理士 茶野木 立 大切I+1時間 (min’) 切削時間(だ1yt) 第3図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量比で、 C:0.25〜0.4%、 Si:1.0%以下、 Mn:0.3〜1.0%、 S:0.03〜0.1%、 Cr:12〜14%、 Pb:0.05〜0.2%、 不純物として、 P:0.04%以下、 Ni:0.6%以下、 残部が実質的にFeからなることを特徴とするマルテン
サイト系快削ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP39489A JPH02182863A (ja) | 1989-01-06 | 1989-01-06 | マルテンサイト系快削ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP39489A JPH02182863A (ja) | 1989-01-06 | 1989-01-06 | マルテンサイト系快削ステンレス鋼 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02182863A true JPH02182863A (ja) | 1990-07-17 |
Family
ID=11472591
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP39489A Pending JPH02182863A (ja) | 1989-01-06 | 1989-01-06 | マルテンサイト系快削ステンレス鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02182863A (ja) |
-
1989
- 1989-01-06 JP JP39489A patent/JPH02182863A/ja active Pending
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