JPH0217513A - 位置決め制御方式 - Google Patents
位置決め制御方式Info
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- JPH0217513A JPH0217513A JP16955888A JP16955888A JPH0217513A JP H0217513 A JPH0217513 A JP H0217513A JP 16955888 A JP16955888 A JP 16955888A JP 16955888 A JP16955888 A JP 16955888A JP H0217513 A JPH0217513 A JP H0217513A
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- Japan
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- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 5
- 230000004044 response Effects 0.000 description 21
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 230000004043 responsiveness Effects 0.000 description 2
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 2
- 230000003044 adaptive effect Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000004870 electrical engineering Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、モータ等の電気機械系において、慣性モーメ
ント等のパラメータの変動に対してロバスト性(堅牢性
)を持たせた位置決め制御方式に関する。
ント等のパラメータの変動に対してロバスト性(堅牢性
)を持たせた位置決め制御方式に関する。
サーボモータに対して、通常、最も一般的に用いられる
比例制御系を第8図に示す。同図にふいて、χは位置指
令、K、は位置ループゲイン、k、は速度ループゲイン
、K T (S)はモータの伝達関数、1/(Js+d
)はモデルの慣性モーメン)J及び摩擦dを有する機械
系の伝達関数である。
比例制御系を第8図に示す。同図にふいて、χは位置指
令、K、は位置ループゲイン、k、は速度ループゲイン
、K T (S)はモータの伝達関数、1/(Js+d
)はモデルの慣性モーメン)J及び摩擦dを有する機械
系の伝達関数である。
前記のモータの伝達関数K T(S)は、むだ時間を含
まないときと含むときを想定すると、K r (s)
−K 又は l十τS で表される。ここに、K丁 はモータのトルク定数、τ
は電流ループの時定数、Lはむだ時間を示す。
まないときと含むときを想定すると、K r (s)
−K 又は l十τS で表される。ここに、K丁 はモータのトルク定数、τ
は電流ループの時定数、Lはむだ時間を示す。
この場合、摩擦d=0とすると、位置決め制御系の伝達
関数は(1)のようになる。
関数は(1)のようになる。
・ ・ ・ ・ ・ ・ ・(1)
ただし、β=に、・4τに?R/J、。
α=に、−16τ
a=に丁、、/kT
b =J、/J
kin :モデルのトルク定数設定値
J0:モデルの慣性モーメント設定値
(1)式において、3次以上の項を無視し、a=α=β
=1とすると、減衰定数ζ1 は次式で求めることがで
きる。
=1とすると、減衰定数ζ1 は次式で求めることがで
きる。
ζ1 =5 ・・・・・・・(2)(2)式
より、慣性モーメン)JがJ>J、、すなわちb<1と
なるとζ1 〈1となり、位置決め系はオーバーシュー
トを発生する。
より、慣性モーメン)JがJ>J、、すなわちb<1と
なるとζ1 〈1となり、位置決め系はオーバーシュー
トを発生する。
電流ループがむだ時間を持つ場合、第8図の制御系では
速度ループの伝達関数の特性方程式がむだ時間りを含む
ことになるため、さらに応答性が悪化する。
速度ループの伝達関数の特性方程式がむだ時間りを含む
ことになるため、さらに応答性が悪化する。
このような比例制御系で制御されるサーボモータを、産
業用ロボットや工作機械の駆動装置として用いた場合、
負荷や作業状況が変化すると位置決め系にオーパージニ
ートが発生したり応答性が悪化し、高精度、高速応答の
制御を行うことができなくなる。
業用ロボットや工作機械の駆動装置として用いた場合、
負荷や作業状況が変化すると位置決め系にオーパージニ
ートが発生したり応答性が悪化し、高精度、高速応答の
制御を行うことができなくなる。
このような問題に対して、大君らは「外乱抑圧形線形適
応制御を用いたDCサーボモータのロバスト制御」と題
する論文(電学論 D、10g第1号 昭63.39頁
〜) において、次のような提案を行っている。
応制御を用いたDCサーボモータのロバスト制御」と題
する論文(電学論 D、10g第1号 昭63.39頁
〜) において、次のような提案を行っている。
すなわち、本論文では、DCサーボモータを多関節ロボ
ットの各関節駆動に適用した場合に、ロボットアームの
姿勢変化に伴う慣性モーメントの変動のほかに、重力、
摩擦力、コリオリカ、遠心力等のトルク外乱のために、
サーボ系が所望の出力応答を得られなくなることが多い
ことを指摘している。そこで、重力、慣性力、負荷トル
ク等を含めた全トルク外乱を外乱観測器により瞬時に推
定し、その推定した直よりトルク外乱を消すための電圧
指令を与えるフィードフォワードループを構成しようと
するものである。
ットの各関節駆動に適用した場合に、ロボットアームの
姿勢変化に伴う慣性モーメントの変動のほかに、重力、
摩擦力、コリオリカ、遠心力等のトルク外乱のために、
サーボ系が所望の出力応答を得られなくなることが多い
ことを指摘している。そこで、重力、慣性力、負荷トル
ク等を含めた全トルク外乱を外乱観測器により瞬時に推
定し、その推定した直よりトルク外乱を消すための電圧
指令を与えるフィードフォワードループを構成しようと
するものである。
ところが、この提案では、速度ループを実際の速度ω、
を使用して構成しているため、通常、電流ループの遅れ
、むだ時間などで制限されるフィードバックゲインを上
限値で設定した場合、低感度補償器のゲインβをほとん
どとることができなくなる。そのため、パラメータの変
動に対して、位置決め時にオーバーシュートが発生する
可能性がある。
を使用して構成しているため、通常、電流ループの遅れ
、むだ時間などで制限されるフィードバックゲインを上
限値で設定した場合、低感度補償器のゲインβをほとん
どとることができなくなる。そのため、パラメータの変
動に対して、位置決め時にオーバーシュートが発生する
可能性がある。
そこで本発明は、オーバーシュートやむだ時間に対する
問題を改善することを目的とする。
問題を改善することを目的とする。
この目的を達成するため、本発明は、速度ループを有す
る位置決め制御系において、制御対象への入力指令を、
制御対象がむだ時間を含むと想定したときの該制御対象
を伝達関数で表した第1モデル系と、前記制御対象がむ
だ時間を含まないと想定したときの該制御対象を伝達関
数で表した第2モデル系にそれぞれ入力し、前記第1モ
デル系の出力である第1推定速度と実速度との差を制御
対象への入力指令へ負帰還させるとともに、前記第2モ
デル系の出力である第2推定速度を速度ループゲインの
直前に負帰還させることを特徴とする。
る位置決め制御系において、制御対象への入力指令を、
制御対象がむだ時間を含むと想定したときの該制御対象
を伝達関数で表した第1モデル系と、前記制御対象がむ
だ時間を含まないと想定したときの該制御対象を伝達関
数で表した第2モデル系にそれぞれ入力し、前記第1モ
デル系の出力である第1推定速度と実速度との差を制御
対象への入力指令へ負帰還させるとともに、前記第2モ
デル系の出力である第2推定速度を速度ループゲインの
直前に負帰還させることを特徴とする。
前記第1モデル系、前記第2モデル系とも、定数と1次
遅れ要素からなる伝達関数で表すことができる。
遅れ要素からなる伝達関数で表すことができる。
あるいは、前記第1モデル系を定数と2次遅れ要素及び
むだ時間要素からなる伝達関数、前記第2モデル系を定
数と1次遅れ要素からなる伝達関数で表すことができる
。
むだ時間要素からなる伝達関数、前記第2モデル系を定
数と1次遅れ要素からなる伝達関数で表すことができる
。
本発明では、第1図に示すように、制御対象がむだ時間
を含むと想定したときの制御対象を伝達関数で表した第
1モデル系と、制御対象がむだ時間を含まないと想定し
たときの制御対象を伝達関数で表した第2モデル系とを
設けている。そして、第1モデル系の出力である第1の
推定速度Fを実速度Vと比較し、その偏差をゲインに2
で制御対象の入力に正帰還し、また第2モデル系の出
力である第2の推定速度F′ を速度指令に負帰還して
いる。
を含むと想定したときの制御対象を伝達関数で表した第
1モデル系と、制御対象がむだ時間を含まないと想定し
たときの制御対象を伝達関数で表した第2モデル系とを
設けている。そして、第1モデル系の出力である第1の
推定速度Fを実速度Vと比較し、その偏差をゲインに2
で制御対象の入力に正帰還し、また第2モデル系の出
力である第2の推定速度F′ を速度指令に負帰還して
いる。
このように、パラメータの変動に対してはゲインに2
で制御対象とモデルの誤差をフィードバックすることに
よって改善しており、むだ時間要素に対しては速度とし
てむだ時間要素を含まないモデルの出力をフィードバッ
クすることからその影響をなくしている。モデルがミス
マツチした場合でも、ゲインに2のフィードバックルー
プによって定常偏差を発生することはない。モデルが一
致した場合は明らかに速度ループの伝達関数の特性方程
式にむだ時間を含むことはなくなる。
で制御対象とモデルの誤差をフィードバックすることに
よって改善しており、むだ時間要素に対しては速度とし
てむだ時間要素を含まないモデルの出力をフィードバッ
クすることからその影響をなくしている。モデルがミス
マツチした場合でも、ゲインに2のフィードバックルー
プによって定常偏差を発生することはない。モデルが一
致した場合は明らかに速度ループの伝達関数の特性方程
式にむだ時間を含むことはなくなる。
パラメータの変動に対するロバスト性に関しては、第1
図の伝達関数の3次以上の高次項を無視して説明する。
図の伝達関数の3次以上の高次項を無視して説明する。
位置χの近似式は、次式で表される。
・ ・ ・ ・ ・ ・ ・(3)
ただし、に2 =J? Jn/ktnである。
(3)式より、減衰定数ζ2は、次式で表される。
(4)式より、本発明はに2を大きくとれば、イナーシ
ャの変動に対してロバスト性が強いことが分かる。この
ことは、次式 %式%(5) よりも明らかである。
ャの変動に対してロバスト性が強いことが分かる。この
ことは、次式 %式%(5) よりも明らかである。
本発明をサーボモータ位置決め系に適用した場合のシミ
コレ−ジョン結果を第2図より、比例制御と比較して示
している。
コレ−ジョン結果を第2図より、比例制御と比較して示
している。
ここでは、τ=1,6X10−’(s)、L=5000
としている。
としている。
変化させたパラメータはイナーシャJであり、J =
Jn、及びJ=2J、、の場合についてシミnレーショ
ンを行った。
Jn、及びJ=2J、、の場合についてシミnレーショ
ンを行った。
パラメータの変動については、慣性モーメントが変動し
たという仮定である。
たという仮定である。
第2図〜第7図の(a)は従来の比例制御の単位ステッ
プ応答を、ら)は本発明による制御の単位ステップ応答
をそれぞれ表している。
プ応答を、ら)は本発明による制御の単位ステップ応答
をそれぞれ表している。
第2図はJ=J、の場合の位置決め応答、第3図はJ=
2J、の場合の位置決め応答を表している。慣性モーメ
ン)JがJlの場合には比例制御も本発明による制御も
同等の応答を示しているが、J=2J、になると、比例
制御の場合には第3図(a)に示すようにオーバーシュ
ートが発生し、整定時間も長くなっていることが分かる
。これに対し、本発明の場合には、第3図ら)に示すよ
うにJ=J。
2J、の場合の位置決め応答を表している。慣性モーメ
ン)JがJlの場合には比例制御も本発明による制御も
同等の応答を示しているが、J=2J、になると、比例
制御の場合には第3図(a)に示すようにオーバーシュ
ートが発生し、整定時間も長くなっていることが分かる
。これに対し、本発明の場合には、第3図ら)に示すよ
うにJ=J。
の場合と同様な応答を維持することができる。
第4図はJ=J、の場合の単位ステップ入力に対する速
度応答、第5図はJ=2J、の場合の同じく速度応答を
表している。慣性モーメントJがJ7の場合には比例制
御も本発明による制御も同等の応答を示しているが、J
=2J、、になると、比例制御の場合には第5図(a)
に示すようにオーパージニートが発生し、整定時間も長
くなっていることが分かる。これに対し、本発明の場合
には、15図υに示すようにJ=J、の場合と同様な応
答を維持することができる。
度応答、第5図はJ=2J、の場合の同じく速度応答を
表している。慣性モーメントJがJ7の場合には比例制
御も本発明による制御も同等の応答を示しているが、J
=2J、、になると、比例制御の場合には第5図(a)
に示すようにオーパージニートが発生し、整定時間も長
くなっていることが分かる。これに対し、本発明の場合
には、15図υに示すようにJ=J、の場合と同様な応
答を維持することができる。
第6図はJ=J、の場合の単位ステップ入力に対するト
ルク応答、第7図はJ=2J、の場合の同じくトルク応
答を表している。慣性モーメントJがJ、の場合には比
例制御も本発明による制御も同様に一度のアンダーシュ
ートを経て整定しているが、J=2J、になると、比例
制御の場合には第7図(a)に示すようにアンダーシュ
ートの次にオーバーシュートが発生し、整定時間も長く
なっている。これに対し、本発明の場合には、第7図(
b)に示すようにJ=J、、の場合と同様にオーバーシ
ュートは発生していない。
ルク応答、第7図はJ=2J、の場合の同じくトルク応
答を表している。慣性モーメントJがJ、の場合には比
例制御も本発明による制御も同様に一度のアンダーシュ
ートを経て整定しているが、J=2J、になると、比例
制御の場合には第7図(a)に示すようにアンダーシュ
ートの次にオーバーシュートが発生し、整定時間も長く
なっている。これに対し、本発明の場合には、第7図(
b)に示すようにJ=J、、の場合と同様にオーバーシ
ュートは発生していない。
以上のように、本発明では、第2図〜第7図のシミュレ
ーション結果に見られるように、J=2j、となった場
合にもオーバーシュートは発生せず、慣性モーメントの
変動に対してロバスト性が比例制御より強く、しかも、
速度応答、電流指令(トルク応答)が非線形に切り替わ
ることはない。
ーション結果に見られるように、J=2j、となった場
合にもオーバーシュートは発生せず、慣性モーメントの
変動に対してロバスト性が比例制御より強く、しかも、
速度応答、電流指令(トルク応答)が非線形に切り替わ
ることはない。
以上に説明したように、本発明は、速度ループを有する
位置決め制御系において、制御対象への入力指令を第1
モデル系と、第2モデル系にも入力し、第1モデル系の
出力である第1推定速度と実速度との差を制御対象への
入力指令へ負帰還させるとともに、第2モデル系の出力
である第2推定速度を速度ループゲインの直前に負帰還
させている。これにより、慣性モーメント等のパラメー
タの変動に対して、速度応答、電流応答ともに変動前の
比例制御と大差はなく、従来のような電流指令の不連続
な切り替えが不要である。
位置決め制御系において、制御対象への入力指令を第1
モデル系と、第2モデル系にも入力し、第1モデル系の
出力である第1推定速度と実速度との差を制御対象への
入力指令へ負帰還させるとともに、第2モデル系の出力
である第2推定速度を速度ループゲインの直前に負帰還
させている。これにより、慣性モーメント等のパラメー
タの変動に対して、速度応答、電流応答ともに変動前の
比例制御と大差はなく、従来のような電流指令の不連続
な切り替えが不要である。
したがって、本発明によれば、産業用ロボットや工作機
械等、パラメータの変動が生じ易い機器の駆動用サーボ
モータに適用するとき、応答性、制御性を一定に維持す
ることが可能となる。
械等、パラメータの変動が生じ易い機器の駆動用サーボ
モータに適用するとき、応答性、制御性を一定に維持す
ることが可能となる。
第1図は本発明による制御系を示すブロック図、第2図
〜第7図は比例制御と本発明による制御をシミニレ−ジ
ョンによって比較した特性図、第8図は通常用いられる
比例制御による位置決め制御系のブロック図である。
〜第7図は比例制御と本発明による制御をシミニレ−ジ
ョンによって比較した特性図、第8図は通常用いられる
比例制御による位置決め制御系のブロック図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、速度ループを有する位置決め制御系において、制御
対象への入力指令を、制御対象がむだ時間を含むと想定
したときの該制御対象を伝達関数で表した第1モデル系
と、前記制御対象がむだ時間を含まないと想定したとき
の該制御対象を伝達関数で表した第2モデル系にそれぞ
れ入力し、前記第1モデル系の出力である第1推定速度
と実速度との差を制御対象への入力指令へ負帰還させる
とともに、前記第2モデル系の出力である第2推定速度
を速度ループゲインの直前に負帰還させることを特徴と
する位置決め制御方式。 2、前記第1モデル系、前記第2モデル系とも、定数と
1次遅れ要素からなる伝達関数で表したことを特徴とす
る請求項1記載の位置決め制御方式。 3、前記第1モデル系は定数と2次遅れ要素及びむだ時
間要素からなる伝達関数、前記第2モデル系は定数と1
次遅れ要素からなる伝達関数で表したことを特徴とする
請求項1記載の位置決め制御方式。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16955888A JPH0217513A (ja) | 1988-07-06 | 1988-07-06 | 位置決め制御方式 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16955888A JPH0217513A (ja) | 1988-07-06 | 1988-07-06 | 位置決め制御方式 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0217513A true JPH0217513A (ja) | 1990-01-22 |
Family
ID=15888690
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP16955888A Pending JPH0217513A (ja) | 1988-07-06 | 1988-07-06 | 位置決め制御方式 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0217513A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH047611A (ja) * | 1990-04-25 | 1992-01-13 | Hitachi Ltd | 位置決め制御装置 |
DE19641432A1 (de) * | 1996-10-08 | 1998-04-23 | Siemens Ag | Verfahren und Einrichtung zur Vorausberechnung von vorab unbekannten Parametern eines industriellen Prozesses |
CN103576555A (zh) * | 2013-11-14 | 2014-02-12 | 哈尔滨工程大学 | 一种动力定位船舶循迹导引控制方法 |
-
1988
- 1988-07-06 JP JP16955888A patent/JPH0217513A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH047611A (ja) * | 1990-04-25 | 1992-01-13 | Hitachi Ltd | 位置決め制御装置 |
DE19641432A1 (de) * | 1996-10-08 | 1998-04-23 | Siemens Ag | Verfahren und Einrichtung zur Vorausberechnung von vorab unbekannten Parametern eines industriellen Prozesses |
DE19641432C2 (de) * | 1996-10-08 | 2000-01-05 | Siemens Ag | Verfahren und Einrichtung zur Vorausberechnung von vorab unbekannten Parametern eines industriellen Prozesses |
KR100498151B1 (ko) * | 1996-10-08 | 2005-09-08 | 지멘스 악티엔게젤샤프트 | 산업프로세스의미리공지되지않은파라미터를사전계산하기위한방법 |
CN103576555A (zh) * | 2013-11-14 | 2014-02-12 | 哈尔滨工程大学 | 一种动力定位船舶循迹导引控制方法 |
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