JPH02172546A

JPH02172546A - 遠心式の流体処理システム及びその処理方法

Info

Publication number: JPH02172546A
Application number: JP1261216A
Authority: JP
Inventors: T Michael Dennehey; ティー．ミカエル　デネヒー; Jr Joseph C West; ジョセフ　シー．ウエスト，ジュニア
Original assignee: Baxter International Inc
Current assignee: Baxter International Inc
Priority date: 1988-10-07
Filing date: 1989-10-05
Publication date: 1990-07-04
Anticipated expiration: 2014-10-25
Also published as: DE68910928D1; JP2967280B2; DE363120T1; CA1334189C; EP0363120B1; EP0363120A3; DE68910928T2; EP0363120A2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は、−船釣に、遠心作用により流体を分離するた
めのシステム及び方法に関する。より特別には、本発明
は、大容量の流体の比較的高い流速での遠心処理に関す
る。この点で、本発明は、また、生物工学及び採択的な
免疫治療の分野におけるような培養された細胞と上澄み
の処理に特に適したシステム及び方法に関する。

〔従来の技術〕

多（の流体処理技術が大容量の流体の遠心処理を伴う。

処理時間を最小とするため、これらの技術はしばしば比
較的高い流速の使用を要求する。

このような技術はだんだん医学分野で使用されつつある
。

例えば、生物工学及び採択的な免疫治療の領域では、遠
心処理により比較的大容量の培養された細胞生産物を処
理することが必要である。遠心処理を通じて、培養され
た細胞は、培養基を置換／交換する目的、抗体の後の採
取のため或いは培養基に対する添加剤としての後の使用
のために細胞を除いた上澄みを供給する目的、または濃
縮した細胞生産物を採取する目的で上澄みから分離され
乞採択的な免疫治療の領域では、従来の遠心技術および以
前から全体の血液処理に用いられている装置を使用して
１７５ｍ１！／分の流速で１０〜５０リツターの培養さ
れたＬＡＫ　（リンフ才力イン活性化キラー（Ｌｉｍｐ
ｈｏｋｉｎｅ　Ａｃｔｉｖａｔｅｄにｉ　ｌ　１ｅｒ）
　）細胞を処理することが可能である。しかしながら、
ＴＩＬ　（腫瘍浸潤リンパ球（Ｔｕｍｏｒ　Ｉｎｆｉｌ
ｔｒａｔｉｎｇＬｙｍｐｈｏｃｙｔｅｓ）　）の処理に
おいては、処理されるべき細胞の容量は約１００〜４０
０リツターの次数の大きさまで増加する。従来の血液処
理技術および装置は、このような大容量流体および付随
する処理速度の増大の必要性を効果的に取り扱うことが
出来ない。

更に、必要的な高い流入速度は遠心処理室内での乱流状
態を導く。これらの流れ条件は、遠心力の場の中の沈澱
・分離作用を妨害するため望ましくない。そして、高い
流入速度にも関わらず、全体の処理効果・効率は悪くな
る。

高い流入速度および付随する乱流状態は、遠心処理室内
での流体の不均一な分布をももたらす。

そこで、しばしば、最適な分離に導く処理室内の流れ条
件を得るために所望される置忘下に流入速度を減少させ
ることが必要となる。

〔課題を解決するための手段および作用〕本発明は、分
離効率を犠牲にし最終生成物を損傷することなく比較的
高い流速において大容量の流体を遠心処理するためのシ
ステムおよび方法を提供する。

一面において、本発明は、遠心力の場が処理室内で発達
する遠心処理システムおよび方法を提供する。処理され
る流体が処理室内に導入されるとき、該流体は、最大の
遠心（あるいはＧの）力が存在する処理室内の領域から
離れて方向付けられる。また好適には、流体はほぼ均一
な流れの力の場の中に運ばれる。ここで使用されるよう
に、Ｆはぼ均一な」という用語は、乱流性が可能な限り
減じられ除去される流れの状態を述べている。

本発明のこの面に従い、当該システム及び方法は、高い
流速の流体の遠心力場への流入に関して、効果的な分離
に導くほぼ均一な流れ状態を作り出す。また、当該シス
テム及び方法は、分離のための遠心処理室の有効表面積
を最大とする方法で流体を方向付ける。それにより、効
果的な分離が高い流入速度で達成される。

好適には、本発明の特徴を具体化するシステム及び方法
は、処理室から自由に上澄みを流出させながら、高密度
の原料が集まる領域を処理室内に作り出す。

本発明の他の面において、遠心処理室は管或いは包みの
形態を採る。この実施例において、通路が入口端に隣接
して管内に形成される。咳管に入る全ての流体は、この
通路を通じて遠心力の場の中に方向付けられる。該通路
は、減じられた乱流性を有し或いは実質的に乱流のない
流体のほぼ均一な流れを作り出す。この流れは、最小の
遠心力が存在する管の領域中に均一に方向付けられ分配
される。

本発明の他の特徴及び利点は、添付の図面、説明及び特
許請求の範囲を考慮すれば明らかになるであろう。

〔実施例〕

本発明の特徴を具体化した遠心式流体処理システムＩＯ
を第１図に示す。該システムｌＯは、遠心機１２及び関
連する処理セット１４を含む。図示された好適な実施例
において、該セット１４は、−回使用された後廃棄され
ることを意図される使い捨て部品である。

システム１０は、多くの異柿の流体を処理するために使
用し得る。明らかになるであろうが、システム１０は、
比較的高い流速で多量の流体を効率的に処理することが
できる。同時に、システム１０は、臨床的な基準および
工業的な基準において、生体細胞又は繊細な組織を含む
特殊な流体、例えば血液又は培養された細胞のサスペン
ションを取り扱えるように良く適合している。この理由
から、システム１０は特に医学分野における使用に良く
適合している。この理由から、システム１０は、この特
殊な環境において使用されるものとして述べられるであ
ろう。

遠心機１２は、種々の構造を採り得る。しかしながら、
図示された実施例では、遠心機１２はアダムス（Ａｄａ
ｍｓ）の米国再発行特許Ｎｏ、　　２９．　７３８に開
示された操作原理を具体化するように示されている。

（第１図で最も良く示されるように）この配置では、遠
心機１２は、各々同じ軸２０の周りで独立的に回転する
処理機構１６及び回転機構１８を含む。処理機構１６は
第１の駆動シャフト２２に結合している。回転機構１８
は、第２の駆動シャフト２８に結合している。該第２の
駆動シャフトは駆動モーター２６により適当なプーリー
機構２４を介して駆動される。第１の駆動シャフト２２
は第２の駆動シャフト２８に連動する適当なプーリー機
構３０により駆動される。

プーリー機構２４及び３０は、処理機構１６を同一方向
、回転ａ構１８の回転速度の２倍で回転させるように従
来的に装置される。このタイプの構造例はロラチの米国
特許４，１１３，１７３により十分に開示されている。

第１図及び第２図で最も良（理解され得るように、処理
機構１６は内的な処理域３２を含む。該処理域３２はア
ーチ形の溝もしくは通路の形状を採る。該溝３２は、意
図されたシステムの使用法に従い種々の様式に形成され
得る。（第２図に最も良く示される）図示された実施例
では、溝３２は、処理機構１６及び回転機構１８により
共有される回転軸２０から放射状に凡そ均等な間隔を有
している。

第３図及び第５図に関して、流体処理セット１４は、入
口端３８及び出口端４０を有する中空の内室３６の範囲
を定める包み又は管３４を含む。

管３４は処理用溝３２（第１図及び第２図を参照）に挿
入されるように意図される。以下に極めて詳細に述べら
れるように、処理される流体の意図される遠心分離は、
処理機構１６の回転の間に生じる遠心力により、管の内
室３６内で起こる。

管３４は柔軟または硬直な材料の何れかで作成され得る
。柔軟な材料の場合、管３４は、溝３２の特殊な形状に
溝内で適合するように溝３２内に容易に取り付けられ得
る。硬直な材料の場合、管３４は、溝３２の特殊な形状
に適合するように予め形成されるであろう。医学分野に
おけるシステム１０の使用を考慮する図示された実施例
では、管３４は、柔軟な医学的規格のプラスチック材料
、例えばポリ塩化ビニルで作成される。

第１図で最も良く示されるように、流体処理セット１４
は、遠心分離のための背室３６の入口端３８内に流体を
運ぶための導入管４２を更に含む。

同様に、セット１４は、処理後管室３６の出口端４０か
ら流体成分を運ぶための導出管４４を含む。

図示された実施例では、２つの導入管４２及び３つの導
出管４４（第３図参照）がある。当然であるが、管の数
はシステム１０の意図される使用及び機能により変化し
得る。

図示された実施例では、導入管及び導出管４２．４４は
、柔軟な医学的規格のプラスチック材料で作成され複数
内腔の請の緒（ｍｕｌｔｉｐｌｅ　ｌｕｍｅｎｕｍｂｉ
ｌｉｃｕｓ）　　４６を形成するように合体される。

第１図に最も良く示されるように、請の緒４６は、支持
アーム５０に取り付けられた締め具４８により、遠心機
１２の回転軸２０の上方で直線軸上の地点から吊るされ
る。この地点から、請の緒４６は、通常下方及び放射方
向に外側に延び、回転機構１８により運ばれる案内アー
ム５２にもたれて通過する。そこから、請の緒４６は、
通常下方及び放射方向に内側に延び、次いで駆動シャフ
トの中空の中心を上方に通り処理機構１６内に延びる。

今述べたような処理機構１６及び回転機構１８の異なる
回転速度と関連する請の緒４６のループ配置は、請の緒
４６が遠心機１２の回転操作の間に捩じれることを防止
する。それによりシステム１０の固定部分と回転部分の
間の回転シールの使用が回避される。しかしながら本発
明は、回転シールを用いるものを含む他のタイプの遠心
システムの使用を適用できることが認識されるであろう
。

管３４が処理域に設置され流体で満たされると、処理機
構１６は、背室３６の内容物に及ぼされる遠心力の場Ｆ
（第２図を参照）を作り出す。この力の場Ｆは室３６内
に「高いＧの領域」と「低いＧの領域」を作り出す。第
２図に示されるように、「高いＧの領域５４」は、力の
場が回転軸から最も遠く離れ室３６の内容物が最も大き
い回転力（またはＧの力）を被る所の室３６の外壁の付
近に位置している。「低いＧの領域５６」は、力の場が
回転軸により近く内容物がより小さい回転力（またはＧ
の力）を被る所の室３６の内壁の付近に位置している。

第６図及び第７図に最も良く示されるように、処理され
る流体中に存在するより高密度の原料（第６図及び第７
図で１０１と示される）が、より低密度の原料及び上澄
みを低いＧの領域５６に置き去り、高いＧの領域５４に
向かう力の場Ｆの影響の下で移動する。

所望の流速条件を得るため仲、処理される流体は、適当
な流路内ポンプ機構５８を使用して背室３６に導入され
る。図示された実施例（第１図参照）では、ポンプ機構
は、背室３６の上流に位置する情動ポンプ（ｐｅｒｉｓ
ｔａｌｉｃ　ｐｕｍｐ）　５３の形態を採る。

第８図では、今述べられたセット１４は、Ｔ■Ｌ細胞を
採取する使用法のために特に形成されるように示される
。この手順においては、各々約１乃至１／２リツターの
溶液を充填した約７０から２６０個の３リツターバツグ
を満たす培養されたＴＩＬ細胞溶液は、上澄みを除去し
濃縮されたＴＩＬ細胞（２２０〜４００ｍｆの範囲の体
積を占める約２Ｘ１０”の細胞から成る）を得るべく遠
心分離で処理される。

この配置において、５本の多数導管及び１０本の多数導
管のセット６２が、多数の供給バッグを単一の導入管６
４に連結させるために使用される。

次いで、培養された細胞流体は、供給ポンプ６８を用い
て貯蔵バッグ６６中に運ばれ、次いで、処理ポンプ５８
を用いて管３４中に導かれる。

この配置において、管３４は約３２インチの長さ、３イ
ンチの幅である。管３４の内表面の面積は約２００平方
インチである。

遠心分離の間に、ＴＩＬ細胞は培養基（上澄みを構成す
る）から分離される。上澄みは大容積の容器７２中に採
取される。その後、濃縮されたＴＩＬ細胞は、患者に投
与するための採取容器７４に移される。

比較的大容量の流体が処理される本適用例及び他の適用
例においては、全体の処理時間を短縮するように流体の
流入速度を最大化することが望ましい。ＴＩＬの手順の
場合には、少なくとも毎分１．５リツターの公称の処理
速度が達成される。

しかしながら、図示されたシステム１０を用いれば、処
理速度が毎分約４リツターまで増加し得ることが信じら
れる。この速度は、血液処理に従来から使用される公称
の処理速度（約５０ｍｆ／分）又はＴＩＬ細胞の採取に
従来から使用される公称の処理速度（約１７５ｍｆ／分
）より著しく高い。

これらの比較的高い流入速度の使用は処理の問題を提供
し得る。特に、このような高い速度は背室３６内の乱流
状態を導き得る。これらの乱流状態もしくは他の乱雑で
不均一な流れ状態は、遠心力の場Ｆ内の沈澱作用及び分
離作用を妨害し、全体の有効性及び処理効率を低下させ
得る。

高い流入速度および付随する乱流状態は、背室３６内の
流体の不均一な分布状態をももたらす。

分離が起こる有効な表面積を最大化するために、入って
来る流体は、好適には管３４に入った後出来る限り早く
低いＧの領域に入れるべきである。

それにより、流体の成分は、最も長い時間遠心力の場Ｆ
にその最大限度まで晒される。しかしながら、高い流入
速度は、管３４の高いＧの領域５４および低いＧの領域
５６の両方で差別無く、入って来る流体を噴出もしくは
分散させる。これもまた全体の有効性及び処理効率を低
下させる。

高い流入速度において分離効率を最高にするために、本
発明は、入って来る流体を高いＧの領域５４から離れる
ように方向付け、且つ低い乱流度を有しまたはほぼ乱流
の無いほぼ均一な流れにある背室３６の低いＧの領域５
６に方向付けるための背室３６の入口端付近に位置する
手段７６を含む流体処理システム１０を提供する。好適
には、均一な流れは、背室３６の入口端付近の低いＧの
領域５６の全体の有効表面積を占める比較的細い流れを
構成する。

本発明に従い、手段７６は、遠心力の場Ｆに高い速度の
流体を入れる際に、有効な分離のための所望の流れ状態
を作り出す。その上、手段７６は、分離のための背室３
６の有効表面積を最大にするように流体を方向付は分配
する。本発明によれば、有効な分離が、高い流入速度に
おいてさえ達成され得る。

手段７６は種々の構造を採り得る。一つの実施例が第３
図から第５図に示される。この装置では、手段７６は、
背室３６の入口端３８内に位置する入口阻止機構７８の
部分である。該機構７８は、広々とした室内８４の範囲
を定める上部、底部及び側部の壁８０．８１．８２を含
む。機構７８は、室内８４に隣接する端を閉ざす第１の
端部壁８６をも含む。−以上の人口８８がこの端部壁８
６上に形成される。入口管４２は、機構７８の広々とし
た室内８４内に流体を導入するこれらの入口８８に取り
付けられる。

この配置では、手段７６は、人口８８が位置する端部壁
°８６に向かい合い人口阻止機構７８の端部に位置する
部分的な第２の端部壁から構成される。この部分的な端
部壁９０は、上部壁８０から底部壁８１へ延び、機構７
８の広々とした室内８４と通じる流路９２の範囲を定め
るように底部壁８１から短い距離の所で終端する。下記
に極めて詳細に述べられるであろうが、（入口８８を介
して）入口阻止機構７８の広々とした室内８４内に導入
された流体は、流路９２を通り遠心力の場の中に方向付
けられる。

第４図に最も良く示されるように、入口阻止機構７８は
、使用の際低いＧの領域５６となる背室３６の全内表面
を縦に横切って延びる流路９２を伴う背室３６の入口端
内に位置する。管３４の内表面が、処理域３２内に位置
する時低いＧの領域５６となることを保証するために、
管３４が適当に方向を合わせられるとき処理域３２の窪
み９６（第２図参照）と番いとなる案内鍵９４が、入口
阻止機構７８上に備えられている。

システム１０は、更に、背室３６内の高密度原料を採取
するための領域１００の範囲を定める手段９８を含む。

第２階〜第５図に示される実施例では、手段９８は、入
口阻止機構７８の下流で背室３６内に位置する堰き止め
機構１０２を含む。

該堰き止め機構１０２は、種々の構造を採り得る。図示
された実施例では、堰き止め機構１０２は、先に述べら
れたような他の入口阻止機構の部分である。該機構１０
２は、上部及び底部壁１０３．１０４、側部壁１０５、
並びに端部壁１０６を含む。

この配置では、堰き止め機構１０２は、入口阻止機構７
８と関連する手段７６のように、流体が背室３６を出る
ために通過しなければならない他の流路１１０を形成す
る部分的な端部壁１０８から構成される。

堰き止め機構１０２と関連する端部壁１０８の長さは変
化し得る。それは、背室３６内に作り出されるよう求め
られる採取域の大きさ、形式に従い、入口阻止機構７８
の端部壁９０の長さと同じか又は異ならしめ得る。領域
１００における高密度原料の沈澱作用は、流体の流速、
遠心機のＲＰＭ（毎分の回転数）及び背室３６の内部の
厚さによっても影響される。これらの変数は、管３４の
採取特性を変えるように調整され得る。

種々の長さと間隔の多様な堰き止め機構は背室３６内の
多様な分離・沈澱作用を作り出すように使用され得るこ
ともまた認識されるべきである。

第６図及び第７図に示され、かつ下記に極めて詳細に述
べられるように、背室３６の高いＧの領域５４に向かい
移動する高密度の原料（第６図及び第７図で１０１で示
される）は、入口阻止機構７８の部分的な端部壁９０及
び堰き止め機構１０２の部分的な端部壁１０８により境
界を付けられた域１００内で採取される。

第３図〜第５図に示される実施例では、堰き止め機構１
０２は背室３６の出口端４０に位置し、出口１１２は入
口阻止機構７８のように端部壁１０６上に形成される。

しかしながら、堰き止め機構１０２は、背室３６の出口
４０の上流の位置で背室３６内に置かれ得ることが認識
されるべきである。その場合には、端部壁１０６は出口
を有さないであろう。この配置では、部分的な端部壁な
しの分離した入口阻止機構（図示されず）が、背室３６
の出口端４０において使用されるであろう。

入口阻止機構７８及び堰き止め機構１０２は、種々の材
料で作られ得る。図示された実施例では、両方が、熱シ
ール（ｓｃａｌｉｎｇ）、溶媒シール又は同様の技術に
より背室３６の範囲内に置かれシールされる射出成形さ
れたプラスチックの部品である。

流路９２及び１１０の寸法は処理される流体の形式及び
所望される流れ条件により変化し得る。

第８図に示される特別の実施例では、流路９２及び１１
０は各々約３インチの幅（関連する管と同じ幅）、高さ
約０．０２５インチである。それゆえ、流路９２及び１
１０は制限された流路から成る。

入ってくる流体を低いＧの領域５６に向かって方向付け
るための手段７６の他の実施例が第９図に示される。こ
の配置では、手段７６は、機構１６の処理域３２の外側
（高いＧ）部内に形成された畝１１４の形態を採る。管
３４が処理域３２内に配置される場合（第９図に示され
るように）、畝１１４は、管３４の外壁の外部を押し、
それにより、入口阻止機構７８の部分的な端部壁９０に
より形成されるものと同様な通路９２を形成する。

好適には、凹所１１６が、管３４の挿入・取り外しを容
易にし且つ通路９２の範囲をより良く定めるために、畝
１１４から放射状に横切る処理域３２の内側（低いＧ）
部に形成される。

また、第９図に示されるように、より高密度の原料の採
取域１００の範囲を定めるための手段９８は、遠心機１
２の処理域３２の壁に沿って形成される畝１１８及び対
応する凹所１２０の形態を採ることもできる。

本発明の特徴を具体化する遠心処理方法は第６図及び第
７図に示される。この処理は、背室３６が遠心力の場Ｆ
に晒されるときに上述の入口阻止機構７８及び堰き止め
機構１０２の操作によりもたらされるであろう。しかし
ながら、該処理は他の手段により同様に達成され得るこ
とが認識されるべきである。

処理される流体が遠心力の場Ｆに導入されるようなこの
方法では、該流体は、最大の遠心（またはＧの）力が存
在する室３６の領域から離れて注かれる。更に、流体は
、実質的に乱流の無い軽減された乱流性を有するほぼ均
一な流れ（第６図および第７図において矢印と数字１１
１により示される）のような力の場の中に方向付けられ
分配される。

第６図および第７図について特に言及すると、（入口８
８を介して）入口阻止機構７８に入る流体は広々とした
室内８４内に直ちに閉じ込められる。それゆえ、室３６
への流体の流入により起こる乱流状態は、内部域８４に
効果的に閉じ込められ、背室３６の残部から隔離される
。

内部域８４内に閉じ込められた流体は、部分的な端部壁
９０により、高いＧの領域５４から離れ通路９２を介し
て背室３６中に方向付けられる。

通路９２の形状のおかげで流体は、背室３６の低いＧの
領域に延びるほぼ均一な流れ１１１の中に方向付けられ
分配される。

沈澱・分離作用の最適条件はそれにより素早く作り出さ
れる。結果として、より高密度の原料１０１が力の場に
より高いＧの領域に向かって移動する。残りの上澄み（
第６図および第７図において矢印と数字１１１により示
される）は、背室３６の出口端４０に向かい低いＧの領
域に沿って均一に流れ続ける。

本処理工程は、上澄み１１５が室３６から自由に流出す
る間、より高密度の原料１０１が集まる領域１００を室
３６内に作り出す。第６図において最も良く理解される
ように、室３６の高いＧの領域に向かって移動するより
高密度の原料１０１は、人口阻止機構７８の部分的な端
部壁９０および堰き止め機構１０２の部分的な端部壁１
０８により境界付けられる域１００内に集まる。同時に
、高密度の原料１０１を除かれる上澄みは、堰き止め機
構１０２の通路１１０を通り、背室３６の出口４０を出
る。

〔例１〕本発明の特徴を具体化する管３４が、塩分を含んだ懸濁
液から人間の赤血球を採取するために、第８図に一般的
に示されるようなセット及びアダムス（Ａｄａｍｓ）型
の遠心機と共に使用された。３回の試行が行われた。

第１回目の試行では、懸濁液は１．２７ｘ１０７／−の
初期の赤血球密度を有した。この懸濁液は１６００ＲＰ
Ｍで１８００ｍｔ’／分の流速で管を通して遠心処理さ
れた。処理の間、濃縮された赤血球は９４．９％の処理
効率で集められた。

第２回目の試行では、初期の懸濁液密度は赤血球１．４
３ｘｌＯ’／ｒｎｆ！であった。１６００ＰＰＭで１０
１００Ｏ’／分の流速での遠心処理の間、濃縮された赤
血球は９５．７％の処理効率で集められた。

第３回目の試行では、初期の懸濁液密度は赤血球１．３
３ｘｌＯ’／−であった。１６００ＲＰＭで１８００ｍ
ｔ’／分の流速での遠心処理の間、濃縮された赤血球は
９１．５％の処理効率で集められた。

〔例２〕本発明の特徴を具体化する管３４が、懸濁液からＴＩＬ
細胞を採取するために第８図に一般的に示されるような
セット及びアダムス（Ａｄａｍｓ）型の遠心機と共に使
用された。

処理手順の間、２４，５５９ｍ１！の培養されたＴＩＬ
細胞の懸濁液が１６０ＯＲＰＭで５００〜１５００ｍｆ
ｆｉ／分の間で変化する流速で管を通して処理された。

４４５−の濃縮されたＴＩＬ細胞が得られた。

約５６４．９ｘｌＯ’個のＴＩＬ細胞が処理前の懸濁液
に含まれていた。処理の間、約４６２゜８　ｘ　１０”
個のＴＩＬ細胞が、処理効率８２％で集められた。

７３％のＴＩＬ細胞の生存能力（ｖｉａｂｉｌｉｔｙ）
が処理前に測定された。７３％のＴＩＬ細胞生存率が処
理後に測定された。

処理前のＴＩＬ細胞の溶解活性（ｌｙｔｉｃａｃｔｉｖ
ｉｔｙ）は５．４％であった。処理後、ＴＩＬ細胞の溶
解活性は４．３％であり、それは統計的に顕著な差異を
構成しない。

前述の例は、比較的高い流体の流速で大容量の細胞懸濁
液を効率的に処理する本発明に従い構成され操作される
処理システムの能力を、明らかに例証する。更に、例２
は、処理が生物学的損傷なしに細胞成分に対して行われ
ることを証明する。

本発明の種々の特徴は特許請求の範囲に記載される。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の特徴を具体化する遠心処理システムの
部分的断面を含む概要的な側面図、第２図は第１図の２
−２線にほぼ沿う遠心処理システムの上面図、第３図は
第１図に示されるシステムに関連する流体処理セットの
処理管或いは包みの拡大された部分的な上面図、第４図
は第３図の４−４線にほぼ沿う処理管或いは包みの側面
図、第５図は関連する流れ制御手段を示す第３図に示さ
れる処理管の分解された斜視図、第６図は遠心力の場で
使用される管或いは筒を通じる流体の流れを説明する第
３〜５図に示される処理管或いは包みの部分的断面を含
む拡大された概要図、第７図は第６図に示される管或い
は包み中のより高密度の原料の集積を示す部分的断面を
含む拡大された概要図、第８図は本発明の特徴を具体化
し且つ大容量基準での細胞培養基を採取するのに使用さ
れることを意図された遠心式の流体処理システムを示す
説明図、第９図は本発明の特徴を具体化する遠心式の流
体処理システムの他の実施例を示す説明図である。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）処理室内に遠心力の場を生じさせ、該処理室に処理される流体を導入し、最大の遠心力が生じる前記処理室の領域から離れて方向
付けられるほぼ均一な流れとして、流入する流体を分配
する工程から構成される遠心式の流体処理方法。
（２）前記処理室から前記流体の残りの成分を流出させ
ながら、前記遠心力の場内で分離されるより高密度の成
分を閉じ込める領域を前記処理室内に作る工程を更に含
む請求項（１）記載の遠心式の流体処理方法。
（３）処理室内に遠心力の場を生じさせる手段と、該処
理室に処理される流体を導入する手段と、最大の遠心力
が生じる前記処理室の領域から離れて方向付けられるほ
ぼ均一な流れとして、流入する流体を分配する手段から
構成される遠心式の流体処理システム。
（４）前記処理室から前記流体の残りの成分を流出させ
ながら、前記遠心力の場内で分離されるより高密度の成
分を閉じ込める領域を前記処理室内に作る手段を更に含
む請求項（３）記載の遠心式の流体処理システム。
（５）前記処理室が、入口端及び出口端を有する管から
成り、前記方向付ける手段が、最小の遠心力が存在する前記管
の領域中に流体の均一な流れを分配するための通路を入
口端に隣接する管内に形成する手段から成る請求項（４
）記載の遠心式の流体処理システム。
（６）入口端と出口端を有し処理室内の範囲を定める本
体と、前記入口端を通じて流体を前記処理室中に運ぶ手段と、遠心力の場の負荷に応答して最大の遠心力が生じる処理
室の領域から離れて方向付けられるほぼ均一な流れとし
て、流入する流体を分配する手段から構成される遠心処
理室。
（７）前記処理室内の出口端から前記流体の残りの成分
を流出させながら、前記遠心力の場に応答して分離され
るより高密度の成分を閉じ込める領域を前記処理室内に
作る手段を更に含む請求項（６）記載の遠心処理室。
（８）前記方向付ける手段が、遠心力の場の負荷に応答
して最小の遠心力が存在する前記処理室の領域中に流体
の均一な流れを分配するための通路を入口端に隣接する
前記本体内に形成する手段から成る請求項（６）記載の
遠心処理室。
（９）前記本体が管の形状を有する請求項（６）記載の
遠心処理室。