JPH02156034A - 耐食性ニッケル基合金 - Google Patents

耐食性ニッケル基合金

Info

Publication number
JPH02156034A
JPH02156034A JP1273628A JP27362889A JPH02156034A JP H02156034 A JPH02156034 A JP H02156034A JP 1273628 A JP1273628 A JP 1273628A JP 27362889 A JP27362889 A JP 27362889A JP H02156034 A JPH02156034 A JP H02156034A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
alloy
steel
metal
niobium
nickel
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP1273628A
Other languages
English (en)
Inventor
Edward L Hibner
エドワード、エル、ヒブナー
Jr Ralph W Ross
ラルフ、ダブリュ、ロス、ジュニア
James R Crum
ジェームズ、アール、クラム
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Huntington Alloys Corp
Original Assignee
Inco Alloys International Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=22991479&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=JPH02156034(A) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Inco Alloys International Inc filed Critical Inco Alloys International Inc
Publication of JPH02156034A publication Critical patent/JPH02156034A/ja
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
    • C22C19/056—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 10% but less than 20%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
    • C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12937—Co- or Ni-base component next to Fe-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12944—Ni-base component

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)
  • Investigating And Analyzing Materials By Characteristic Methods (AREA)

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、各種の破壊腐食媒体に対して格別高い抵抗性
と満足な溶接性と安定性と強度などとの組み合わせを与
えるニッケルークロム−モリブデン−ニオブ合金に関す
る。
発明の背景 周知のように、ニッケルークロム−モリブデン合金は、
各種の腐食物、特にすき間腐食を生ずる塩化物および粒
界腐食を促進する酸化酸の腐蝕性攻撃によって起こる破
壊に抵抗する能力を存するという理由から商業上広（使
用されている。この種の合金は、より厳しい腐食環境で
常用されており且つ通常所望の製品、例えば、管類、大
コンテナー／容器などを与えるために溶接しなければな
らない。そのまま、そして使用中、これらの製品は、高
温にさらされ且つこのことは追加の重要な問題、即ち、
溶接および／または熱影響帯（ＨＡＺ）における腐食攻
撃を生ずる。この問題は、例えば、−時的注意以上のも
のが攻撃の重要性に払われる化学プロセス工業において
周知である。
粒界攻撃の可能性を測定するために、Ａ　Ｓ　Ｔ　Ｍ試
験（Ｇ−２８）が、しばしば使用されている。
この試験においては、合金は、攻撃を受ける傾向を確認
するために所定の腐食物中での露出前に約１４００〜１
７００丁（７６０〜９２７℃）の温度にさらされる。そ
れは、しばしば「鋭敏化」温度、即ち、攻撃を予測する
際に「感受性」とみなされる温度と称されている。２つ
のＡＳＴＭＧ−２８試験があり、ＡＳＴＭ　　Ｇ−２８
法ｒＢＪ試験はＡＳＴＭ　　Ｇ−２８法ｒＡＪ試験に対
立するものとしてこの「感受性」を測定する際により信
頼できるとみなされている。
発明の概要 いかなる場合にも、相関％のクロム、モリブデン、タン
グステンおよびニオブを含有するニッケル基合金は、標
準ＡＳＴＭ　　Ｇ−２８修正ｒＢＪ法によって反映され
るように優秀な水準の耐食性を提供することが今や見出
された。更に、合金化学組成が適当に釣り合わされるな
らば、合金溶接性と加工性と強度などとの良好な組み合
わせが、得られる。また、重要なことに、合金は、クラ
ッド（ｃｌａｄ）金属製品、即ち、鋼への合わせ板（ｃ
　ｌ　ａｄｄ　ｌｎｇ）を形成するのに最適であること
が確認された。更に、合金の構造安定性は、低温で優秀
であり、従って、合金を極低温において潜在的に好適な
ものにさせる。
前記のことに加えて、合金は、所望範囲の熱処理温度に
わたって悪影響されないことが見出された。焼鈍処理に
関しては、２０００丁（１０９３℃）〜少なくとも２２
００丁（１２０４℃）までの温度が利用できることが見
出された。このことは、ミル製品（Ｉｌｉｌｌ　ｐｒｏ
ｄｕｃｔ）　、例えば、シート、ストリップ、プレート
などが曲げなどの成形操作を受けることが可能であるよ
うにより柔軟にさせることかできることを意味する。２
０００″Ｆ（１０９３℃）などの温度も、最適の引張強
さを得ようとする際に有益である。
発明の態様 一般に、本発明によれば、本発明は、クロム約１９〜２
３％、モリブデン約１２〜１５％、タングステン約２．
２５〜４％、ニオブ約０．６５〜２％未満、鉄約２〜８
％、マンガン１％未満まで、ケイ素０．５％未満、炭素
０．１％まで、アルミニウム０．５％まで、チタン０．
５％までを含有し、残部が本質上ニッケルであることを
特徴とする高耐食性ニッケル基合金を意図する。
合金成分に関して、クロムは、一般的耐食性を与える際
に重要である。約１９％未満では、抵抗性は低下する一
方、２３％よりもはるかに多いと望ましくない形態相が
特により多いモリブデンおよびニオブ量で形成すること
がある。２０〜２２．５％のクロム範囲が、全く満足で
あると思われる。モリブデンは、耐孔食性を付与し且つ
所望の臨界すき間腐食温度（ＯＣＴ）を達成する際に最
も有益である。臨界すき量温度は、合金が塩化物溶液中
でのすき間腐食攻撃を受ける可能性に関して比較的信頼
できる指示体であるので重要である（温度が高ければ高
い程良好である）（６％Ｆ　ｅ　Ｃ１３溶液は、しばし
ば試験目的で使用される）。モリブデンは、１２．５〜
１４，５％であることが好ましい。特に高クロム−ニオ
ブ−タングステン量の場合に、過剰のモリブデン、例え
ば、１６％は、望ましくない構造相、例えば、Ｍｕの形
成によって不安定性を促進する一方、例えば、１２％未
満の量は、腐食挙動を減じる。
タングステンは、溶接性に対して有益な効果を有し、酸
−塩化物すき間腐食抵抗性を高め且つ深いサワーガス井
（ＤＳＧＷ）で生ずる種類の応力腐食割れ＜５ＣＣ）に
対する抵抗性を付与するのに役立つと考えられる。また
、タングステンは、鋼への合わせ板を模擬するための熱
処理時に炭素拡散のため、表面割れに対する抵抗性を増
大することが認められた。例えば、１．５〜２％のタン
グステン量は、不適当であり且つ４％よりも高い％は、
不要である。２．７５〜４％の範囲が、有利である。
ニオブは、ＡＳＴＭ　　Ｇ−２８修正ｒＢＪ試験に関連
して示されるように酸−塩化物すき間腐食抵抗性を高め
且つ深いサワーガス井でのＳＣＣに対する大きい抵抗性
を提供すると思われる。しかしながら、２％の量におい
ては、ニオブは、溶接性を損なう傾向があり且つ、例え
ば、濃フッ化水素酸でのすき間腐食抵抗性に有害である
。ニオブは、約１．５％未満に維持すべきであり、０．
７５〜約１．２５％の範囲が満足である。
他の成分に関しては、チタンは、所望の性質を低下し、
好ましくは０．　５％を超えるべきではない。炭素は、
有利には０．０３％未満、好ましくは０．０１５または
０．０１％未満に維持すべきである。アルミニウムは、
脱酸および他の目的で有益であるが、０．５％を超える
必要はなく、０．０５〜０．３％の範囲が好適である。
ケイ素は、少量、例えば、０．３％未満に保持すべきで
ある。鉄含量は、好ましくは３〜６％である。
下記情報およびデータは、当業者に前記合金の性状に関
する良好な見方を提供するために与える。
下記表１に本発明の合金（合金１）および優秀な市販の
合金（合金Ａ）の組成を与える。合金１に関しては、真
空誘導溶解後にエレクトロスラグ再溶解を使用して、溶
湯３０，０００ポンド（約１３．６０８ｋｇ）を調製し
た。合金１を熱間加工して、０．２５インチ（約６．３
５關）のプレート試験片とし、次いで、この試験片を表
■に報告のような各種の条件下で試験した。これに関連
して、「ミル焼鈍」プレートを冷間圧延しくＣＲ）且つ
／または熱処理して耐食性に対する熱機械的加工の効果
を確認した。合金Ａを０．２５インチ（約６．３５＋ａ
ｍ）のプレートとして試験した。
ＡＳＴＭ　　Ｇ−２８法ｒＡＪ腐食試験とＡＳＴＭＧ−
２８法ｒＢＪ腐食試験との両方を使用した。方法ｒＢＪ
試験は、前記のように、ｒＡＪよりも感受性であると思
われ且つ減少された粒界腐食および局所腐食抵抗性に応
答できる微細構造をより信頼性高く同定する。
表■中のデータは、より感受性のＡＳＴＭ　ｒＢＪ試験
に関して合金１が合金Ａよりも良好に遂行したことを示
す。１６００丁（約８７１℃）での爾後鋭敏化に対する
抵抗性に対する冷間圧延後の焼鈍温度の効果をデータの
第一組に示す。試験ｒＢＪは、鋭敏化に対する抵抗性が
合金１の場合には２０５０丁（１１３８℃）以上での焼
鈍、合金Ａの場合には２１００″Ｆ（１１４９℃）以上
での焼鈍に基づくことを示す。有効な安定化焼鈍のこの
差は、合金１中の０．７５ニオブの反映であるとみなさ
れる。方法Ａがこの一連の試験でいずれの合金の鋭敏化
を検出する能力がないことは、ＡＳＴＭ　　０２８法Ａ
がこの種の合金の場合にそれ程良いバロメーターではな
いことを確認する。
低焼鈍温度（２０５０”Ｆ／１１２１℃ｖｓ２１００下
／１１４９℃）を使用する能力がより高い強度をもたら
すことが付言できる。
第二群のデータの合金１のミル焼鈍温度は、２１００丁
（１１４９℃）であり、合金Ａの場合には２０５０丁（
１１２１℃）であった。再度、方法Ａ試験は、１４００
〜２０００″Ｆ（７６０〜１０９３℃）の鋭敏化温度範
囲にわたっていずれの合金に関しても事実上感受性では
ない一方、ＡＳＴＭ　ｒＢＪ　Ｇ；ｔ１６００丁（約８
７１℃）ノ温度で厳しい鋭敏化が生じた。微細構造を調
べたところ、激しい粒界析出が観察された。
合金１を表■に示すような第三加工条件、即ち。
ミル焼鈍プラス５０％冷間圧延後の１７００〜２０００
″Ｆ　（９２７〜１０９３℃）での焼鈍下で試験した。
方法ｒＡＪは、再度、感受性ではなかった。顕著に対照
的に、試験ｒＢＪは、１７００″Ｆ（９２７℃）および
１８００″Ｆ（約９８２℃）での焼鈍でのかなりの攻撃
を生じた。
前記のことに加えて、合金１の場合の臨界すき間腐食温
度データを表■に与える（１０．８％Ｆ　ｅ　Ｃ１３溶
液中）。
表■ 条件　　　　臨界すき間腐食温度 ミル囮屯、２１００丁　　　　　　　　５５℃ｍ、　　
ａ、　　、　ＣＲ５０％＋ １８００丁／７分、Ｗ、Ｑ、　　　＜４５℃ｌ　　　　
ｍ、　　ａ、　　、　ＣＲ５０％＋２０００丁／７分、
Ｗ、Ｑ、　　　　５５℃合金 表■中のデータは、１８００丁（約９８２℃）での焼鈍
が余りに低い一方、ミル焼鈍（２１００’Ｆ（１１４９
℃）〕および２０００’Ｆ　（１０９３℃）での焼鈍が
優秀なＣＣＴ結果を与えたことを示す。
表Ｖに合金Ａおよび本発明を含めた数種の合金の場合の
追加の臨界すき間腐食温度データを与える。化学組成を
表■に示す。６％Ｆ　ｅ　Ｃ１３溶液を試験および評価
の目的で使用した。合金２〜５は本発明の範囲内である
一方、Ａ−Ｇは本発明の範囲外である。市販の合金６２
５およびＣ−２７６を比較の目的で包含する。
表Ｖ 臨界すき間腐食温度、℃ ５５、０；５５．０ ５５、０．５５．０ ５５．０；５５．０ ５５、０；５５．０ ５５．０；５５゜ ４２．５；４２゜ ４７、　５；４７゜ ４７．５；４７゜ ４７．５；４７゜ ５０．０；５０゜ ５２．５；５２゜ ２５．０〜３０゜ ４５．０〜５０ 合金Ａｓｈ金りおよびＧがささいに多いニオブを含何し
且つＢ、Ｄなどの合金がタングステンの不足をこうむる
ことを除いては、本発明の範囲内の合金はすべて本発明
の範囲外の合金よりも高い臨界すき間腐食温度を有して
いたことが観察されるであろう。合金Ｆは、Ｔｉがニオ
ブの代替品ではないことを示す。
溶接挙動に関しては、ガス金属アーク溶接（ＧＭＡＷ）
法を使用して、本発明の範囲内の合金と本発明の範囲外
の合金（表■）を試験した。
この技術を使用して、高い熱入力、浅い熱勾配および高
い析出速度の結果としてこの形態の割れを生ずる際の効
力のためのＨＡＺ微小亀裂感受性を評価した。ＨＡＺ微
小亀裂は、特に高合金ニッケル基合金に関して問題であ
る。ＨＡＺ微小亀裂は、溶接時のマクロ偏析および熱勾
配の結果として生ずる。
１／２インチ（約１２．７ｍｍ）のプレート（合金１．
２およびＣ）は、２１００丁（１１４９℃）で１時間焼
鈍した後、空冷することによって調製した。各ヒート（
ｈｅａｔ）からのプレートの２つの４インチ（約１０．
２ＣＩ１１）長さのものの縁を溶接接近のために３０″
に面取りした。各ヒートからの２っのプレートを調製し
、十分な拘束用の強いバックに溶接した。直径０．０３
５インチ（約０．８８９關）のインコネル（ＩＮＣＯＮ
ＥＬ■）合金６２５充填金属を噴霧移動法で使用して、
溶接継手を調製した。溶接パラメーターは、２０ＯＡ。
ワイヤー速度５５０インチ（約１３９７ｃｍ）／分、電
圧３２．５Ｖおよび遮蔽としてのアルゴン６０ｃｆｈで
あった。溶接面をベース金属と同じ高さに研削しくｇｒ
ｏｕｎｄ　ｆ’１ｕｓｈ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｂａｓｅ　ｍ
ｅｔａｌ）、研磨して２４０グリツドとし、大きい微小
亀裂の存在に関して液体浸透剤検査を行なった。
表■ 合金　　Ｃ １０，００６ ２０，００２ Ｂ　　　Ｏ，００４ Ｃ★０．０２１ Ｄ　　　Ｏ，００３ Ｅ　　　Ｏ，００４ Ｇ　　　Ｏ，００３ ｅ　　Ｎｉ ４．６０　５５．３ｇ ３．２１　５７．８７ ４．３０　５９．１４ ３．５３　５６．４ｇ ３．１５　５１５ ３．１８　５８．４４ １．９１　５８．３７ Ｃｒ　　　　Ａ１ ２１．５ｇ　　０．１５ ２０．８１　　０．２７ １９．９６　０．２２ ２０．７８　０ＪＩ ２０．９５　０．２０ ２１．０５　０．２１ ２１．１８　０．２４ ０．０２ ０．２７ ０．２６ ０．２６ ０．２６ ０．２６ ０．２５ Ｍ。
１３．８２ １３．７０ １３．１６ １３．７４ １３．６Ｂ １３．６６ １３．６８ ｂ Ｏ０７５ ０，７９ １，０９ ０，７８ ２，０９ 】、１７ ２、Ｏ９ ★Ｔａ　　０．５２％含有 ３．１１ ２．９２ ０．９Ｂ ３．２２ １．００ １．８６ １．９９ ４つの横断面を各ヒートから取った。各ヒートからの断
面の３つを機械加工し、研磨して２４０グリツドとし、
２７案内側曲げとしてＨＡＺにおいて曲げた。合金２は
、割れ（微小亀裂）の指示を示さなかった一方、合金Ｃ
は、倒曲げにおいて８個のＨＡＺ割れを示した。残りの
断面を装着し、金属組織学的検査のために研磨し、微小
亀裂に関して光学的に調べた。合金２は、広いＨＡＺ粒
界溶離を示し、長さ０．０１インチ（約０．　２５４關
）熱影響帯への良好なバック充填があった。微小亀裂は
、観察されなかった。合金Ｃは、不良なバック充填（亀
裂）を示し、溶離はＨＡＺ内へ０．０１７５インチ（約
０．４４５ｍｍ）であった。
粒度は、各場合に大体ＡＳＴＭ＃４であった。合金Ｃの
炭素含量０．０２１％は、高かったとみなされる。最良
の結果を得ようとする際には、炭素含量は、０．０１５
％を超えるべきではなく、好ましくは０．０１％以下で
あるべきである。
合金１を熱間圧延状態で調べ、次の通りであった：１９
５０丁（１０６６℃）　１０．５ｈｒ、　ＷＱ　；２１
００丁（１１４９℃）　／　０．　５ｈｒ、　ＷＱ　；
および２１５０丁（１１７７℃）１０．５ｈｒＳＷＱ。
パラメーターは、直径０．０６１インチ（約１．５４９
＋ｌ１１）の合金６２５充填金属、２７ＯＡ。
ワイヤー速度１９０インチ（約４８３ｃｍ）／分、３３
ｖ１アルゴン６Ｑｃｆｈであり、十分に拘束した。溶接
物を研削し、研磨し、溶接面および根土で液体浸透剤試
験した。割れは、認められなかった。ラジオグラフィー
検査は、割れを示さなかった。２Ｔ側曲げは、割れを示
し損なった。２つの金属組織学的横断面を各溶接物およ
び粒度条件に関して切削し、装着し、研磨し、エツチン
グした。粒界溶離は、ＨＡＺ内へ０．００５６〜０．０
１５インチ（約０．１４２２〜０．　３８１−一）であ
り且つ粒度はＡＳＴＭ＃６から１．５に変化した。割れ
、亀裂またはバック充填の欠如が、検出された。
データを表■および■に示す。
表■ 良好 不良 ０、０１ ０、　０１７５ 表■ 合金　粒度　割れ　ＩＩＡＺ粒界溶離の長さ、インチ２
　４　　なし　　　　　　０，０１ Ｃ４あり　　　　　　　０．０Ｌ７５ １　　１．５−８なし　　　　０．０１５〜０．００５
８ガス金属アーク溶接を使用して、表■の合金Ｂ１ＥＳ
ＤおよびＧを調べた。この場合、３／８インチ（約９．
５３ａ＋ｍ）のストリップ〔３／８インチ（約９．　５
３ｍｍ）　Ｘ長さ２インチ（約５０．８＋ａｍ）〕を試
試験的で使用した。ストリップを２１００丁（１１４９
℃）で１／２時間焼鈍した。２Ｔ曲げ試験を使用した。
パラメーターは、直径０．０６２インチ（約１．５７５
龍）のインコネル充填金属６２５　；２７０Ａ　；ワイ
ヤー供給速度２３０インチ（約５８４ω）／分；３２ｖ
およびアルゴン遮蔽５０ｃ　ｆ　ｈであった。結果を表
■に与える。
表■ 割れなし 割れなし 割れなし １．２割れ★★ 長さ約１／１８インチ 割れなし 割れなし 割れなし １．２割れ★★ 長さ約ｌ／１６インチ 融解線での多数の割れ 融解線での多数の割れ 融解線での微細割れ 割れなし ★溶接物当たり２試験 ★★ＨＡＺ内へ走行する融解線での割れ後述のように、
本発明の合金は、鋼への合わせ板材料に特に適している
。このことは、表Ｘに示すデータによって指摘される。
２Ｔ曲げシートを使用して、合金Ｂ、ＤＳＥおよびＧに
対する炭素鋼からの炭素拡散の効果を研究した。これら
の特定の組成物は他の理由で本発明の範囲外であるが、
それにも拘らず、本発明の範囲内の合金の予想挙動を示
すのに役立つ。炭素鋼にワイヤーを付けるか付けないで
使用される熱処理は、表Ｘに示すように鋼合わせ板を模
擬するのに採用された。市販の合金Ｃ−２７６の場合の
データを包含する。
表Ｘ 材料状態 Ｂ（ＩＮｂ、　ＩＷ）　　　ＮＣ★★★Ｄ（２Ｎｂ％ｍ
　　　ＮＣ Ｅ（ＩＮｂ、　　２１１）　　　ＮＣ Ｇ　（２Ｎｂ、　２Ｗ）　　　Ｎ　Ｃ Ｃ−２７６Ｆ市販シート）　　　ＮＣ ＮＣ３つの割れ★★★★ ＮＣ多数の割れ★★★” ＮＣＮＣ ＮＣＮＣ ＮＣ多数の割れ★★★★ ★調製したままの材料−５０％冷間加工＋２１００丁（
１１４９℃）／１５分／ＡＣ状態の１／８インチ（約３
．　１７５ｍｍ）　ノストリップ ★★熱処理−２０５０丁（１１２１℃）／３ｏ分／ＡＣ
＋１１００″Ｆ（約５９３℃）／６０分／ＡＣ ★★★ＮＣ−割れなし ★★★”試験片が熱処理時に鋼に触れた場合性：熱処理
されＣｆ１ｉｌにワイヤーを付けられた試験片の場合に
は、鋼と接触した表面は、曲げる時に外側にあった。
公称上タングステン２％を含有する合金のみが、鋼から
の炭素拡散に関連した表面割れに対して抵抗性であった
。
前記のように、本発明の合金は、低温で多量の衝撃エネ
ルギーを吸収する能力（構造安定性）を示す。これを、
合金Ａに対応する市販の合金の場合の報告データを包含
する表ＸＩに与えたデータに示す。
表Ｘ１ 焼鈍２１００”Ｆ 灯饗Ｔｈｔｉ２１００丁 焼鈍２１００°Ｆ ＋１０００丁で１０００ｈｒ、　ＡＣ 文Ｑすｉむ２１００”Ｆ ＋１０００”Ｆで１０００ｈｒ、　ＡＣ焼鈍２０５０ ＋１０００Ｆで１ｏ００ｈｒ、　ＡＣ 焼鈍２０５０丁 ＋１０００’Ｆで１０口Ｏｈｒ ｍ−破壊せず ｍ−破壊せず 〉２４０　　破壊せず 〉２４０ 破壊せず 破壊 代表的機械的性質を表Ｘ■、Ｘ■およびＸＩＶに与える
。合金１をこの目的で使用。
表Ｘ■ 製品 ０．６５０インチのプレート★ ０．６５０インチのプレート ０．８５０インチのプレート ★熱間圧延したまま 表Ｘ■ 室温引張性：焼鈍状態 ０．２％ＹＳ　　ＴＳ ｋｓｉ　　　Ｋｓｉ　　伸び％　硬さ　Ａ訂市立度１１
５．３　　１５０．０　　３２　　　Ｒｃ３１４９．２
　　１０４．８　　８５　　　Ｒｃ８７　　２４５Ｊ　
　　１０２．５　　７０　　　Ｒｃ８８　１−１／２４
１．１ ３５．２ ３１．７ ２９．８ ３２．１ ２７．６ ２９．３ ９８．７ ９１．７ ８７．５ ８５．０ ７９゜７ ７７．０ ６９．０ 表ＸＩＶ ０．２５０インチの焼鈍プレートの引張性に対する時効
の効果 焼鈍したまま 焼鈍＋１０００″Ｆ ／１．０００ｈｒ　、　ＡＣ ４５，３ ４８，５ １０２，５ ｉｏｅ、ｅ Ｒｂ８（ｉ ｂ８７ 溶接デポジットにおけるニオブの存在は、表Ｘｖに示す
ように室温引張強さを助長するとみなされる。試験を溶
接金属を通して取られた縦断面について実施した。
表Ｘｖ ８９．３００　１０４．９００ ８７．８００　１０４．４００ ５０．５　　４５．７　　　９７−９８４８．０　　５
０．８　　　９８−９９８５．９００ ９８．８００ ６８．９００　１０２．４００ ５２．０　　　Ｂ２．９　　　　９７ ５２．０　　　Ｂ２．８　　　９８−９９７２．７００
　１０７．０００ Ｂ ６ｇ、１００　１０７．８００ 本発明の合金は、各種のミル製品、例えば、丸棒、鍛造
棒、パイプ、管類、プレート、シート、ストリップ、ワ
イヤーなどに成形でき且つ汚染制御装置、廃棄物灰化、
化学加工、放射性廃棄物の処理などで遭遇することがあ
るような極めて攻撃的な環境で有用である。排煙脱硫は
、厳しい酸−塩化物環境を包含するので、特定の応用（
スフラッパー）である。
ここで意図するようにニッケル含量に関して使用する「
残部」または「残部は本質上」なる用語は、合金の基本
特性に悪影響を及ぼさない他の元素の存在を排除しない
。この例としては、少量の酸化元素および洗浄元素が挙
げられる。例えば、マグネシウムまたはカルシウムは、
脱酸剤として使用できる。それは、０．２％を超える（
保持する）必要はない。硫黄、リンなどの元素は、商業
上実施できる程度の少量、例えば、硫黄最大０．０１５
％およびリン最大０．０３％に保持すべきである。実用
的商業的リン範囲は、約０．００５％〜約０．０１５％
である。銅が存在できるが、１％を超えないことが好ま
しい。合金の１成分の合金範囲は、他の成分の合金範囲
と併用できる。
本発明を好ましい態様と共に説明したが、当業者は容易
に理解するので、本発明の精神および範囲から逸脱せず
に修正および変更を施すことができることを理解すべき
である。このような修正および変更は、本発明の権限お
よび範囲内であるとみなされる。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １、（ａ）特に溶接時に熱影響帯において、攻撃的腐食
    媒体に対する高度の耐食性、（ｂ）良好な溶接性、（ｃ
    ）高い臨界すき間腐食温度および（ｄ）構造安定性によ
    って特徴づけられるニッケル基合金であって、本質上ク
    ロム約１９〜２３％、モリブデン約１２〜１５％、タン
    グステン約２．２５〜４％、ニオブ約０．６５〜２％未
    満、鉄約２〜８％、炭素０．１％まで、マンガン１％未
    満まで、ケイ素約０．５％未満まで、アルミニウム約０
    ．５％まで、チタン約０．５％までからなり、残部はニ
    ッケルであることを特徴とするニッケル基合金。 ２、クロム２０〜２２．５％、モリブデン １２．５〜１４．５％、タングステン２．７５〜４％、
    ニオブ０．７５〜１．２５％、鉄３〜６％、炭素０．０
    １５％まで、マンガン０．５％まで、ケイ素約０．３％
    未満まで、およびアルミニウムおよびチタンの各々０．
    ３％までを含有する、請求項１に記載の合金。 ３、ニオブが、０．７５〜１．２５％である、請求項１
    に記載の合金。 ４、新製品として、ベース金属が請求項１に記載の合金
    から調製されている溶接デポジット構造物。 ５、新製品として、ベース金属が請求項２に記載の合金
    から調製されている溶接デポジット構造物。 ６、ベース金属に結合された金属合わせ板からなる鍛錬
    複合金属クラッド製品であって、前記合わせ板金属は請
    求項１に記載の合金から調製され且つベース金属は炭素
    鋼、低合金鋼および中合金鋼から選ばれることを特徴と
    する鍛錬複合金属クラッド製品。 ７、ベース金属に結合された金属合わせ板からなる鍛錬
    複合金属クラッド製品であって、前記合わせ板金属は請
    求項２に記載の合金から調製され且つベース金属は炭素
    鋼、低合金鋼および中合金鋼から選ばれることを特徴と
    する鍛錬複合金属クラッド製品。
JP1273628A 1988-10-21 1989-10-20 耐食性ニッケル基合金 Pending JPH02156034A (ja)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US260982 1988-10-21
US07/260,982 US5120614A (en) 1988-10-21 1988-10-21 Corrosion resistant nickel-base alloy

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JPH02156034A true JPH02156034A (ja) 1990-06-15

Family

ID=22991479

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP1273628A Pending JPH02156034A (ja) 1988-10-21 1989-10-20 耐食性ニッケル基合金

Country Status (6)

Country Link
US (1) US5120614A (ja)
EP (1) EP0365884B1 (ja)
JP (1) JPH02156034A (ja)
AU (1) AU611331B2 (ja)
CA (1) CA1334800C (ja)
DE (1) DE68911266T2 (ja)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3913102A1 (en) 2020-05-22 2021-11-24 Nippon Steel Corporation Ni-based alloy tube and welded joint
EP3913101A1 (en) 2020-05-22 2021-11-24 Nippon Steel Corporation Ni-based alloy tube and welded joint
EP3913103A1 (en) 2020-05-22 2021-11-24 Nippon Steel Corporation Ni-based alloy tube and welded joint

Families Citing this family (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5019184A (en) * 1989-04-14 1991-05-28 Inco Alloys International, Inc. Corrosion-resistant nickel-chromium-molybdenum alloys
FR2675415B1 (fr) * 1991-04-22 1995-06-30 Creusot Loire Tole plaquee inoxydable et procede de realisation de cette tole plaquee.
TW250567B (ja) * 1993-05-13 1995-07-01 Gen Electric
EP0648850B1 (en) * 1993-09-20 1997-08-13 Mitsubishi Materials Corporation Nickel-based alloy
US5958606A (en) * 1997-02-05 1999-09-28 Cyntec Company Substrate structure with adhesive anchoring-seams for securely attaching and boding to a thin film supported thereon
US6709528B1 (en) * 2000-08-07 2004-03-23 Ati Properties, Inc. Surface treatments to improve corrosion resistance of austenitic stainless steels
US7785532B2 (en) 2006-08-09 2010-08-31 Haynes International, Inc. Hybrid corrosion-resistant nickel alloys
CA2830543C (en) 2011-03-23 2017-07-25 Scoperta, Inc. Fine grained ni-based alloys for resistance to stress corrosion cracking and methods for their design
AU2012362827B2 (en) 2011-12-30 2016-12-22 Scoperta, Inc. Coating compositions
US9738959B2 (en) 2012-10-11 2017-08-22 Scoperta, Inc. Non-magnetic metal alloy compositions and applications
JP6068935B2 (ja) * 2012-11-07 2017-01-25 三菱日立パワーシステムズ株式会社 Ｎｉ基鋳造合金及びそれを用いた蒸気タービン鋳造部材
US10345252B2 (en) 2013-10-10 2019-07-09 Scoperta, Inc. Methods of selecting material compositions and designing materials having a target property
CA2931842A1 (en) 2013-11-26 2015-06-04 Scoperta, Inc. Corrosion resistant hardfacing alloy
US11130205B2 (en) 2014-06-09 2021-09-28 Oerlikon Metco (Us) Inc. Crack resistant hardfacing alloys
WO2016014665A1 (en) 2014-07-24 2016-01-28 Scoperta, Inc. Impact resistant hardfacing and alloys and methods for making the same
WO2016014851A1 (en) 2014-07-24 2016-01-28 Scoperta, Inc. Hardfacing alloys resistant to hot tearing and cracking
CA2971202C (en) 2014-12-16 2023-08-15 Scoperta, Inc. Tough and wear resistant ferrous alloys containing multiple hardphases
US10105796B2 (en) 2015-09-04 2018-10-23 Scoperta, Inc. Chromium free and low-chromium wear resistant alloys
MX2018002764A (es) 2015-09-08 2018-09-05 Scoperta Inc Carburo no magnetico, que forma aleaciones para fabricar polvo.
JP2018537291A (ja) 2015-11-10 2018-12-20 スコペルタ・インコーポレイテッドＳｃｏｐｅｒｔａ， Ｉｎｃ． 酸化抑制ツインワイヤーアークスプレー材料
CN105543570B (zh) * 2016-01-29 2017-03-29 江苏亿阀集团有限公司 一种低温塑性变形纳米晶化镍基合金及其制备方法
PL3433393T3 (pl) 2016-03-22 2022-01-24 Oerlikon Metco (Us) Inc. W pełni odczytywalna powłoka natryskiwana termicznie
CA3117043A1 (en) 2018-10-26 2020-04-30 Oerlikon Metco (Us) Inc. Corrosion and wear resistant nickel based alloys
CN113737058B (zh) * 2021-09-08 2023-03-24 上海康恒环境股份有限公司 垃圾焚烧炉防腐用镍基合金、镍基合金粉末的制备方法与复合材料

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1210566B (de) * 1961-04-01 1966-02-10 Basf Ag Verfahren zum Herstellen einer hoch-korrosionsbestaendigen und warmfesten Nickel-Chrom-Molybdaen-Legierung mit erhoehter Bestaendigkeit gegen interkristalline Korrosion
US3160500A (en) * 1962-01-24 1964-12-08 Int Nickel Co Matrix-stiffened alloy
US3510294A (en) * 1966-07-25 1970-05-05 Int Nickel Co Corrosion resistant nickel-base alloy
US3650734A (en) * 1969-06-16 1972-03-21 Cyclops Corp Wrought welding alloys
US4043810A (en) * 1971-09-13 1977-08-23 Cabot Corporation Cast thermally stable high temperature nickel-base alloys and casting made therefrom
ZA74490B (en) * 1973-02-06 1974-11-27 Cabot Corp Nickel-base alloys
US4172716A (en) * 1973-05-04 1979-10-30 Nippon Steel Corporation Stainless steel having excellent pitting corrosion resistance and hot workabilities
US4129464A (en) * 1977-08-24 1978-12-12 Cabot Corporation High yield strength Ni-Cr-Mo alloys and methods of producing the same
US4168188A (en) * 1978-02-09 1979-09-18 Cabot Corporation Alloys resistant to localized corrosion, hydrogen sulfide stress cracking and stress corrosion cracking
US4245698A (en) * 1978-03-01 1981-01-20 Exxon Research & Engineering Co. Superalloys having improved resistance to hydrogen embrittlement and methods of producing and using the same
US4533414A (en) * 1980-07-10 1985-08-06 Cabot Corporation Corrosion-resistance nickel alloy
GB2080322A (en) * 1980-07-22 1982-02-03 Ici Ltd Dyestuffs
JPS5857501B2 (ja) * 1980-09-29 1983-12-20 三菱製鋼株式会社 電気メツキ用通電ロ−ル
JPS6058773B2 (ja) * 1981-06-30 1985-12-21 日立金属株式会社 高温疲労強度を改善したＮｉ−Ｃｒ−Ｗ合金とその製造方法
US4410489A (en) * 1981-07-17 1983-10-18 Cabot Corporation High chromium nickel base alloys
JPS58125396A (ja) * 1982-01-22 1983-07-26 Hitachi Ltd オ−ステナイト系溶接構造物

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3913102A1 (en) 2020-05-22 2021-11-24 Nippon Steel Corporation Ni-based alloy tube and welded joint
EP3913101A1 (en) 2020-05-22 2021-11-24 Nippon Steel Corporation Ni-based alloy tube and welded joint
EP3913103A1 (en) 2020-05-22 2021-11-24 Nippon Steel Corporation Ni-based alloy tube and welded joint

Also Published As

Publication number Publication date
AU4360489A (en) 1990-04-26
DE68911266T2 (de) 1994-06-30
AU611331B2 (en) 1991-06-06
DE68911266D1 (de) 1994-01-20
US5120614A (en) 1992-06-09
CA1334800C (en) 1995-03-21
EP0365884A1 (en) 1990-05-02
EP0365884B1 (en) 1993-12-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JPH02156034A (ja) 耐食性ニッケル基合金
CA2014694C (en) Corrosion- and wear-resistant cobalt-base alloy
EP0834580B1 (en) Alloy having high corrosion resistance in environment of high corrosiveness, steel pipe of the same alloy and method of manufacturing the same steel pipe
US3181970A (en) Coated welding electrode
US5879818A (en) Nickel-based alloy excellent in corrosion resistance and workability
JPH0368745A (ja) ニッケル基合金の耐すきま腐食および耐孔食を高める方法
Tsay et al. Hydrogen sulphide stress corrosion cracking of 2.25 Cr-Mo steel weldments
EP2504122B1 (en) Alloy, overlay, and methods thereof
Guo et al. Influence of heat treatments on microstructure, mechanical properties and corrosion resistance of Inconel 625 overlay cladded using PTIG
US3495977A (en) Stainless steel resistant to stress corrosion cracking
US3932175A (en) Chromium, molybdenum ferritic stainless steels
US4418859A (en) Method of making apparatus for the exchange of heat using zirconium stabilized ferritic stainless steels
US4408709A (en) Method of making titanium-stabilized ferritic stainless steel for preheater and reheater equipment applications
EP0709479A1 (en) ALLOY AND MULTILAYER STEEL PIPE HAVING CORROSION RESISTANCE IN ENVIRONMENT FOR BURNING FUEL CONTAINING V, Na, S and Cl
Kchaou et al. Low Cycle Fatigue behavior of SMAW welded Alloy28 superaustenitic stainless steel at room temperature
US3837847A (en) Corrosion resistant ferritic stainless steel
JPS599272B2 (ja) 溶加材
US4374666A (en) Stabilized ferritic stainless steel for preheater and reheater equipment applications
JP3329262B2 (ja) 耐再熱割れ性に優れる溶接材料および溶接継手
Majid et al. Influence of intermetallic precipitation on metallurgical, mechanical and pitting behavior of AISI 2205 duplex stainless steel welded joints
JP2992226B2 (ja) 耐食性を有するニッケル合金及びそれらの合金から作られる建設部材
Yelamasetti et al. Effect of filler wires on mechanical properties of super-duplex stainless steel UNS S32750 and austenitic stainless steel 304 dissimilar joints welded with PCGTAW technique.
JPS6199661A (ja) ラインパイプ用高強度高靭性溶接クラツド鋼管
JP2691093B2 (ja) ソーダ回収ボイラ用高温耐食合金
Teeple Nickel and high-nickel alloys