JPH02137766A - 鉄浴溶融還元炉用Al↓zO↓3系耐火物 - Google Patents
鉄浴溶融還元炉用Al↓zO↓3系耐火物Info
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- JPH02137766A JPH02137766A JP63288847A JP28884788A JPH02137766A JP H02137766 A JPH02137766 A JP H02137766A JP 63288847 A JP63288847 A JP 63288847A JP 28884788 A JP28884788 A JP 28884788A JP H02137766 A JPH02137766 A JP H02137766A
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は鉄浴溶融還元炉用の耐高温性で、高耐蝕性のA
Q、03−5iC−C及びAl2O3−C質耐火物に関
するものである。
Q、03−5iC−C及びAl2O3−C質耐火物に関
するものである。
(従来の技術)
近年各種の新しい鉄鋼製造法が研究開発されている。鉄
浴溶融還元法もその一つであり、酸素ガスを用いた上底
吹き複合吹錬等、極めて苛酷な操業条件となっており、
これに適合する耐火物の開発が必須となっている。
浴溶融還元法もその一つであり、酸素ガスを用いた上底
吹き複合吹錬等、極めて苛酷な操業条件となっており、
これに適合する耐火物の開発が必須となっている。
鉄浴溶融還元法においては、還元鉱石或いは未還元鉱石
、石炭及び/またはコークス、石灰等の副原料を炉内に
投入或いは吹き込み、酸素ガスをランスバイブ及び/ま
たは羽目より吹き込み精練するものであり、従って、F
e−Cr16融還元炉で使用されているMgO−C及び
MgO−Cr2O,質れんがでは低塩基度・低Mgo・
高Al2O3多量スラグにより、また、炉上部は炉内二
次燃焼により雰囲気温度が1900℃を越えるため、更
に、ガス吹き込み羽目及び周辺等、内張耐火物全体の寿
命が非常に短いことが中型炉実験結果より分かっている
。
、石炭及び/またはコークス、石灰等の副原料を炉内に
投入或いは吹き込み、酸素ガスをランスバイブ及び/ま
たは羽目より吹き込み精練するものであり、従って、F
e−Cr16融還元炉で使用されているMgO−C及び
MgO−Cr2O,質れんがでは低塩基度・低Mgo・
高Al2O3多量スラグにより、また、炉上部は炉内二
次燃焼により雰囲気温度が1900℃を越えるため、更
に、ガス吹き込み羽目及び周辺等、内張耐火物全体の寿
命が非常に短いことが中型炉実験結果より分かっている
。
(発明が解決しようとする課題)
本発明はこの点に鑑み、苛酷な操業条件に十分耐え得る
耐火物(参考技術 特開昭60−16859公報、特開
昭60− ]、 6866公報)即ち、耐高温、高耐蝕
、(特に、溶融還元スラグに対して)、且つ、熱衝撃に
極めて優れた性質を合せ持つ耐火物を提供するものであ
る。
耐火物(参考技術 特開昭60−16859公報、特開
昭60− ]、 6866公報)即ち、耐高温、高耐蝕
、(特に、溶融還元スラグに対して)、且つ、熱衝撃に
極めて優れた性質を合せ持つ耐火物を提供するものであ
る。
(課題を解決するための手段)
本発明の第1は重量%でAl1,0.が66〜88%、
SiCが2〜10%、 Cが4〜18%の化学成分を有
し、且つ、Al2O3純度が99%以上、SiC純度9
4%以上、C純度96%以上である鉄浴溶融還元炉用A
l2O3−5iC−C質耐火物であり、その第2は重量
%でAl2O3が78〜89%。
SiCが2〜10%、 Cが4〜18%の化学成分を有
し、且つ、Al2O3純度が99%以上、SiC純度9
4%以上、C純度96%以上である鉄浴溶融還元炉用A
l2O3−5iC−C質耐火物であり、その第2は重量
%でAl2O3が78〜89%。
07〜18%の化学成分を有し、且つ、AQ、03純度
及びC純度が99%以上である鉄浴溶融還元炉用AI2
.03−C質耐火物であり、特に耐高温、高耐蝕性(特
に溶融還元スラグに対して)に優れ、かつ、耐熱衝撃に
優れたものであり、鉄浴溶融還元炉用の耐火物として好
適なものである。
及びC純度が99%以上である鉄浴溶融還元炉用AI2
.03−C質耐火物であり、特に耐高温、高耐蝕性(特
に溶融還元スラグに対して)に優れ、かつ、耐熱衝撃に
優れたものであり、鉄浴溶融還元炉用の耐火物として好
適なものである。
(作用)
一般に、耐高温、高耐蝕性を有する耐火材料としては、
例えばAl2O3、MgO−Al2O3。
例えばAl2O3、MgO−Al2O3。
ZrO□、Mg0−Cr、03があげられる。しがし、
これらを主原料とする耐火物は鉄浴溶融還元操業の条件
下では熱的スポーリングに対して非常に弱い。
これらを主原料とする耐火物は鉄浴溶融還元操業の条件
下では熱的スポーリングに対して非常に弱い。
そこでこのような熱スポーリング性を改善するために通
常Cを添加する本発明においても同様であるが、本発明
においては、鉄浴への影響、スラグの利用性等も考慮し
て、AQ203系を選択するものである。即ち、本発明
者等はAQ2032MgO・Al2O3、ZrO,、M
gO・Cr2O,、C1及びこれらを組み合わせた耐火
物を試作し、実験室レベルで鉄浴との接触評価試験を行
ったところ前述のMg0−Cに限らず、MgOを含有す
る物は、低塩基度・低MgO・高AQ、03条件下では
、MgOのスラグ中への溶出により骨材粒が崩壊し、マ
トリックス部のCが酸化され損傷が大きかった。尚、Z
rO,質耐火物も同様の結果となり、いずれも鉄浴溶融
還元炉用の耐火物として適性が小さい結果を示した。こ
れに対してAl2O3が66%以上のものはこのような
現象は見られず、鉄浴溶融還元炉用の耐火物としての適
性があることを示した。
常Cを添加する本発明においても同様であるが、本発明
においては、鉄浴への影響、スラグの利用性等も考慮し
て、AQ203系を選択するものである。即ち、本発明
者等はAQ2032MgO・Al2O3、ZrO,、M
gO・Cr2O,、C1及びこれらを組み合わせた耐火
物を試作し、実験室レベルで鉄浴との接触評価試験を行
ったところ前述のMg0−Cに限らず、MgOを含有す
る物は、低塩基度・低MgO・高AQ、03条件下では
、MgOのスラグ中への溶出により骨材粒が崩壊し、マ
トリックス部のCが酸化され損傷が大きかった。尚、Z
rO,質耐火物も同様の結果となり、いずれも鉄浴溶融
還元炉用の耐火物として適性が小さい結果を示した。こ
れに対してAl2O3が66%以上のものはこのような
現象は見られず、鉄浴溶融還元炉用の耐火物としての適
性があることを示した。
しかし、Afl、O,系耐火物においても不純成分(S
in2.CaO) が多いと高温下でシリケート化合物
を生成しスラグとの反応性が大で損傷が大きくなる傾向
を示した。したがって本発明においてはより、適性の大
きいものとするために耐火材料の含有不純成分を極力減
じることも考慮している。更に実験の結果1本発明の第
1の発明のAQ20□−SiC−C−C質耐火物では、
耐火材料の純度がAQ20399%以上、5iC94%
以上、Cが99%以上の場合、又、第2の発明のAQ、
O。
in2.CaO) が多いと高温下でシリケート化合物
を生成しスラグとの反応性が大で損傷が大きくなる傾向
を示した。したがって本発明においてはより、適性の大
きいものとするために耐火材料の含有不純成分を極力減
じることも考慮している。更に実験の結果1本発明の第
1の発明のAQ20□−SiC−C−C質耐火物では、
耐火材料の純度がAQ20399%以上、5iC94%
以上、Cが99%以上の場合、又、第2の発明のAQ、
O。
−C質耐火物では耐火材料の純度が、Al2O399%
以上、C99%以上の場合にスラグとの反応を抑制する
効果が顕著である。
以上、C99%以上の場合にスラグとの反応を抑制する
効果が顕著である。
次に、化学成分値に関しては、第1の発明のA Q20
.− SiC−C質耐火物ではSiCが10%、Cが1
8%を越えると耐蝕性に関与するAl2O3が減少し耐
火物全体の耐蝕性が低下する。また。
.− SiC−C質耐火物ではSiCが10%、Cが1
8%を越えると耐蝕性に関与するAl2O3が減少し耐
火物全体の耐蝕性が低下する。また。
SiCが2%、Cが4%未満になると熱スポーリングの
抑制効果が得られない。
抑制効果が得られない。
AQzO,−C質耐火物では、Cが18%を越えるとC
の酸化により耐火物全体の耐蝕性が低下する。
の酸化により耐火物全体の耐蝕性が低下する。
また、Cが7%未満になると熱スポーリングの抑制効果
が得られないことが明らかになった。
が得られないことが明らかになった。
このような実験結果から鉄浴溶融還元炉用耐大物として
の適性が得られるものでとして本発明では重量%でAl
2O3が66〜88%、SiCが2〜10%、Cが4〜
18%、Al2O3純度が99%以上、SiC純度が9
4%以上のC純度が96%以上であるAl2O3−Si
C−C−C質耐火物、及び、重量%テAl2O3が78
〜89%、Cが7〜18%の化学成分を有し、且つ、A
QzO,純度及びC純度が99%以上であるAQ、 O
,、−C質耐火物に特定するものである。先ず第1の発
明のAQ、O□−SiC−C−C質耐火物は電融アルミ
ナクリンh−(Ag2O3)l *粉炭珪(SiC)、
m片状黒鉛(C)を主原料とし、乾燥或いは乾燥・焼成
後の化学成分値が重量%でAQ、03が66〜88%、
SiCが2〜10%、Cが4〜18%、これらの含量が
94%以上となるような割合で配合、これにCの酸化抑
制剤としてAQ、Si等の金属物質及び/またははうけ
い酸ガラス等を添加してなるものであり、これにフェノ
ール樹脂等をバインダーとして添加して通常これを一般
的な条件で混錬成形後、乾燥或いは乾燥後焼成して使用
される。又第2の発明のAΩ203−C質耐火物は電融
アルミナクリンカー(AQZO3)−鱗片状黒鉛(C)
を主原料とし、乾燥或いは乾燥・焼成後の化学成分値が
重量%でAl2O3が78〜89%。
の適性が得られるものでとして本発明では重量%でAl
2O3が66〜88%、SiCが2〜10%、Cが4〜
18%、Al2O3純度が99%以上、SiC純度が9
4%以上のC純度が96%以上であるAl2O3−Si
C−C−C質耐火物、及び、重量%テAl2O3が78
〜89%、Cが7〜18%の化学成分を有し、且つ、A
QzO,純度及びC純度が99%以上であるAQ、 O
,、−C質耐火物に特定するものである。先ず第1の発
明のAQ、O□−SiC−C−C質耐火物は電融アルミ
ナクリンh−(Ag2O3)l *粉炭珪(SiC)、
m片状黒鉛(C)を主原料とし、乾燥或いは乾燥・焼成
後の化学成分値が重量%でAQ、03が66〜88%、
SiCが2〜10%、Cが4〜18%、これらの含量が
94%以上となるような割合で配合、これにCの酸化抑
制剤としてAQ、Si等の金属物質及び/またははうけ
い酸ガラス等を添加してなるものであり、これにフェノ
ール樹脂等をバインダーとして添加して通常これを一般
的な条件で混錬成形後、乾燥或いは乾燥後焼成して使用
される。又第2の発明のAΩ203−C質耐火物は電融
アルミナクリンカー(AQZO3)−鱗片状黒鉛(C)
を主原料とし、乾燥或いは乾燥・焼成後の化学成分値が
重量%でAl2O3が78〜89%。
Cが7〜18%の化学成分を有し、これらの含量が96
%以上となるような割合で配合、これにCの酸化抑制剤
としてAQ、Si等の金属物質等を添加してなるもので
あり、これにフェノール樹脂等をバインダーとして添加
して、通常これを一般的な条件で混錬成形後、乾燥或い
は乾燥後焼成して使用する。
%以上となるような割合で配合、これにCの酸化抑制剤
としてAQ、Si等の金属物質等を添加してなるもので
あり、これにフェノール樹脂等をバインダーとして添加
して、通常これを一般的な条件で混錬成形後、乾燥或い
は乾燥後焼成して使用する。
(実施例)
実施例1
第1表に示す配合割合で混錬成形し、乾燥することによ
って得られた実施例1−1〜2−3及び比較例3〜9不
焼成耐火物を夫々試料として第1図に示す侵蝕試験装置
に内張すして評価試験を行なった。第1図の1は実施例
及び比較例の不焼成耐火物、2は溶銑、3はスラグ、4
はArガス吹き込み用ポーラスプラグ、14は酸素吹き
込み用パイプをそれぞれ示す。第2図は第1図の1−1
を切断したときの断面図であり、1は実施例及び比較例
の不焼成耐火物、2は溶銑、5はガス吹き込みパイプ、
7はスタンプ材、8はるつぼを示す。
って得られた実施例1−1〜2−3及び比較例3〜9不
焼成耐火物を夫々試料として第1図に示す侵蝕試験装置
に内張すして評価試験を行なった。第1図の1は実施例
及び比較例の不焼成耐火物、2は溶銑、3はスラグ、4
はArガス吹き込み用ポーラスプラグ、14は酸素吹き
込み用パイプをそれぞれ示す。第2図は第1図の1−1
を切断したときの断面図であり、1は実施例及び比較例
の不焼成耐火物、2は溶銑、5はガス吹き込みパイプ、
7はスタンプ材、8はるつぼを示す。
なお図中6はコーン部鉄皮、9は熱電対、10は誘導コ
イル、11は鉄皮、12はArガス、13は酸素ガス、
Xはコーン部(耐高温性、耐蝕性、耐酸化性)、Yはス
ラグライン部(耐高温性、耐蝕性)、Zは銑浴部(耐摩
耗性)、高周波溶解炉による侵蝕試験装置での耐高温、
高耐蝕、耐酸化、耐摩耗性試験の試験条件は部位別に評
価できるようにし、上吹きは酸素、底吹きはArガス吹
き込み、スラグはCaO/5iO2=1.3.Al2O
3=23%、Mg0=1%、 T−Fe=2%の組成を
持つ合性スラグを使用し、1700℃で2時間行った。
イル、11は鉄皮、12はArガス、13は酸素ガス、
Xはコーン部(耐高温性、耐蝕性、耐酸化性)、Yはス
ラグライン部(耐高温性、耐蝕性)、Zは銑浴部(耐摩
耗性)、高周波溶解炉による侵蝕試験装置での耐高温、
高耐蝕、耐酸化、耐摩耗性試験の試験条件は部位別に評
価できるようにし、上吹きは酸素、底吹きはArガス吹
き込み、スラグはCaO/5iO2=1.3.Al2O
3=23%、Mg0=1%、 T−Fe=2%の組成を
持つ合性スラグを使用し、1700℃で2時間行った。
試験結果は第1表に示す。耐高温、高#蝕、耐酸化、耐
摩耗性とも本発明の試料が良い結果が得られた、比較例
試料は侵蝕量も多く、AQ、O。
摩耗性とも本発明の試料が良い結果が得られた、比較例
試料は侵蝕量も多く、AQ、O。
5iC−C質耐火物高純度でSiCの配合量は2〜10
%、Cの配合量は4〜18%、AQ、O。
%、Cの配合量は4〜18%、AQ、O。
C質耐火物は高純度でCの配合量は7〜18%がよいこ
とがわかる。
とがわかる。
実施例2
第2表に示す配合割合の本発明による不焼成耐火物試料
を作成してこれを5 ton鉄浴溶融還元炉に内張すし
て実験操業を行った6得られた結果は第2表に示すよう
に比較例2試料に比較して、耐蝕性は20〜40%優れ
、熱スポーリング及び熱応力による剥離損傷も全くなか
った。
を作成してこれを5 ton鉄浴溶融還元炉に内張すし
て実験操業を行った6得られた結果は第2表に示すよう
に比較例2試料に比較して、耐蝕性は20〜40%優れ
、熱スポーリング及び熱応力による剥離損傷も全くなか
った。
第2表
(発明の効果)
本発明の鉄浴溶融還元炉用のAl2O3−C−SiC−
C系耐火物及びAf120.−C系耐火物は、高純度の
耐火材料を使用しているので、スラグとの反応が抑制で
き、耐高温性、高耐蝕性に優れ、耐熱スポール性にも優
れており特に苛酷な条件に晒される鉄浴溶融還元炉用の
耐火物として適性が高いものであり、耐用性が高くコス
ト面でも不利はなく、又、鉄浴成分生成スラグの水滓化
利用等の観点からもMgO,Crの阻害する要素が少な
い等の効果がある。
C系耐火物及びAf120.−C系耐火物は、高純度の
耐火材料を使用しているので、スラグとの反応が抑制で
き、耐高温性、高耐蝕性に優れ、耐熱スポール性にも優
れており特に苛酷な条件に晒される鉄浴溶融還元炉用の
耐火物として適性が高いものであり、耐用性が高くコス
ト面でも不利はなく、又、鉄浴成分生成スラグの水滓化
利用等の観点からもMgO,Crの阻害する要素が少な
い等の効果がある。
第1図は侵蝕試験装置で、第2図は第1図中の1−1を
切断した断面図である。 1・・・(実施例及び比較例)耐火物 2・・・溶銑 3・・・スラグ4・・・
ガス吹き込み用ポーラスプラグ5・・・ガス吹き込みパ
イプ 6・・・コーン部鉄皮7・・・スタンプ材
8・・・るつぼ9・・・熱伝対 10・
・・誘導コイル11・・・鉄皮 12・・
・Arガス13・・・酸素ガス 14・・・酸
素吹き込み用パイプ 第1図 (賭り1及〆比較11)耐火力 溶銑 スラグ カ゛久吹でへ七用小シラ又プラグ 又タンプ秋 8:/Sフta” q:然伝封 IO−誘導コAル /2:Ar−力パ又 13− 鱈!I;ヒ、プ良ブr′入
切断した断面図である。 1・・・(実施例及び比較例)耐火物 2・・・溶銑 3・・・スラグ4・・・
ガス吹き込み用ポーラスプラグ5・・・ガス吹き込みパ
イプ 6・・・コーン部鉄皮7・・・スタンプ材
8・・・るつぼ9・・・熱伝対 10・
・・誘導コイル11・・・鉄皮 12・・
・Arガス13・・・酸素ガス 14・・・酸
素吹き込み用パイプ 第1図 (賭り1及〆比較11)耐火力 溶銑 スラグ カ゛久吹でへ七用小シラ又プラグ 又タンプ秋 8:/Sフta” q:然伝封 IO−誘導コAル /2:Ar−力パ又 13− 鱈!I;ヒ、プ良ブr′入
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)重量%でAl_2O_3が66〜88%、SiCが
2〜10%、Cが4〜18%の化学成分を有し、且つ、
Al_2O_3純度が99%以上、SiC純度が94%
以上、C純度が96%以上である鉄浴溶融還元炉用Al
_2O_3−SiC−C質耐火物。 2)重量%でAl_2O_3が78〜89%、Cが7〜
18%の化学成分を有し、且つ、Al_2O_3が純度
及びC純度が99%以上である鉄浴溶融還元炉用Al_
2O_3−C質耐火物。 3)Al_2O_3とSiCとCの合量が94%以上か
らなる特許請求の範囲第1項の鉄浴溶融還元炉用Al_
2O_3−SiC−C質耐火物。 4)Al_2O_3とCの合量が96%以上からなる特
許請求の範囲第2項の鉄浴溶融還元炉用Al_2O_3
−C質耐火物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63288847A JPH02137766A (ja) | 1988-11-17 | 1988-11-17 | 鉄浴溶融還元炉用Al↓zO↓3系耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63288847A JPH02137766A (ja) | 1988-11-17 | 1988-11-17 | 鉄浴溶融還元炉用Al↓zO↓3系耐火物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02137766A true JPH02137766A (ja) | 1990-05-28 |
Family
ID=17735518
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63288847A Pending JPH02137766A (ja) | 1988-11-17 | 1988-11-17 | 鉄浴溶融還元炉用Al↓zO↓3系耐火物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02137766A (ja) |
-
1988
- 1988-11-17 JP JP63288847A patent/JPH02137766A/ja active Pending
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