JPH02137604A - α＋β型チタン合金継目無管の製造方法 - Google Patents
α＋β型チタン合金継目無管の製造方法Info
- Publication number
- JPH02137604A JPH02137604A JP29302788A JP29302788A JPH02137604A JP H02137604 A JPH02137604 A JP H02137604A JP 29302788 A JP29302788 A JP 29302788A JP 29302788 A JP29302788 A JP 29302788A JP H02137604 A JPH02137604 A JP H02137604A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- titanium alloy
- billet
- type titanium
- alpha
- ingot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 22
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 18
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 10
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 8
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims abstract description 7
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 4
- 230000007547 defect Effects 0.000 abstract description 22
- 238000000034 method Methods 0.000 description 30
- 239000000463 material Substances 0.000 description 21
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 20
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 12
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 4
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 4
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000001192 hot extrusion Methods 0.000 description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 208000010201 Exanthema Diseases 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 201000005884 exanthem Diseases 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 206010037844 rash Diseases 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 235000014653 Carica parviflora Nutrition 0.000 description 1
- 241000243321 Cnidaria Species 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 1
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 1
- 238000005488 sandblasting Methods 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 238000007514 turning Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
- B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
- B21B19/04—Rolling basic material of solid, i.e. non-hollow, structure; Piercing, e.g. rotary piercing mills
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Forging (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、航空機、化学工業用装置、油井、地熱井、
ガス井等で使用されるα＋β型チタン合金の継目無管の
製造方法に関する。
ガス井等で使用されるα＋β型チタン合金の継目無管の
製造方法に関する。
（従来技術）
チタン合金の継目無管は、チタン合金が難加工材である
ため通常熱間押出し法（ユジーンセジュルネ法）で製造
されている。
ため通常熱間押出し法（ユジーンセジュルネ法）で製造
されている。
継目無管の製造方法には熱間押出し法とは別に、穿孔圧
延機（ピアサ）で、加熱された中実ビレットからで中空
体を形成するマンネスマン法がある。
延機（ピアサ）で、加熱された中実ビレットからで中空
体を形成するマンネスマン法がある。
熱間押出し法では、押出し前に機械加工によりビレット
に下穴を設けておかなければならないが、マンネスマン
法ではその必要がなく、製造能率および歩留りの点では
押出し法よりもはるかに優れている。
に下穴を設けておかなければならないが、マンネスマン
法ではその必要がなく、製造能率および歩留りの点では
押出し法よりもはるかに優れている。
マンネスマン法における前記ピアサの形式としては、傾
斜ロールによりビレットに回転を与えプラグで穿孔する
傾斜ロールピアサと、ビレットにプラグを押圧し穿孔す
るとともに外面をカリバーロールで造形するプレスロー
ルピアサとがある。
斜ロールによりビレットに回転を与えプラグで穿孔する
傾斜ロールピアサと、ビレットにプラグを押圧し穿孔す
るとともに外面をカリバーロールで造形するプレスロー
ルピアサとがある。
また、傾斜ロールピアサにはロールを２つ配置した２０
−ルタイプと３つのロールを配置した３０−ルタイプと
がある。これらのとアサによる穿孔の過程では、被穿孔
材（加工物）は激しい変形を受け、加工物の変形能が不
足する場合には割れ等の欠陥の発生が生じる。α＋β型
チタン合金は変形能が劣るため、上記のピアサによる穿
孔では、穿孔中、穿孔材内面及び外面にカブレ、疵、割
れ等の表面欠陥が発生する。このような表面欠陥を除去
するためには多大な切削加工工程を要し、また歩留りも
低下する。
−ルタイプと３つのロールを配置した３０−ルタイプと
がある。これらのとアサによる穿孔の過程では、被穿孔
材（加工物）は激しい変形を受け、加工物の変形能が不
足する場合には割れ等の欠陥の発生が生じる。α＋β型
チタン合金は変形能が劣るため、上記のピアサによる穿
孔では、穿孔中、穿孔材内面及び外面にカブレ、疵、割
れ等の表面欠陥が発生する。このような表面欠陥を除去
するためには多大な切削加工工程を要し、また歩留りも
低下する。
本出願人は、α＋β型チタン合金の継目無管を２０−ル
タイプのマンネスマン法によって製造する技術を開発し
、先に特許出願をした（特願昭６２−１６７５９３号）
。また、Ｔｉｔａｎｉｕｍ ａｎｄ Ｔｉｔａｎｉｕｍ
＾１１ｏｙｓ Ｖｏｌ、１（１９８２）ｐ、３１３ Ｐ
ｌｅｎｕｍ Ｐｒｅｓｓには３０−ルタイプのピアサに
よるチタン合金継目無管の製造についての紹介がある。
タイプのマンネスマン法によって製造する技術を開発し
、先に特許出願をした（特願昭６２−１６７５９３号）
。また、Ｔｉｔａｎｉｕｍ ａｎｄ Ｔｉｔａｎｉｕｍ
＾１１ｏｙｓ Ｖｏｌ、１（１９８２）ｐ、３１３ Ｐ
ｌｅｎｕｍ Ｐｒｅｓｓには３０−ルタイプのピアサに
よるチタン合金継目無管の製造についての紹介がある。
しかし、上記の先願発明および文献記載の技術では、ピ
アサ穿孔時の欠陥防止に決定的な重要性を持つビレット
の変形能についての検討がなされておらず、インゴット
から変形能の優れたビレットを製造する条件は究明され
ていない。
アサ穿孔時の欠陥防止に決定的な重要性を持つビレット
の変形能についての検討がなされておらず、インゴット
から変形能の優れたビレットを製造する条件は究明され
ていない。
（発明が解決しようとする課題）
本発明は、マンネスマン法によるα＋β型チタン合金継
目無管の製造における製管素材であるビレットに充分な
変形能を与え、穿孔過程での内面及び外面にカブレ、疵
、割れ等の表面欠陥の発生を防ぐことを課題とし、これ
ら欠陥の発生を防止する製管方法を提供することを目的
とする。
目無管の製造における製管素材であるビレットに充分な
変形能を与え、穿孔過程での内面及び外面にカブレ、疵
、割れ等の表面欠陥の発生を防ぐことを課題とし、これ
ら欠陥の発生を防止する製管方法を提供することを目的
とする。
（課題を解決するための手段）
本発明は、「α＋β型チタン合金のインゴットを８５０
〜１２５０℃の温度に加熱し、加工終了温度が１１００
℃〜６００℃で加工度が２以上の加工を加えて中実ビレ
ットとし、その中実ビレットを１２５０℃からβ変態点
−１００℃までの温度域で穿孔圧延することを特徴とす
るα＋β型チタン合金継目無管の製造方法」をその要旨
とする。
〜１２５０℃の温度に加熱し、加工終了温度が１１００
℃〜６００℃で加工度が２以上の加工を加えて中実ビレ
ットとし、その中実ビレットを１２５０℃からβ変態点
−１００℃までの温度域で穿孔圧延することを特徴とす
るα＋β型チタン合金継目無管の製造方法」をその要旨
とする。
α＋β型チタン合金としては、Ｔｉ−６＾ｆ−４Ｖ、Ｔ
ｉ −３Ａｊ！−２，５Ｖ、Ｔｌ−８＾１−ＩＭｏ−Ｉ
Ｖ、Ｔｉ−６Ａｊ！−２Ｓｎ ４Ｚｒ−２ＭｏＳ Ｔ
ｌ−６八ｊ！−２Ｓｎ−４Ｚｒ−６Ｍｏ、 Ｔｉ−６Ａ
ｊ！−２Ｎｂ−ＩＴａ−ＩＭｏ、 Ｔｉ６ＡＩ！−６Ｖ
−２５ｎなど、多くの種類の合金が知られているが、本
発明の方法はこれらを含めたα＋β型チタン合金の全て
の継目無管の製造に適用できる。そして、本発明の方法
の穿孔圧延は、２０−ル、３０−ルいずれの方式の傾斜
ロールピアサでも、またプレスロールピアサでも実施す
ることができる。
ｉ −３Ａｊ！−２，５Ｖ、Ｔｌ−８＾１−ＩＭｏ−Ｉ
Ｖ、Ｔｉ−６Ａｊ！−２Ｓｎ ４Ｚｒ−２ＭｏＳ Ｔ
ｌ−６八ｊ！−２Ｓｎ−４Ｚｒ−６Ｍｏ、 Ｔｉ−６Ａ
ｊ！−２Ｎｂ−ＩＴａ−ＩＭｏ、 Ｔｉ６ＡＩ！−６Ｖ
−２５ｎなど、多くの種類の合金が知られているが、本
発明の方法はこれらを含めたα＋β型チタン合金の全て
の継目無管の製造に適用できる。そして、本発明の方法
の穿孔圧延は、２０−ル、３０−ルいずれの方式の傾斜
ロールピアサでも、またプレスロールピアサでも実施す
ることができる。
先に述べたとおり、チタン合金の継目無管をマンネスマ
ン法によって製造する場合に、ピアサに供給する穿孔用
ビレットの変形能が不足すると穿孔材の内面にカブレ、
疵、割れ等の表面欠陥が生じる。また、仮に変形能を向
上させたビレットを用いてもピアサでの穿孔条件が適正
でなければ、やはり穿孔材内外面に表面欠陥が発生する
。しかし、先に述べたようなα＋β型チタン合金におい
て、穿孔用に良好な変形能を有するビレットを製造する
方法は未だ知られておらず、また、表面欠陥を発生させ
ない穿孔条件も知られていない。
ン法によって製造する場合に、ピアサに供給する穿孔用
ビレットの変形能が不足すると穿孔材の内面にカブレ、
疵、割れ等の表面欠陥が生じる。また、仮に変形能を向
上させたビレットを用いてもピアサでの穿孔条件が適正
でなければ、やはり穿孔材内外面に表面欠陥が発生する
。しかし、先に述べたようなα＋β型チタン合金におい
て、穿孔用に良好な変形能を有するビレットを製造する
方法は未だ知られておらず、また、表面欠陥を発生させ
ない穿孔条件も知られていない。
本発明方法の特徴は、穿孔工程にかける以前のビレット
を、良好な変形能を持つように改質すること、および穿
孔工程での条件を適正にして、表面欠陥の発生を抑制す
ることの組合わせにある。
を、良好な変形能を持つように改質すること、および穿
孔工程での条件を適正にして、表面欠陥の発生を抑制す
ることの組合わせにある。
（作用）
以下、本発明の製造方法を工程ごとに詳しく説明する。
ンゴ・ の
鋳造のままのインゴットは粗大な鋳造組織であり、この
組織の変形能は著しく低い。また、空隙も併せ持つ。従
って、このようなインゴットをそのまま加熱してピアサ
で穿孔すると、変形能の不足より穿孔時に内面に疵、割
れ等の表面欠陥が発生する。
組織の変形能は著しく低い。また、空隙も併せ持つ。従
って、このようなインゴットをそのまま加熱してピアサ
で穿孔すると、変形能の不足より穿孔時に内面に疵、割
れ等の表面欠陥が発生する。
そこで、本発明方法においては、まずインゴットに適当
な加工を加えて、穿孔工程にかけるのに相応しい組織を
もったビレットにするのである。
な加工を加えて、穿孔工程にかけるのに相応しい組織を
もったビレットにするのである。
インゴットは、８５０〜１２５０℃に加熱するが、１２
５０℃を超える高温では、ガス吸収によりスケールのロ
スが増大する。８５０℃未満では、インゴットの変形能
低下により鍛造中に割れが発生する。
５０℃を超える高温では、ガス吸収によりスケールのロ
スが増大する。８５０℃未満では、インゴットの変形能
低下により鍛造中に割れが発生する。
加工終了温度は１１００℃以下、６００℃以上になるよ
うに加工する。加工終了温度は加工後のビレットの組織
を微細にするのに重要な影響をもつ。この温度が１１０
０℃より高いと、加工終了後の組織が細かくならず、得
られたビレットは良好な変形能を持たない、加工終了の
下限温度は、余り低温になると変形能の低下で鍛造時に
割れるため、６００℃程度にするのがよい。 なお、こ
こでの温度は、実操業上はインゴットまたはビレットの
表面温度を基準にして差し支えない。
うに加工する。加工終了温度は加工後のビレットの組織
を微細にするのに重要な影響をもつ。この温度が１１０
０℃より高いと、加工終了後の組織が細かくならず、得
られたビレットは良好な変形能を持たない、加工終了の
下限温度は、余り低温になると変形能の低下で鍛造時に
割れるため、６００℃程度にするのがよい。 なお、こ
こでの温度は、実操業上はインゴットまたはビレットの
表面温度を基準にして差し支えない。
この工程でいまひとつ重要なことは、加工度を２以上に
することである。上記の温度域で、加工度２以上の加工
を施すことによって、インゴットに内在する組織の不均
一と空隙が解消され、得られるビレットは優れた変形能
を持つに到る。
することである。上記の温度域で、加工度２以上の加工
を施すことによって、インゴットに内在する組織の不均
一と空隙が解消され、得られるビレットは優れた変形能
を持つに到る。
ここでいう加工度とは、
インゴットの横断面積／加工後の横断面積である。
■＝穿孔圧延
前の工程で製造されたビレットを、１２５０℃からβ変
態点（βｔｒａｎｓｕｓ） １００℃までの温度範囲
で穿孔圧延する。この場合、■の製造工程で得たビレッ
トを、必要に応じて補助的な加熱を行って、引き続き穿
孔工程に付してもよく、また、−旦常温まで冷却したビ
レットを再加熱して穿孔圧延してもよい、穿孔圧延を１
２５０℃を超える温度で行うと、ビレット表面に酸素、
窒素の吸収に起因するαケースという脆い相が生成し、
このαケースが穿孔時に割れを誘起し、穿孔材外面に割
れ等の表面欠陥が発生する。
態点（βｔｒａｎｓｕｓ） １００℃までの温度範囲
で穿孔圧延する。この場合、■の製造工程で得たビレッ
トを、必要に応じて補助的な加熱を行って、引き続き穿
孔工程に付してもよく、また、−旦常温まで冷却したビ
レットを再加熱して穿孔圧延してもよい、穿孔圧延を１
２５０℃を超える温度で行うと、ビレット表面に酸素、
窒素の吸収に起因するαケースという脆い相が生成し、
このαケースが穿孔時に割れを誘起し、穿孔材外面に割
れ等の表面欠陥が発生する。
穿孔温度が下がって（るとビレット変形能が低下する。
変態点−１００℃より低い温度で穿孔すると変形能が不
足し、穿孔後穿孔材内面にカブレ、疵、割れ等の表面欠
陥を生じる。なお、ここでβ変態点（βｔｒａｎｓｕｓ
）というのは、β１相からα＋β２相に変態する温度で
ある。また、穿孔温度とは穿孔前の中実ビレットの表面
温度をいう。
足し、穿孔後穿孔材内面にカブレ、疵、割れ等の表面欠
陥を生じる。なお、ここでβ変態点（βｔｒａｎｓｕｓ
）というのは、β１相からα＋β２相に変態する温度で
ある。また、穿孔温度とは穿孔前の中実ビレットの表面
温度をいう。
上記のインゴットの加工工程およびそれによって得られ
たビレットの穿孔工程の後は、エロンゲータ、マンドレ
ルミル、プラグミル、レデエーサーのような継目無管製
造における通常の工程で処理する。穿孔工程までで、穿
孔材内面及び外面に表面欠陥のない素管が得られれば、
その後の工程は、特別の条件で行わなくても最終製品と
して健全なものが得られる。
たビレットの穿孔工程の後は、エロンゲータ、マンドレ
ルミル、プラグミル、レデエーサーのような継目無管製
造における通常の工程で処理する。穿孔工程までで、穿
孔材内面及び外面に表面欠陥のない素管が得られれば、
その後の工程は、特別の条件で行わなくても最終製品と
して健全なものが得られる。
（実施例１）
代表的なα＋β型チタン合金として、Ｔｌ−６Ａｊ！４
Ｖ（β変態点！＝ｉ ９９０℃）を用いた。化学組成を
第１表中のＣａ）に示す。
Ｖ（β変態点！＝ｉ ９９０℃）を用いた。化学組成を
第１表中のＣａ）に示す。
第１表 （ｗｔ％）
７５０ ａｒｍφＸ ３０００ｍｍ １１に鋳造したイ
ンゴットから第２表に示す寸法の素材を切出し、同じく
第２表に示す条件で熱間鍛造を行った。仕上げ寸法は、
後述の傾斜ロールタイプのとアサ用素材の場合は７０１
ＩＩＩφ、プレスロールタイプのピアサ用素材の場合は
６５ｎｎφとした。鍛造仕上り温度は表面温度で管理し
た。
ンゴットから第２表に示す寸法の素材を切出し、同じく
第２表に示す条件で熱間鍛造を行った。仕上げ寸法は、
後述の傾斜ロールタイプのとアサ用素材の場合は７０１
ＩＩＩφ、プレスロールタイプのピアサ用素材の場合は
６５ｎｎφとした。鍛造仕上り温度は表面温度で管理し
た。
穿孔試験は２０−ルの樽型ロールを持つマンネスマン穿
孔機（傾斜ロールタイプ）及びプレスロールタイプのピ
アサの２種類を用いて行った。
孔機（傾斜ロールタイプ）及びプレスロールタイプのピ
アサの２種類を用いて行った。
傾斜ロールタイプのピアサ用には、７０■−φの鍛造材
から６抛−φＸ２５０ｍ＋ｏｆのビレットを機械加工に
て採取し、第２表に示す加熱温度で２時間加熱保持した
後、穿孔比（穿孔前後の長さの比）２．１で穿孔した。
から６抛−φＸ２５０ｍ＋ｏｆのビレットを機械加工に
て採取し、第２表に示す加熱温度で２時間加熱保持した
後、穿孔比（穿孔前後の長さの比）２．１で穿孔した。
この時、ロール傾斜角は１２°、ロール交叉角はＯｏと
し、各条件について３本穿孔した。この時の穿孔直前の
ビレット表面温度（穿孔材３本の平均値）を第２表に示
す。
し、各条件について３本穿孔した。この時の穿孔直前の
ビレット表面温度（穿孔材３本の平均値）を第２表に示
す。
プレスロールタイプのピアサ用には、６５ｎｎφの鍛造
材から６抛−φＸ２５０ｍ＋ｇｊ！のビレットを機械加
工にて採取し、第２表に示す温度で２時間加熱保持した
後、穿孔比１．３で穿孔した。穿孔は各条件について３
本行った。この時の穿孔直前のビレット表面温度（穿孔
材３本の平均値）を第２表に示す。
材から６抛−φＸ２５０ｍ＋ｇｊ！のビレットを機械加
工にて採取し、第２表に示す温度で２時間加熱保持した
後、穿孔比１．３で穿孔した。穿孔は各条件について３
本行った。この時の穿孔直前のビレット表面温度（穿孔
材３本の平均値）を第２表に示す。
穿孔後の評価は、各穿孔試験条件で得られた穿孔試験材
の３本全数ついて行った。
の３本全数ついて行った。
穿孔試験材を円周方向に８等分して全長を縦割りにした
後、内外面全長をサンドブラストにて脱スケールし、浸
透探傷試験法により疵の有無を副査した。調査数は穿孔
試験条件当たり４８面（穿孔試験材３本Ｘ分割数８ヶ所
×内外面２面）である。
後、内外面全長をサンドブラストにて脱スケールし、浸
透探傷試験法により疵の有無を副査した。調査数は穿孔
試験条件当たり４８面（穿孔試験材３本Ｘ分割数８ヶ所
×内外面２面）である。
浸透探傷試験法はＪＩＳ Ｚ２３４３に従い、水洗性染
色浸透液により行った。この浸透探傷試験法によりｌｌ
ｌ１１以上の長さの欠陥が１ケ所以上内外面（４８面）
上に検出された場合を第２表の探傷試験結果の評価×と
した。また、内外面（４８面）上に欠陥が検出されなか
ったものを探傷試験結果の評価Ｏとしている。
色浸透液により行った。この浸透探傷試験法によりｌｌ
ｌ１１以上の長さの欠陥が１ケ所以上内外面（４８面）
上に検出された場合を第２表の探傷試験結果の評価×と
した。また、内外面（４８面）上に欠陥が検出されなか
ったものを探傷試験結果の評価Ｏとしている。
第２表の結果から、傾斜ロールピアサ、プレスロールピ
アサのいずれによる場合でも、インゴットの鍛造終了温
度が１１００℃以下６００℃以上で、かつインゴットか
らビレットへの加工度である鍛造比が２以上となる条件
で加工されたビレットで、更に、１２５０℃以下、β変
態点−１００℃以上の温度域で穿孔された場合にのみ内
外面ともカブレ、疵、割れ等の表面欠陥のない穿孔材が
得られることがわかる。
アサのいずれによる場合でも、インゴットの鍛造終了温
度が１１００℃以下６００℃以上で、かつインゴットか
らビレットへの加工度である鍛造比が２以上となる条件
で加工されたビレットで、更に、１２５０℃以下、β変
態点−１００℃以上の温度域で穿孔された場合にのみ内
外面ともカブレ、疵、割れ等の表面欠陥のない穿孔材が
得られることがわかる。
（実施例２）
素材として、第１表の（ｂ）に示すＴｉ−６ＡＩ１２
Ｓｎ −４Ｚｒ−６Ｍｏ合金（β変態点−９６０℃）を
用いた。この場合は、インゴットからビレットにする加
工方法として圧延を用いた。圧延条件は第３表に示す。
Ｓｎ −４Ｚｒ−６Ｍｏ合金（β変態点−９６０℃）を
用いた。この場合は、インゴットからビレットにする加
工方法として圧延を用いた。圧延条件は第３表に示す。
また、実施例１でプレスロールと傾斜ロール間に差がな
かった事から穿孔試験は傾斜ロールタイプのとアサだけ
で行った。圧延の仕上げ寸法、穿孔試験方法及び穿孔後
の評価方法は実施例１と同じである。結果を第３表に示
す。
かった事から穿孔試験は傾斜ロールタイプのとアサだけ
で行った。圧延の仕上げ寸法、穿孔試験方法及び穿孔後
の評価方法は実施例１と同じである。結果を第３表に示
す。
第３表の結果から、実施例１と同様に、本発明で定める
条件内でインゴットの加工（ビレットの製造）と穿孔圧
延を行った場合、内外面ともにカブレ、疵、割れ等の表
面欠陥のない穿孔材が得られている。
条件内でインゴットの加工（ビレットの製造）と穿孔圧
延を行った場合、内外面ともにカブレ、疵、割れ等の表
面欠陥のない穿孔材が得られている。
実施例１および２の結果から、本発明の方法はα＋β型
チタン合金の組成が変化しても同じように表面欠陥の発
生防止の効果を奏することが明らかである。
チタン合金の組成が変化しても同じように表面欠陥の発
生防止の効果を奏することが明らかである。
（以下、余白）
（発明の効果）
本発明は、マンネスマン法によってカブレ、疵、割れ等
の表面欠陥のない健全なα＋β型チタン合金の継目無管
を製造する方法を提供するものである０本発明方法によ
れば、α＋β型チタン合金の継目無管が、極めて能率よ
（、かつ高い歩留りで製造できる。
の表面欠陥のない健全なα＋β型チタン合金の継目無管
を製造する方法を提供するものである０本発明方法によ
れば、α＋β型チタン合金の継目無管が、極めて能率よ
（、かつ高い歩留りで製造できる。
Claims (1)
- α＋β型チタン合金のインゴットを８５０〜１２５０℃
の温度に加熱し、加工終了温度が１１００℃以下で６０
０℃以上、加工度が２以上の加工を加えて中実ビレット
とし、その中実ビレットを１２５０℃からβ変態点−１
００℃までの温度域で穿孔圧延することを特徴とするα
＋β型チタン合金継目無管の製造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29302788A JPH02137604A (ja) | 1988-11-18 | 1988-11-18 | α＋β型チタン合金継目無管の製造方法 |
| US07/437,273 US4991419A (en) | 1988-11-18 | 1989-11-16 | Method of manufacturing seamless tube formed of titanium material |
| EP89311895A EP0369795B1 (en) | 1988-11-18 | 1989-11-16 | Method of manufacturing seamless tube formed of titanium material |
| DE89311895T DE68909176T2 (de) | 1988-11-18 | 1989-11-16 | Verfahren zur Herstellung nahtloser Rohre aus Titan. |
| CA 2003244 CA2003244C (en) | 1988-11-18 | 1989-11-17 | Method of manufacturing seamless tube formed of titanium material |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29302788A JPH02137604A (ja) | 1988-11-18 | 1988-11-18 | α＋β型チタン合金継目無管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02137604A true JPH02137604A (ja) | 1990-05-25 |
| JPH0547286B2 JPH0547286B2 (ja) | 1993-07-16 |
Family
ID=17789541
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29302788A Granted JPH02137604A (ja) | 1988-11-18 | 1988-11-18 | α＋β型チタン合金継目無管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02137604A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103909112A (zh) * | 2014-03-31 | 2014-07-09 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 110ksi级钛合金油管及其生产方法 |
| CN106269981A (zh) * | 2016-09-22 | 2017-01-04 | 天津钢管集团股份有限公司 | 适用于钻杆料的钛合金无缝管的生产方法 |
| CN106540985A (zh) * | 2016-11-25 | 2017-03-29 | 鑫鹏源智能装备集团有限公司 | 一种智能温控生产钛合金无缝管的方法 |
| CN113305261A (zh) * | 2021-06-10 | 2021-08-27 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种tc4钛合金薄壁高筒环件或管类锻件的制备方法 |
-
1988
- 1988-11-18 JP JP29302788A patent/JPH02137604A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103909112A (zh) * | 2014-03-31 | 2014-07-09 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 110ksi级钛合金油管及其生产方法 |
| CN106269981A (zh) * | 2016-09-22 | 2017-01-04 | 天津钢管集团股份有限公司 | 适用于钻杆料的钛合金无缝管的生产方法 |
| CN106540985A (zh) * | 2016-11-25 | 2017-03-29 | 鑫鹏源智能装备集团有限公司 | 一种智能温控生产钛合金无缝管的方法 |
| CN113305261A (zh) * | 2021-06-10 | 2021-08-27 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种tc4钛合金薄壁高筒环件或管类锻件的制备方法 |
| CN113305261B (zh) * | 2021-06-10 | 2023-02-28 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种tc4钛合金薄壁高筒环件或管类锻件的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0547286B2 (ja) | 1993-07-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4991419A (en) | Method of manufacturing seamless tube formed of titanium material | |
| RU2523398C1 (ru) | СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА БЕСШОВНЫХ ХОЛОДНОДЕФОРМИРОВАННЫХ НАСОСНО-КОМПРЕССОРНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 114,3×6,88×9000-10700 мм ИЗ КОРРОЗИОННОСТОЙКОГО СПЛАВА МАРКИ ХН30МДБ-Ш | |
| RU2527578C2 (ru) | СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА БЕСШОВНЫХ ХОЛОДНОДЕФОРМИРОВАННЫХ НАСОСНО-КОМПРЕССОРНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 88,9×6,45×9000-10700 мм ИЗ КОРРОЗИОННОСТОЙКОГО СПЛАВА МАРКИ ХН30МДБ-Ш | |
| JPH02137604A (ja) | α＋β型チタン合金継目無管の製造方法 | |
| RU2322316C2 (ru) | Способ производства слитков-заготовок электрошлаковым переплавом из труднодеформируемых марок стали и сплавов и прокатки из них товарных труб большого и среднего диаметров на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами и передельных труб для последующего переката на станах хпт | |
| RU2639183C1 (ru) | Способ производства бесшовных холоднодеформированных труб размером 88,9х6,45 мм из коррозионно-стойкого сплава марки ХН30МДБ-Ш | |
| RU2545950C2 (ru) | СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА БЕСШОВНЫХ ХОЛОДНОДЕФОРМИРОВАННЫХ НАСОСНО-КОМПРЕССОРНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 168,3×10,6×5000-10000 мм | |
| RU2311979C1 (ru) | Способ производства горячекатаных товарных и передельных труб большого и среднего диаметров из труднодеформируемых марок стали и сплавов на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами | |
| JP4603707B2 (ja) | 継目無管の製造方法 | |
| RU2613813C1 (ru) | Способ производства холоднодеформированных муфтовых труб размером 108х18 мм из коррозионно-стойкого сплава марки хн30мдб | |
| RU2523399C1 (ru) | Способ производства передельных длинномерных труб из сплавов на железно-никелевой и никелевой основах на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами | |
| RU2613817C1 (ru) | СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА БЕСШОВНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 377х8-13 ММ ИЗ СТАЛИ МАРКИ 08Х18Н10Т-Ш | |
| RU2615920C1 (ru) | СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА БЕСШОВНЫХ ХОЛОДНОКАТАНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 325х8-14 мм ИЗ СТАЛИ МАРКИ 08Х18Н10Т-Ш | |
| RU2288055C1 (ru) | Способ производства холоднокатаных труб большого и среднего диаметров с повышенной точностью по стенке из сплавов на основе титана | |
| RU2233721C2 (ru) | Способ производства передельных и товарных труб из центробежнолитых полых заготовок труднодеформируемых марок стали и сплавов | |
| JP2711129B2 (ja) | チタンシームレスパイプの製造方法 | |
| JPH0970604A (ja) | 圧延疵発生防止に優れたチタン系継目無管の製造方法 | |
| RU2094141C1 (ru) | СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ТРУБ ИЗ ТИТАНОВЫХ α- и (α + β) -СПЛАВОВ | |
| JPH0649202B2 (ja) | チタン継目無管の製造方法 | |
| RU2614972C1 (ru) | Способ производства бесшовных холоднодеформированных труб размером 168,3х10,6х10,6х5000-10000 мм из коррозионно-стойкого сплава марки хн30мдб | |
| RU2613811C1 (ru) | Способ производства бесшовных труб размером 377х8-18 мм для объектов атомной энергетики из стали марки 08х18н10т-ш | |
| RU2615928C1 (ru) | СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА БЕСШОВНЫХ МЕХАНИЧЕСКИ ОБРАБОТАННЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 530х13-18 мм ИЗ СТАЛИ МАРКИ 08Х18Н10Т-Ш | |
| RU2614476C1 (ru) | Способ производства бесшовных холоднодеформированных труб размером 88,9х6,45 мм из коррозионно-стойкого сплава марки хн30мдб-ш | |
| RU2613812C1 (ru) | Способ производства бесшовных труб диаметром 377 мм и толщиной стенки 14-18 мм из стали марки 08Х18Н10Т-Ш | |
| RU2615924C1 (ru) | СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ХОЛОДНОДЕФОРМИРОВАННЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 88,9х6,45х9000-10700 мм ИЗ КОРРОЗИОННО-СТОЙКОГО СПЛАВА МАРКИ ХН30МДБ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |