JPH0547286B2 - - Google Patents
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- JPH0547286B2 JPH0547286B2 JP29302788A JP29302788A JPH0547286B2 JP H0547286 B2 JPH0547286 B2 JP H0547286B2 JP 29302788 A JP29302788 A JP 29302788A JP 29302788 A JP29302788 A JP 29302788A JP H0547286 B2 JPH0547286 B2 JP H0547286B2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
- B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
- B21B19/04—Rolling basic material of solid, i.e. non-hollow, structure; Piercing, e.g. rotary piercing mills
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Forging (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
(産業上の利用分野)
この発明は、航空機、化学工業用装置、油井、
地熱井、ガス井等で使用されるα+β型チタン合
金の継目無管の製造方法に関する。 (従来技術) チタン合金の継目無管は、チタン合金が難加工
材であるため通常熱間押出し法(ユジーンセジユ
ルネ法)で製造されている。 継目無管の製造方法には熱間押出し法とは別
に、穿孔圧延機(ピアサ)で、加熱された中実ビ
レツトからで中空体を形成するマンネスマン法が
ある。熱間押出し法では、押出し前に機械加工に
よりビレツトに下穴を設けておかなければならな
いが、マンネスマン法ではその必要がなく、製造
能率および歩留りの点では押出し法よりもはるか
に優れている。 マンネスマン法における前記ピアサの形式とし
ては、傾斜ロールによりビレツトに回転を与えプ
ラグで穿孔する傾斜ロールピアサと、ビレツトに
プラグを押圧し穿孔するとともに外面をカリバー
ロールで造形するプレスロールピアサとがある。
また、傾斜ロールピアサにはロールを2つ配置し
た2ロールタイプと3つのロールを配置した3ロ
ールタイプとがある。これらのピアサによる穿孔
の過程では、被穿孔材(加工物)は激しい変形を
受け、加工物の変形能が不足する場合には割れ等
の欠陥の発生が生じる。α+β型チタン合金は変
形能が劣るため、上記のピアサによる穿孔では、
穿孔中、穿孔材内面及び外面にカブレ、疵、割れ
等の表面欠陥が発生する。このような表面欠陥を
除去するためには多大な切削加工工程を要し、ま
た歩留りも低下する。 本出願人は、α+β型チタン合金の継目無管を
2ロールタイプのマンネスマン法によつて製造す
る技術を開発し、先に特許出願をした(特願昭62
−167593号)。また、Titanium and Titanium
Alloys Vol.1(1982)p.313 Plenum Pressには3
ロールタイプのピアサによるチタン合金継目無管
の製造についての紹介がある。しかし、上記の先
願発明および文献記載の技術では、ピアサ穿孔時
の欠陥防止に決定的な重要性を持つビレツトの変
形能についての検討がなされておらず、インゴツ
トから変形能の優れたビレツトを製造する条件は
究明されていない。 (発明が解決しようとする課題) 本発明は、マンネスマン法によるα+β型チタ
ン合金継目無管の製造における製管素材であるビ
レツトに充分な変形能を与え、穿孔過程での内面
及び外面にカブレ、疵、割れ等の表面欠陥の発生
を防ぐことを課題とし、これら欠陥の発生を防止
する製管方法を提供することを目的とする。 (課題を解決するための手段) 本発明は、「α+β型チタン合金のインゴツト
を850〜1250℃の温度に加熱し、加工終了温度が
1100℃〜600℃で加工度が2以上の加工を加えて
中実ビレツトとし、その中実ビレツトを1250℃か
らβ変態点−100℃までの温度域で穿孔圧延する
ことを特徴とするα+β型チタン合金継目無管の
製造方法」をその要旨とする。 α+β型チタン合金としては、Ti−6Al−4V、
Ti−3Al−2.5V、Ti−8Al−1Mo−1V、Ti−6Al
−2Sn−4Zr−2Mo、Ti−6Al−2Sn−4Zr−6Mo、
Ti−6Al−2Nb−1Ta−1Mo、Ti−6Al−6V−
2Snなど、多くの種類の合金が知られているが、
本発明の方法はこれらを含めたα+β型チタン合
金の全ての継目無管の製造に適用できる。そし
て、本発明の方法の穿孔圧延は、2ロール、3ロ
ールのいずれの方式の傾斜ロールピアサでも、ま
たプレスロールピアサでも実施することができ
る。 先に述べたとおり、チタン合金の継目無管をマ
ンネスマン法によつて製造する場合に、ピアサに
供給する穿孔用ビレツトの変形能が不足すると穿
孔材の内面にカブレ、疵、割れ等の表面欠陥が生
じる。また、仮に変形能を向上させたビレツトを
用いてもピアサでの穿孔条件が適正でなければ、
やはり穿孔材内外面に表面欠陥が発生する。しか
し、先に述べたようなα+β型チタン合金におい
て、穿孔用に良好な変形能を有するビレツトを製
造する方法は未だ知られておらず、また、表面欠
陥を発生させない穿孔条件も知られていない。 本発明方法の特徴は、穿孔工程にかける以前の
ビレツトを、良好な変形能を持つように改質する
こと、および穿孔工程での条件を適正にして、表
面欠陥の発生を抑制することの組合わせにある。 (作用) 以下、本発明の製造方法を工程ごとに詳しく説
明する。 インゴツトの加工 鋳造のままのインゴツトは粗大な鋳造組織で
あり、この組織の変形能は著しく低い。また、
空〓も併せ持つ。従つて、このようなインゴツ
トをそのまま加熱してピアサで穿孔すると、変
形能の不足より穿孔時に内面に疵、割れ等の表
面欠陥が発生する。 そこで、本発明方法においては、まずインゴ
ツトに適当な加工を加えて、穿孔工程にかける
のに相応しい組織をもつたビレツトにするので
ある。インゴツトは、850〜1250℃に加熱する
が、1250℃を超える高温では、ガス吸収により
スケールのロスが増大する。850℃未満では、
インゴツトの変形能低下により鋳造中に割れが
発生する。 加工終了温度は1100℃以下、600℃以上にな
るように加工する。加工終了温度は加工後のビ
レツトの組織を微細にするのに重要な影響をも
つ。この温度が1100℃より高いと、加工終了後
の組織が細かくならず、得られたビレツトは良
好な変形能を持たない。加工終了の下限温度
は、余り低温になると変形能の低下で鍛造時に
割れるため、600℃程度にするのがよい。なお、
ここでの温度は、実操業上はインゴツトまたは
ビレツトの表面温度を基準にして差し支えな
い。 この工程でいまひとつ重要なことは、加工度
を2以上にすることである。上記の温度域で、
加工度2以上の加工を施すことによつて、イン
ゴツトに内在する組織の不均一と空〓が解消さ
れ、得られるビレツトは優れた変形能を持つに
到る。 ここでいう加工度とは、 インゴツトの横断面積/加工後の横断面積 である。 穿孔圧延 前の工程で製造されたビレツトを、1250℃か
らβ変態点(βtransus)−100℃までの温度範囲
で穿孔圧延する。この場合、の製造工程で得
たビレツトを、必要に応じて補助的な加熱を行
つて、引き続き穿孔工程に付してもよく、ま
た、一旦常温まで冷却したビレツトを再加熱し
て穿孔圧延してもよい。穿孔圧延を1250℃を超
える温度で行うと、ビレツト表面に酸素、窒素
の吸収に起因するαケースという脆い相が生成
し、このαケースが穿孔時に割れを誘起し、穿
孔材外面に割れ等の表面欠陥が発生する。 穿孔温度が下がつてくるとビレツト変形能が
低下する。変態点−100℃より低い温度で穿孔
すると変形能が不足し、穿孔後穿孔材内面にカ
ブレ、疵、割れ等の表面欠陥を生じる。なお、
ここでβ変態点(βtransus)というのは、β1相
からα+β2相に変態する温度である。また、
穿孔温度とは穿孔前の中実ビレツトの表面温度
をいう。 上記のインゴツトの加工工程およびそれによ
つて得られたビレツトの穿孔工程の後は、エロ
ンゲータ、マンドレルミル、プラグミル、レデ
ユーサーのような継目無管製造における通常の
工程で処理する。穿孔工程までで、穿孔材内面
及び外面に表面欠陥のない素管が得られれば、
その後の工程は、特別の条件で行わなくても最
終製品として健全なものが得られる。 実施例 1 代表的なα+β型チタン合金として、Ti−6Al
−4V(β変態点≒990℃)を用いた化学組成を第
1表中の(a)に示す。
地熱井、ガス井等で使用されるα+β型チタン合
金の継目無管の製造方法に関する。 (従来技術) チタン合金の継目無管は、チタン合金が難加工
材であるため通常熱間押出し法(ユジーンセジユ
ルネ法)で製造されている。 継目無管の製造方法には熱間押出し法とは別
に、穿孔圧延機(ピアサ)で、加熱された中実ビ
レツトからで中空体を形成するマンネスマン法が
ある。熱間押出し法では、押出し前に機械加工に
よりビレツトに下穴を設けておかなければならな
いが、マンネスマン法ではその必要がなく、製造
能率および歩留りの点では押出し法よりもはるか
に優れている。 マンネスマン法における前記ピアサの形式とし
ては、傾斜ロールによりビレツトに回転を与えプ
ラグで穿孔する傾斜ロールピアサと、ビレツトに
プラグを押圧し穿孔するとともに外面をカリバー
ロールで造形するプレスロールピアサとがある。
また、傾斜ロールピアサにはロールを2つ配置し
た2ロールタイプと3つのロールを配置した3ロ
ールタイプとがある。これらのピアサによる穿孔
の過程では、被穿孔材(加工物)は激しい変形を
受け、加工物の変形能が不足する場合には割れ等
の欠陥の発生が生じる。α+β型チタン合金は変
形能が劣るため、上記のピアサによる穿孔では、
穿孔中、穿孔材内面及び外面にカブレ、疵、割れ
等の表面欠陥が発生する。このような表面欠陥を
除去するためには多大な切削加工工程を要し、ま
た歩留りも低下する。 本出願人は、α+β型チタン合金の継目無管を
2ロールタイプのマンネスマン法によつて製造す
る技術を開発し、先に特許出願をした(特願昭62
−167593号)。また、Titanium and Titanium
Alloys Vol.1(1982)p.313 Plenum Pressには3
ロールタイプのピアサによるチタン合金継目無管
の製造についての紹介がある。しかし、上記の先
願発明および文献記載の技術では、ピアサ穿孔時
の欠陥防止に決定的な重要性を持つビレツトの変
形能についての検討がなされておらず、インゴツ
トから変形能の優れたビレツトを製造する条件は
究明されていない。 (発明が解決しようとする課題) 本発明は、マンネスマン法によるα+β型チタ
ン合金継目無管の製造における製管素材であるビ
レツトに充分な変形能を与え、穿孔過程での内面
及び外面にカブレ、疵、割れ等の表面欠陥の発生
を防ぐことを課題とし、これら欠陥の発生を防止
する製管方法を提供することを目的とする。 (課題を解決するための手段) 本発明は、「α+β型チタン合金のインゴツト
を850〜1250℃の温度に加熱し、加工終了温度が
1100℃〜600℃で加工度が2以上の加工を加えて
中実ビレツトとし、その中実ビレツトを1250℃か
らβ変態点−100℃までの温度域で穿孔圧延する
ことを特徴とするα+β型チタン合金継目無管の
製造方法」をその要旨とする。 α+β型チタン合金としては、Ti−6Al−4V、
Ti−3Al−2.5V、Ti−8Al−1Mo−1V、Ti−6Al
−2Sn−4Zr−2Mo、Ti−6Al−2Sn−4Zr−6Mo、
Ti−6Al−2Nb−1Ta−1Mo、Ti−6Al−6V−
2Snなど、多くの種類の合金が知られているが、
本発明の方法はこれらを含めたα+β型チタン合
金の全ての継目無管の製造に適用できる。そし
て、本発明の方法の穿孔圧延は、2ロール、3ロ
ールのいずれの方式の傾斜ロールピアサでも、ま
たプレスロールピアサでも実施することができ
る。 先に述べたとおり、チタン合金の継目無管をマ
ンネスマン法によつて製造する場合に、ピアサに
供給する穿孔用ビレツトの変形能が不足すると穿
孔材の内面にカブレ、疵、割れ等の表面欠陥が生
じる。また、仮に変形能を向上させたビレツトを
用いてもピアサでの穿孔条件が適正でなければ、
やはり穿孔材内外面に表面欠陥が発生する。しか
し、先に述べたようなα+β型チタン合金におい
て、穿孔用に良好な変形能を有するビレツトを製
造する方法は未だ知られておらず、また、表面欠
陥を発生させない穿孔条件も知られていない。 本発明方法の特徴は、穿孔工程にかける以前の
ビレツトを、良好な変形能を持つように改質する
こと、および穿孔工程での条件を適正にして、表
面欠陥の発生を抑制することの組合わせにある。 (作用) 以下、本発明の製造方法を工程ごとに詳しく説
明する。 インゴツトの加工 鋳造のままのインゴツトは粗大な鋳造組織で
あり、この組織の変形能は著しく低い。また、
空〓も併せ持つ。従つて、このようなインゴツ
トをそのまま加熱してピアサで穿孔すると、変
形能の不足より穿孔時に内面に疵、割れ等の表
面欠陥が発生する。 そこで、本発明方法においては、まずインゴ
ツトに適当な加工を加えて、穿孔工程にかける
のに相応しい組織をもつたビレツトにするので
ある。インゴツトは、850〜1250℃に加熱する
が、1250℃を超える高温では、ガス吸収により
スケールのロスが増大する。850℃未満では、
インゴツトの変形能低下により鋳造中に割れが
発生する。 加工終了温度は1100℃以下、600℃以上にな
るように加工する。加工終了温度は加工後のビ
レツトの組織を微細にするのに重要な影響をも
つ。この温度が1100℃より高いと、加工終了後
の組織が細かくならず、得られたビレツトは良
好な変形能を持たない。加工終了の下限温度
は、余り低温になると変形能の低下で鍛造時に
割れるため、600℃程度にするのがよい。なお、
ここでの温度は、実操業上はインゴツトまたは
ビレツトの表面温度を基準にして差し支えな
い。 この工程でいまひとつ重要なことは、加工度
を2以上にすることである。上記の温度域で、
加工度2以上の加工を施すことによつて、イン
ゴツトに内在する組織の不均一と空〓が解消さ
れ、得られるビレツトは優れた変形能を持つに
到る。 ここでいう加工度とは、 インゴツトの横断面積/加工後の横断面積 である。 穿孔圧延 前の工程で製造されたビレツトを、1250℃か
らβ変態点(βtransus)−100℃までの温度範囲
で穿孔圧延する。この場合、の製造工程で得
たビレツトを、必要に応じて補助的な加熱を行
つて、引き続き穿孔工程に付してもよく、ま
た、一旦常温まで冷却したビレツトを再加熱し
て穿孔圧延してもよい。穿孔圧延を1250℃を超
える温度で行うと、ビレツト表面に酸素、窒素
の吸収に起因するαケースという脆い相が生成
し、このαケースが穿孔時に割れを誘起し、穿
孔材外面に割れ等の表面欠陥が発生する。 穿孔温度が下がつてくるとビレツト変形能が
低下する。変態点−100℃より低い温度で穿孔
すると変形能が不足し、穿孔後穿孔材内面にカ
ブレ、疵、割れ等の表面欠陥を生じる。なお、
ここでβ変態点(βtransus)というのは、β1相
からα+β2相に変態する温度である。また、
穿孔温度とは穿孔前の中実ビレツトの表面温度
をいう。 上記のインゴツトの加工工程およびそれによ
つて得られたビレツトの穿孔工程の後は、エロ
ンゲータ、マンドレルミル、プラグミル、レデ
ユーサーのような継目無管製造における通常の
工程で処理する。穿孔工程までで、穿孔材内面
及び外面に表面欠陥のない素管が得られれば、
その後の工程は、特別の条件で行わなくても最
終製品として健全なものが得られる。 実施例 1 代表的なα+β型チタン合金として、Ti−6Al
−4V(β変態点≒990℃)を用いた化学組成を第
1表中の(a)に示す。
【表】
750mmφ×3000mmに鋳造したインゴツトから
第2表に示す寸法の素材を切出し、同じく第2表
に示す条件で熱間鍛造を行つた。仕上げ寸法は、
後述の傾斜ロールタイプのピアサ用素材の場合は
70mmφ、プレスロールタイプのピアサ用素材の場
合は65mmφとした。鍛造仕上り温度は表面温度で
管理した。 穿孔試験は2ロールの樽型ロールを持つマンネ
スマン穿孔機(傾斜ロールタイプ)及びプレスロ
ールタイプのピアサの2種類を用いて行つた。 傾斜ロールタイプのピアサ用には、70mmφの鍛
造材から60mmφ×250mmのビレツトを機械加工
にて採取し、第2表に示す加熱温度で2時間加熱
保持した後、穿孔比(穿孔前後の長さの比)2.1
で穿孔した。この時、ロール傾斜角は12゜、ロー
ル交叉角は0゜とし、各条件について3本穿孔し
た。この時の穿孔直前のビレツト表面温度(穿孔
材3本の平均値)を第2表に示す。 プレスロールタイプのピアサ用には、65mmφの
鍛造材から60mmφ×250mmのビレツトを機械加
工にて採取し、第2表に示す温度で2時間加熱保
持した後、穿孔比1.3で穿孔した。穿孔は各条件
について3本行つた。この時の穿孔直前のビレツ
ト表面温度(穿孔材3本の平均値)を第2表に示
す。 穿孔後の評価は、各穿孔試験条件で得られた穿
孔試験材の3本全数ついて行つた。 穿孔試験材を円周方向に8等分して全長を縦割
りにした後、内外面全長をサンドブラストにて脱
スケールし、浸透探傷試験法により疵の有無を調
査した。調査数は穿孔試験条件当たり48面(穿孔
試験材3本×分割数8ケ所×内外面2面)であ
る。浸透探傷試験法はJIS Z2343に従い、水洗性
染色浸透液により行つた。この浸透探傷試験法に
より1mm以上の長さの欠陥が1ケ所以上内外面
(48面)上に検出された場合を第2表の探傷試験
結果の評価×とした。また、内外面(48面)上に
欠陥が検出されなかつたものを探傷試験結果の評
価○としている。 第2表の結果から、傾斜ロールピアサ、プレス
ロールピアサのいずれによる場合でも、インゴツ
トの鍛造終了温度が1100℃以下600℃以上で、か
つインゴツトからビレツトへの加工度である鍛造
比が2以上となる条件で加工されたビレツトで、
更に、1250℃以下、β変態点−100℃以上の温度
域で穿孔された場合にのみ内外面ともカブレ、
疵、割れ等の表面欠陥のない穿孔材が得られるこ
とがわかる。 実施例 2 素材として、第1表の(b)に示すTi−6Al−2Sn
−4Zr−6Mo合金(β変態点≒960℃)を用いた。
この場合は、インゴツトからビレツトにする加工
方法として圧延を用いた。圧延条件は第3表に示
す。また、実施例1でプレスロールと傾斜ロール
間に差がなかつた事から穿孔試験は傾斜ロールタ
イプのピアサだけで行つた。圧延の仕上げ寸法、
穿孔試験方法及び穿孔後の評価方法は実施例1と
同じである。結果を第3表に示す。 第3表の結果から、実施例1と同様に、本発明
で定める条件内でインゴツトの加工(ビレツトの
製造)と穿孔圧延を行つた場合、内外面ともにカ
ブレ、疵、割れ等の表面欠陥のない穿孔材が得ら
れている。 実施例1および2の結果から、本発明の方法は
α+β型チタン合金の組成が変化しても同じよう
に表面欠陥の発生防止の効果を奏することが明ら
かである。
第2表に示す寸法の素材を切出し、同じく第2表
に示す条件で熱間鍛造を行つた。仕上げ寸法は、
後述の傾斜ロールタイプのピアサ用素材の場合は
70mmφ、プレスロールタイプのピアサ用素材の場
合は65mmφとした。鍛造仕上り温度は表面温度で
管理した。 穿孔試験は2ロールの樽型ロールを持つマンネ
スマン穿孔機(傾斜ロールタイプ)及びプレスロ
ールタイプのピアサの2種類を用いて行つた。 傾斜ロールタイプのピアサ用には、70mmφの鍛
造材から60mmφ×250mmのビレツトを機械加工
にて採取し、第2表に示す加熱温度で2時間加熱
保持した後、穿孔比(穿孔前後の長さの比)2.1
で穿孔した。この時、ロール傾斜角は12゜、ロー
ル交叉角は0゜とし、各条件について3本穿孔し
た。この時の穿孔直前のビレツト表面温度(穿孔
材3本の平均値)を第2表に示す。 プレスロールタイプのピアサ用には、65mmφの
鍛造材から60mmφ×250mmのビレツトを機械加
工にて採取し、第2表に示す温度で2時間加熱保
持した後、穿孔比1.3で穿孔した。穿孔は各条件
について3本行つた。この時の穿孔直前のビレツ
ト表面温度(穿孔材3本の平均値)を第2表に示
す。 穿孔後の評価は、各穿孔試験条件で得られた穿
孔試験材の3本全数ついて行つた。 穿孔試験材を円周方向に8等分して全長を縦割
りにした後、内外面全長をサンドブラストにて脱
スケールし、浸透探傷試験法により疵の有無を調
査した。調査数は穿孔試験条件当たり48面(穿孔
試験材3本×分割数8ケ所×内外面2面)であ
る。浸透探傷試験法はJIS Z2343に従い、水洗性
染色浸透液により行つた。この浸透探傷試験法に
より1mm以上の長さの欠陥が1ケ所以上内外面
(48面)上に検出された場合を第2表の探傷試験
結果の評価×とした。また、内外面(48面)上に
欠陥が検出されなかつたものを探傷試験結果の評
価○としている。 第2表の結果から、傾斜ロールピアサ、プレス
ロールピアサのいずれによる場合でも、インゴツ
トの鍛造終了温度が1100℃以下600℃以上で、か
つインゴツトからビレツトへの加工度である鍛造
比が2以上となる条件で加工されたビレツトで、
更に、1250℃以下、β変態点−100℃以上の温度
域で穿孔された場合にのみ内外面ともカブレ、
疵、割れ等の表面欠陥のない穿孔材が得られるこ
とがわかる。 実施例 2 素材として、第1表の(b)に示すTi−6Al−2Sn
−4Zr−6Mo合金(β変態点≒960℃)を用いた。
この場合は、インゴツトからビレツトにする加工
方法として圧延を用いた。圧延条件は第3表に示
す。また、実施例1でプレスロールと傾斜ロール
間に差がなかつた事から穿孔試験は傾斜ロールタ
イプのピアサだけで行つた。圧延の仕上げ寸法、
穿孔試験方法及び穿孔後の評価方法は実施例1と
同じである。結果を第3表に示す。 第3表の結果から、実施例1と同様に、本発明
で定める条件内でインゴツトの加工(ビレツトの
製造)と穿孔圧延を行つた場合、内外面ともにカ
ブレ、疵、割れ等の表面欠陥のない穿孔材が得ら
れている。 実施例1および2の結果から、本発明の方法は
α+β型チタン合金の組成が変化しても同じよう
に表面欠陥の発生防止の効果を奏することが明ら
かである。
【表】
【表】
【表】
(発明の効果)
本発明は、マンネスマン法によつてカブレ、
疵、割れ等の表面欠陥のない健全なα+β型チタ
ン合金の継目無管を製造する方法を提供するもの
である。本発明方法によれば、α+β型チタン合
金の継目無管が、極めて能率よく、かつ高い歩留
りで製造できる。
疵、割れ等の表面欠陥のない健全なα+β型チタ
ン合金の継目無管を製造する方法を提供するもの
である。本発明方法によれば、α+β型チタン合
金の継目無管が、極めて能率よく、かつ高い歩留
りで製造できる。
Claims (1)
- 1 α+β型チタン合金のインゴツトを850〜
1250℃の温度に加熱し、加工終了温度が1100℃以
下で600℃以上、加工度が2以上の加工を加えて
中実ビレツトとし、その中実ビレツトを1250℃か
らβ変態点−100℃までの温度域で穿孔圧延する
ことを特徴とするα+β型チタン合金継目無管の
製造方法。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP29302788A JPH02137604A (ja) | 1988-11-18 | 1988-11-18 | α+β型チタン合金継目無管の製造方法 |
US07/437,273 US4991419A (en) | 1988-11-18 | 1989-11-16 | Method of manufacturing seamless tube formed of titanium material |
DE89311895T DE68909176T2 (de) | 1988-11-18 | 1989-11-16 | Verfahren zur Herstellung nahtloser Rohre aus Titan. |
EP89311895A EP0369795B1 (en) | 1988-11-18 | 1989-11-16 | Method of manufacturing seamless tube formed of titanium material |
CA 2003244 CA2003244C (en) | 1988-11-18 | 1989-11-17 | Method of manufacturing seamless tube formed of titanium material |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP29302788A JPH02137604A (ja) | 1988-11-18 | 1988-11-18 | α+β型チタン合金継目無管の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02137604A JPH02137604A (ja) | 1990-05-25 |
JPH0547286B2 true JPH0547286B2 (ja) | 1993-07-16 |
Family
ID=17789541
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP29302788A Granted JPH02137604A (ja) | 1988-11-18 | 1988-11-18 | α+β型チタン合金継目無管の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02137604A (ja) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103909112B (zh) * | 2014-03-31 | 2015-12-02 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 110ksi级钛合金油管及其生产方法 |
CN106269981A (zh) * | 2016-09-22 | 2017-01-04 | 天津钢管集团股份有限公司 | 适用于钻杆料的钛合金无缝管的生产方法 |
CN106540985A (zh) * | 2016-11-25 | 2017-03-29 | 鑫鹏源智能装备集团有限公司 | 一种智能温控生产钛合金无缝管的方法 |
CN113305261B (zh) * | 2021-06-10 | 2023-02-28 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种tc4钛合金薄壁高筒环件或管类锻件的制备方法 |
-
1988
- 1988-11-18 JP JP29302788A patent/JPH02137604A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH02137604A (ja) | 1990-05-25 |
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