JPH02121753A - 連続鋳造鋳片の縦割れ防止方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、炭素含有量が０．０９〜０．１５重量％の中
炭素鋼スラブを連続鋳造する際に、スラブの長辺面に発
生する縦割れ防止方法に関する。

〔従来の技術〕

炭素含有量が０．０９〜０．１５重量％の中炭素鋼スラ
ブを連続鋳造する場合、高速鋳造となるほど、スラブの
長辺表面に縦割れが発生することが多い。

特に、第１図のように、鋳込初期の１〜２チヤージ（ｃ
ｈ）目に多発する傾向がある（○、△の２回試行）。こ
の縦割れが生じると、鋳片の手入れ工程が必要となり、
ひいては、熱間直送加熱（ホットチャージ）、熱間直送
圧延（ダイレクトロール）ができず、省エネルギー化の
大きな支障となっている。

中炭素鋼が割れ易い原因は、Ｃ含有量が０．０９〜０．
１５重量％であると、包晶凝固となり、凝固時の収縮量
が大きいため鋳型と凝固シェルの間に局部的な隙間がで
き、不均一凝固シェルが生成し易く、その結果、熱応力
により割れに至るためと考えられる。

そこで、かかる縦割れを防止するために、従来、次のよ
うな手段が採られていた。すなわち、（１）モールドパ
ウダー自体の特性や鋳型振動条件を調整する。（２）鋳
込初期の鋳造速度を低下させる。（３）パウダーの粘度
を適正化し、パウダーの均一流入を図る。（４）鋳型銅
板の内面に低熱伝導率の金属を接合したり、あるいは溝
を形成することによって、溶鋼からの抜熱量を低減する
。（５）浸漬ノズルと鋳型長辺との間の溶湯を、撹拌し
て流動化させたり（特開昭６１−１７２６６３号公報参
照）、外部から電極を挿入して直接加熱する。

〔発明が解決しようとする課題〕

しかし、上記各手段にはそれぞれ次のような難点がある
。

上記（１１法；縦割れの根本的防止策とはならない。

上記（２）法；鋳造速度の低下は、同時に生産性をも低
下させてしまう。

上記（３）法；パウダー物性の変動やロフト毎のバラツ
キ等が大きく、不安定要素が大きい。

上記（４）法；抜熱量を低減させると高速鋳造時に疑問
シェルが薄くなりすぎ、ブレークアウトする危険性が高
くなる。

上記（５）法；モールド内溶鋼の撹拌では、溶鋼全体の
温度が低いときは意味がない、また、電極による加熱で
は溶鋼の清浄性が悪化する。

そこで本発明の主目的は、上記難点を一挙に解決し、前
記縦割れ発生を有効に防止しうる方法を提供することに
ある。

〔課題を解決するための手段〕

本発明者は縦割れの発生原因について種々の角度から検
討した。その結果、■第１図に示すように、縦割れは、
鋳込初期に多発すること、■第２図に示すように、縦割
れは、タンディツシュ開口重量（タンディツシュ開口部
における溶鋼重量）が少ないときに多発すること、■第
３図に示すように、モールド内溶鋼温度が低い場合に、
縦割れが多発すること、などが判明した。

これら■〜■はいずれもタンディツシュ内の溶鋼過熱度
との関連性を示唆している。そこで、縦割れ発生率とタ
ンディツシュ内溶鋼過熱度との関係を調べたところ、第
４図に示すように、タンディツシュ内溶鋼過熱度（溶鋼
温度一液相ｖＡ湯温度が５℃以上であれば縦割れ発生率
が激減することを見い出し、本発明を完成したものであ
る。

すなわち、本発明は、炭素を０．０９〜０．１５重量％
含有する中炭素鋼を連続鋳造により製造するに際し、タ
ンディツシュ内への注湯初期において、そのタンディツ
シュ内の溶鋼温度をタンディツシュの底から２００ｍの
位置で測温したときにおける溶鋼加熱度を基準とし、そ
の溶鋼過熱度が５℃以上である時にタンディツシュを開
口し、モールド内に注湯することを特徴とするものであ
る。

〔発明の具体的構成〕

以下本発明をさらに詳説する。

本発明は、タンディツシュ内の溶鋼過熱度がタンディツ
シュの底から２００ｆｉの位置を基準に測温したときに
、５℃以上であるときにタンディツシュを開口し、モー
ルド内に注湯することをを特徴としている。すなわち、
上記溶鋼過熱度が５℃以上の場合は、そのまますぐ開口
して鋳込みを行えばよい。また、溶鋼過熱度が５℃未満
の場合には、タンディツシュ内の溶鋼重量を溶鋼−・ラ
ドで６００〜８００ｆｌまで増加させ、タンディツシュ
へ後続の高温溶鋼を注ぎ撹拌させながら、溶鋼過熱度を
５℃以上に上昇させるか、タンディツシュを外部から強
制加熱して上記過熱度を５℃以上とした後、モールドへ
注湯する。この場合、溶鋼の力ｌ′Ｌ熱にあたり、外部
から加熱することとしたのは、内部から強制加熱する場
合に比べて、溶鋼の清浄性を悪化させることがないから
である。

本発明における溶ＥｉＵ熱度の検知には、例えば第５図
に示したように、タンディツシュ１内の溶鋼２の中に挿
入した熱電対３を用いることができる。４はモールドへ
の浸漬ノズルである。

一方、タンディツシュ開口不能などのトラブル等を招か
ないためには、低重量での開口が望ましい（溶鋼ヘッド
の高まりに伴って開口不能を招く）。

したがって、溶鋼重量として約５トンの低重量状態で、
開口を行うか否かを判定するために、上記熱電対による
測定位置はタンディツシュの底から２００±２０１Ａ■
とするのがよい。

本発明におけるタンディツシュの開口に当っては、たと
えば第６図に示すように、タンディツシュｌ内の溶鋼２
中のタンディツシュ開口部に対応する位置に設けたスト
ッパー５により行うことができる。また浸漬ノズル４に
スライディングノズル６を設けることにより、溶鋼重量
を調整しながら開口するようにしたもの、あるいは両者
の併用であってもよい。

〔実施例〕

次に実施例により本発明の効果を明らかにする。

（実施例１） 湾曲型連鋳機において、鋳片断面サイズが２５０■ＩＸ
　１８００重層のスラブを鋳造速度１．７ｍ／ｍｉｎで
鋳造した。このときの鋼成分は、Ｃ：０．１０〜０．１
６％、　Ｓｉ　：　０．１７〜０．２０％、Ｍｎ：０．
５０〜０．８５％、Ｐ：０．０１５〜０．０２０％。

Ｓ：０．００７〜０．０１０％、八１　：ｏ、ｏ　２ｏ
％で、４チヤージの連続鋳造を実施した。タンディツシ
ュは、第１ストランドは従来のパイプによる開口方式、
第２ストランドにはストッパーを設けた本発明法による
開口方式を可能とした。

タンディツシュ底から２００酊位置に熱電対を挿入して
測温可能とした。レードルからの注入液が入った後、第
１ストランドは約８トンで自然開口し、モールド内に注
湯を開始した。その際の熱電対の指示はΔＴ＝３℃であ
った。第２ストランドについてはン容鋼ヘッドで約６０
０鰭、タンテ゛イノシュ重〒約１５トンでストッパーに
より開口した。この時の溶鋼温度はΔＴ（溶鋼過熱度以
下同様）−１０“Ｃと温度が上昇しており、第２ストラ
ンドはこの後モールドに注湯が開始された。両ストラン
ドでの縦割れ発生率を比較すると、第１ストランドでは
５．６％（スラブ枚数比率）縦割れが発生したが、第２
ストランドでは縦割れは発生しておらず、本発明の効果
が明らかとなった。

（実施例２） 実施例１と同様のスラブサイズ、＠種、鋳造速度で鋳込
を実施するにあたり、タンディツシュにセラミックヒー
タ−を挿入して溶鋼を強制加熱した。タンディツシュ重
量７トンで第１ストランドは自然開口したが、その際の
溶鋼温度はΔＴ＝１２°Ｃであった。第２ストランドは
実施例１と同様、タンディツシュ重量１５トンで開口し
、その際の溶鋼温度はΔＴ＝１５℃であった。縦割れは
両ストランド共に発生しておらず、タンディツシュ重量
が少い場合でも、外部加熱により温度を与えれば縦割れ
は発生しないことが明らかとなった。

〔発明の効果］ 以上の通り、本発明によれば、炭素含有量が０．０９〜
０．１５重量％の中炭素鋼スラブの縦割れ発生を有効に
防止することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、鋳込長と縦割れ発生率との関係を示す図、第
２図は、タンディツシュ開口重量と縦割れ発生率との関
係を示す図、第３図は、モールド内溶鋼過熱度と縦割れ
発生率との関係を示す図。 第４図はタンディツシュ内溶鋼過熱度と縦割れ発生率と
の関係を示す図、第５図はタンディツシュ内の溶鋼過熱
度の測定装置例を示す図、第６図はタンディツシュ開口
装置例を示す図である。 １・・・タンディツシュ、２・・・溶鋼、３・・・熱電
対、４・・・浸漬ノズル、５・・・ストッパー　６・・
・スライディングノズル。 第１図 第２図 タン肴ッシｉ関１量（トン） 第 図 第 図 タンテ局シニ？七嘴岡ヌしに９蜆Ｌ（”Ｃ１第 図 第 図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）炭素を０．０９〜０．１５重量％含有する中炭素
   鋼を連続鋳造により製造するに際し、 タンディッシュ内への注湯初期において、そのタンディ
   ッシュ内の溶鋼温度をタンディッシュの底から２００±
   ２０ｍｍの位置で測温したときにおける溶鋼加熱度を基
   準とし、その溶鋼過熱度が５℃以上である時にタンディ
   ッシュを開口し、モールド内に注湯することを特徴とす
   る連続鋳造鋳片の縦割れ防止方法。