JPH02121265A - 溶融炭酸塩型燃料電池積層体 - Google Patents
溶融炭酸塩型燃料電池積層体Info
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- JPH02121265A JPH02121265A JP63272912A JP27291288A JPH02121265A JP H02121265 A JPH02121265 A JP H02121265A JP 63272912 A JP63272912 A JP 63272912A JP 27291288 A JP27291288 A JP 27291288A JP H02121265 A JPH02121265 A JP H02121265A
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Classifications
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- H—ELECTRICITY
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- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/02—Details
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[発明の目的]
(産業上の利用分野)
本発明は、溶融炭酸塩型燃1/4電池に係わり、特に複
数の単位電池を積層した積層体におけるガスシール構造
いわゆるエツジ・シール構造を改良した燃料電池に関す
る。
数の単位電池を積層した積層体におけるガスシール構造
いわゆるエツジ・シール構造を改良した燃料電池に関す
る。
(従来の技術)
近年、高能率のエネルギとして、溶融炭酸塩型燃料電池
の開発が進められている。溶融灰#j!!型燃料電池は
、アルカリIfAM塩からなる電解質を高温下で溶融状
態にして電極反応を起こさせるもので、他の燃料電池、
例えばリン酸型燃料電池に比較して、発電効率が高く、
−酸化炭素も燃料とすることができ、また高価な貴金属
触媒を必要としない等の利点を有している。
の開発が進められている。溶融灰#j!!型燃料電池は
、アルカリIfAM塩からなる電解質を高温下で溶融状
態にして電極反応を起こさせるもので、他の燃料電池、
例えばリン酸型燃料電池に比較して、発電効率が高く、
−酸化炭素も燃料とすることができ、また高価な貴金属
触媒を必要としない等の利点を有している。
ところで、溶融炭酸塩型態Fl電池の111位電池の出
力電圧は高々1vと低く、実用的t1電圧を右する発電
プラントの構成単位とするには、複数の単位電池を直列
にla層して積層体を構成することによって各単位電池
の加算出力を得る必要がある。
力電圧は高々1vと低く、実用的t1電圧を右する発電
プラントの構成単位とするには、複数の単位電池を直列
にla層して積層体を構成することによって各単位電池
の加算出力を得る必要がある。
第4図は、従来より関東されている溶融炭酸塩型燃料電
池の主要部を示すものである。すなわち、炭酸リチウム
、炭酸カリウムなどの炭Ml!の電解質と、リチウムア
ルミネートなどのセラミック系保持材とを平板状に一体
化してなる電解質層1の両面に、上記電解質層1の縦横
11寸法に比較して−hの11」寸法だりが狭く形成さ
れたニッケル合金系のガス拡散型i2a、2bを、上記
の狭巾方向が互いに直交するように当てがって単位電池
3を構成し、このような複数個の単位電池3を相71間
に導電性のセパレータ4を介在させてF下にFf4層し
、これを締(’J’ +:Iて積層体Xを構成している
。
池の主要部を示すものである。すなわち、炭酸リチウム
、炭酸カリウムなどの炭Ml!の電解質と、リチウムア
ルミネートなどのセラミック系保持材とを平板状に一体
化してなる電解質層1の両面に、上記電解質層1の縦横
11寸法に比較して−hの11」寸法だりが狭く形成さ
れたニッケル合金系のガス拡散型i2a、2bを、上記
の狭巾方向が互いに直交するように当てがって単位電池
3を構成し、このような複数個の単位電池3を相71間
に導電性のセパレータ4を介在させてF下にFf4層し
、これを締(’J’ +:Iて積層体Xを構成している
。
各セパレータ4は、電wl質層′1の縦横寸法と等しい
縦横寸法に形成されたステンレス鋼製の隔離板不休5と
、この隔離板本体5の一方の面の平1jする両辺部に各
々溶接またはろう付され、各々の間に上記一方の面を底
壁内面として図中太矢印Pで・示すように燃料ガスを通
流さUる溝状の通路Aを構成するステンレス鋼製の側壁
部材6a 、 6aと、これらの側壁部材6aに対して
直交する他方の面の両辺部に各々溶接またろうイ」され
、各々の間に4−記他方の而を底壁内面として図中太矢
印Qで承りように酸化剤ガスを通流させる通路Bを構成
するステンレス鋼製の側壁部材7a、7aと、通路A、
B内に装老されガス流を実質的に複数に分流さけ−るス
テンレス鋼製の波板等のガス・チャンネル8とて・構成
されている。また第5図に示したように、側壁部材6a
、6a、7a 7aにはセラミック防食層6b、7b
が被着され、これらの側壁部材と防食層とによって側壁
6.7を構成している。そして、側壁6,6,7,7.
の内側縁部にはガス拡散fMffi2a 、2bの両側
部を係11するための係止用段部9がそれぞれ形成され
ている。即ち、ガス拡散電極2a、2bは、第5図に示
づように、係1F用段部9と、側v6.7の平坦な当り
而′11との段差11とほぼ等しい)2みLに形成され
、またその前記状巾側の両側部が係l[−用段部9に係
1!されて通路A、Bの解放811を閉塞しつる巾に形
成されている。そして、この閉塞された通路によって反
応ガスのガス供給路12a、12bを形成し、これらの
ガス通路12a、12bの両側にはマニホールド(図示
省略)が接合される。
縦横寸法に形成されたステンレス鋼製の隔離板不休5と
、この隔離板本体5の一方の面の平1jする両辺部に各
々溶接またはろう付され、各々の間に上記一方の面を底
壁内面として図中太矢印Pで・示すように燃料ガスを通
流さUる溝状の通路Aを構成するステンレス鋼製の側壁
部材6a 、 6aと、これらの側壁部材6aに対して
直交する他方の面の両辺部に各々溶接またろうイ」され
、各々の間に4−記他方の而を底壁内面として図中太矢
印Qで承りように酸化剤ガスを通流させる通路Bを構成
するステンレス鋼製の側壁部材7a、7aと、通路A、
B内に装老されガス流を実質的に複数に分流さけ−るス
テンレス鋼製の波板等のガス・チャンネル8とて・構成
されている。また第5図に示したように、側壁部材6a
、6a、7a 7aにはセラミック防食層6b、7b
が被着され、これらの側壁部材と防食層とによって側壁
6.7を構成している。そして、側壁6,6,7,7.
の内側縁部にはガス拡散fMffi2a 、2bの両側
部を係11するための係止用段部9がそれぞれ形成され
ている。即ち、ガス拡散電極2a、2bは、第5図に示
づように、係1F用段部9と、側v6.7の平坦な当り
而′11との段差11とほぼ等しい)2みLに形成され
、またその前記状巾側の両側部が係l[−用段部9に係
1!されて通路A、Bの解放811を閉塞しつる巾に形
成されている。そして、この閉塞された通路によって反
応ガスのガス供給路12a、12bを形成し、これらの
ガス通路12a、12bの両側にはマニホールド(図示
省略)が接合される。
なおこれらのガス通路の高さは数tmであるが、図面は
構造を明瞭にあられすためにこの高さを拡大して作用し
である。以下の各図も同様である。t3お、上記防食層
6b、7bは、側壁部材の電解質層゛1に接触する部分
及び側面が電解質によって腐食されるのを防止するため
の6ので、その材料として望ましくは電気絶縁性のアル
ミナ、ジルコニア等のセラミックを用いる。
構造を明瞭にあられすためにこの高さを拡大して作用し
である。以下の各図も同様である。t3お、上記防食層
6b、7bは、側壁部材の電解質層゛1に接触する部分
及び側面が電解質によって腐食されるのを防止するため
の6ので、その材料として望ましくは電気絶縁性のアル
ミナ、ジルコニア等のセラミックを用いる。
主要部が上記のように構成される溶融炭酸塩燃料電池に
あって、ガス供給路12a、12bを通流する反応ガス
が上記両側部から外部へ漏れるのを防[にするために、
側壁6,6,7.7の当り而11とこれに接触する電解
質層1の端部との間をガスシールする必要があるが、こ
のシール手段としては、通常、積層体Xを構成した後、
電池作動frA N (L−12CO3/ K 2 G
032元系電解質の場合には一般に650℃)まで昇
温さゼ、昇温によつ′C溶融した電解質でシール16方
式(ウェットシール方式)が採用されている。即ら、前
述した電解質は彎4途、トの488℃の共融温度で溶融
し、この溶融物が電解質層1の端部と各側壁6゜6.7
.7の当り面11との間に存在する隙間に浸入し、これ
によってガスシールが行われる。
あって、ガス供給路12a、12bを通流する反応ガス
が上記両側部から外部へ漏れるのを防[にするために、
側壁6,6,7.7の当り而11とこれに接触する電解
質層1の端部との間をガスシールする必要があるが、こ
のシール手段としては、通常、積層体Xを構成した後、
電池作動frA N (L−12CO3/ K 2 G
032元系電解質の場合には一般に650℃)まで昇
温さゼ、昇温によつ′C溶融した電解質でシール16方
式(ウェットシール方式)が採用されている。即ら、前
述した電解質は彎4途、トの488℃の共融温度で溶融
し、この溶融物が電解質層1の端部と各側壁6゜6.7
.7の当り面11との間に存在する隙間に浸入し、これ
によってガスシールが行われる。
しかしながら、上記のように構成され、上記のようなガ
スシール方式を採用した従来の溶融炭酸塩燃i′31電
池にあっては、電解質層1の端部の平1[1な面と、こ
れに接触する側壁6,6,7.7の平j■な当り面11
との間(丁ツジ・シール部)で溶融した電解質でガスシ
ールする(ウェットシール)ようにしているので、ガス
拡散電極2a、2b面が側壁6,6,7.7の平g’t
な当り而11より高い場合(t>1−1)は、2つの平
坦な面間に充分なωの電解質が浸入せず、この結果、シ
ールが不十分になりやすい問題があった。この様にシー
ルが不十分になると、8!i層体側面部で水生成反応が
生じ供給ガスの有効利用が損なわれることになる。
スシール方式を採用した従来の溶融炭酸塩燃i′31電
池にあっては、電解質層1の端部の平1[1な面と、こ
れに接触する側壁6,6,7.7の平j■な当り面11
との間(丁ツジ・シール部)で溶融した電解質でガスシ
ールする(ウェットシール)ようにしているので、ガス
拡散電極2a、2b面が側壁6,6,7.7の平g’t
な当り而11より高い場合(t>1−1)は、2つの平
坦な面間に充分なωの電解質が浸入せず、この結果、シ
ールが不十分になりやすい問題があった。この様にシー
ルが不十分になると、8!i層体側面部で水生成反応が
生じ供給ガスの有効利用が損なわれることになる。
逆に、ガス拡散型ff12a 、2b面が上記当り而1
1よりも低い場合(t<1−1>には、起電部で電解質
層1とガス拡散電極2a、2bとの接触が悪く抵抗が高
くなってセル性能が低くなる。
1よりも低い場合(t<1−1>には、起電部で電解質
層1とガス拡散電極2a、2bとの接触が悪く抵抗が高
くなってセル性能が低くなる。
また、ガス拡散@極2a、2bの平均淳さが前記段差I
」に等しく前jホの問題を生じなかったとしでも、電極
各部での厚み精度のバラツキ、側壁部材の製作精度のバ
ラツキあるいは、電wI質層1がらの電解液の移動にと
もなう平面方向での厚さの分布や経時的な電極の厚みの
減少(クリープ変形等)から段差を生じることがある。
」に等しく前jホの問題を生じなかったとしでも、電極
各部での厚み精度のバラツキ、側壁部材の製作精度のバ
ラツキあるいは、電wI質層1がらの電解液の移動にと
もなう平面方向での厚さの分布や経時的な電極の厚みの
減少(クリープ変形等)から段差を生じることがある。
これらの結果、電解質1がガス拡11(電極2a、、2
bと側壁6,6゜7.7との境界において、前記上下方
向の締め付は時に、あるいは使用中に応力の集中が起こ
り、もし電解質層1に割れが1しると燃料ガスと酸化剤
ガスの交差混合が起こり、それに伴う発熱により電極の
腐食が加速されて、電極の損傷や、両電極間の短絡を引
き起こりという問題があった。さらに、甚だしい割れの
場合には、反応ガスのn効酊が損なわれるという問題が
あった。
bと側壁6,6゜7.7との境界において、前記上下方
向の締め付は時に、あるいは使用中に応力の集中が起こ
り、もし電解質層1に割れが1しると燃料ガスと酸化剤
ガスの交差混合が起こり、それに伴う発熱により電極の
腐食が加速されて、電極の損傷や、両電極間の短絡を引
き起こりという問題があった。さらに、甚だしい割れの
場合には、反応ガスのn効酊が損なわれるという問題が
あった。
方、係止用段部9を廃止してガス拡散電極2a、2bを
電解質Rり1とガス・ヂュンネル8とで弾目的に挟持さ
せるという手段も考えられる。この場合はガス・チャン
ネル8の弾性率を小さくして容易に弾性変形ができるよ
うにし、更にはガス拡散用J42a、2bと側壁6,6
,7.7の当り面との面積に応じてそれぞれの側におけ
るガス・ヂ11ンネル8の弾性率を調節するようにすれ
ば、ガス拡散電極と側壁との境界において電解質層への
応ツノ集中を招くことなく、起電部での接触性とウェッ
トシール部でのガスシール性を両立させることができる
。
電解質Rり1とガス・ヂュンネル8とで弾目的に挟持さ
せるという手段も考えられる。この場合はガス・チャン
ネル8の弾性率を小さくして容易に弾性変形ができるよ
うにし、更にはガス拡散用J42a、2bと側壁6,6
,7.7の当り面との面積に応じてそれぞれの側におけ
るガス・ヂ11ンネル8の弾性率を調節するようにすれ
ば、ガス拡散電極と側壁との境界において電解質層への
応ツノ集中を招くことなく、起電部での接触性とウェッ
トシール部でのガスシール性を両立させることができる
。
しかし、ガス拡散用[2a、2bには厚みのバラツキが
あるために多数の電極について上記弾性率の調整をする
ことは兄だ面倒であり、また電解質層1の両側における
使用雰囲気渇痕の相違(アノード側では還元雰囲気、カ
ソード側では酸化雰囲気)によって、経時的に電解質層
をはさむガス・チ1jンネル8の弾性率に差が生じ、あ
るいは不均等な雰囲気温度分布に起因してガス拡散電極
に反りが/Vしるなどの原因によって、上記の接触性と
シール性とをいつ;1て゛も両立ざぜることは困ガであ
る。そのため前記境界での応力集中がかえって大きくな
る場合がある。
あるために多数の電極について上記弾性率の調整をする
ことは兄だ面倒であり、また電解質層1の両側における
使用雰囲気渇痕の相違(アノード側では還元雰囲気、カ
ソード側では酸化雰囲気)によって、経時的に電解質層
をはさむガス・チ1jンネル8の弾性率に差が生じ、あ
るいは不均等な雰囲気温度分布に起因してガス拡散電極
に反りが/Vしるなどの原因によって、上記の接触性と
シール性とをいつ;1て゛も両立ざぜることは困ガであ
る。そのため前記境界での応力集中がかえって大きくな
る場合がある。
(発明が解決しようとする課題)
上述のごとく、従来の溶融炭酸塩燃料電池の構造では、
エツジ・シール部で木質的に良好なガスシール性、およ
び起電部での電解質層とガス拡散電極との良好な接触を
同時に期待できず、この結果反応ガスの交差混合を生じ
るという問題があった。
エツジ・シール部で木質的に良好なガスシール性、およ
び起電部での電解質層とガス拡散電極との良好な接触を
同時に期待できず、この結果反応ガスの交差混合を生じ
るという問題があった。
そこで本発明は、ガス拡散電極とセパレータ端部側壁間
に、段差があっても確実なガスシールが行えると共に、
段差により電解質層に割れが生じることを防止できる溶
融炭R塩燃利を堤供することを課題としている。
に、段差があっても確実なガスシールが行えると共に、
段差により電解質層に割れが生じることを防止できる溶
融炭R塩燃利を堤供することを課題としている。
[発明の構成1
(課題を解決するための手段)
本発明に係る溶融炭酸塩型燃料電池では、ヒバレータ平
面上の対向する側壁を柔軟な構造とするとともに、その
内部を形成し、この側壁中空部に加熱された峙軟化して
、側壁中空部を充填するシール材を装填している。
面上の対向する側壁を柔軟な構造とするとともに、その
内部を形成し、この側壁中空部に加熱された峙軟化して
、側壁中空部を充填するシール材を装填している。
(作用)
上記のように中空部を形成した柔軟な側壁は、]−下方
向の締め付は圧に対して、容易にその弾性により変形す
るため、予めガス拡散電極面よりも側壁の当り面を若干
高くしておくことにより、締め付は時にこの当り面が電
極面と同一平面になる。
向の締め付は圧に対して、容易にその弾性により変形す
るため、予めガス拡散電極面よりも側壁の当り面を若干
高くしておくことにより、締め付は時にこの当り面が電
極面と同一平面になる。
更に、側壁中空部に充填したシール材が、電池運転温度
で1??融することにより、変形した側壁中空部を満た
し、積層イホ側面に取り何けた反応ガス供給用の前記マ
二ボールドのシール面と密接することにより、側壁中空
部長手方向の反応ガスの漏洩も無くなる。このようにし
て、側壁の当り而と電極面とが同−平面を形成すること
により、ヒバレータ端部でガスシール性能が向上し、合
せて電池起電部での接触抵抗が低減化し性能向上が実現
できる。また、電解質層の割れを抑制し、その結果とし
て性能の向上が実現できる。更に、柔軟側壁を隔離板本
体と溶融ないしはろう付を行なわなくても、中空部に充
填したシール材が軟化し、これがしみだして中空側壁と
隔離板本体との間のシール機能を右するので、隔離板本
体材と側壁材を異なった材質としても、熱膨張差にとも
なうそり、変形を引き起こすことがない。そこで、絶縁
性で耐蝕性の皮膜を表面に形成する方が望ましい側壁部
月には、高アルミ含有の合金を用い、導電性が要求され
る隔離板本体には、高ニック°ルのインコネル材を用い
ること等が可能となる。
で1??融することにより、変形した側壁中空部を満た
し、積層イホ側面に取り何けた反応ガス供給用の前記マ
二ボールドのシール面と密接することにより、側壁中空
部長手方向の反応ガスの漏洩も無くなる。このようにし
て、側壁の当り而と電極面とが同−平面を形成すること
により、ヒバレータ端部でガスシール性能が向上し、合
せて電池起電部での接触抵抗が低減化し性能向上が実現
できる。また、電解質層の割れを抑制し、その結果とし
て性能の向上が実現できる。更に、柔軟側壁を隔離板本
体と溶融ないしはろう付を行なわなくても、中空部に充
填したシール材が軟化し、これがしみだして中空側壁と
隔離板本体との間のシール機能を右するので、隔離板本
体材と側壁材を異なった材質としても、熱膨張差にとも
なうそり、変形を引き起こすことがない。そこで、絶縁
性で耐蝕性の皮膜を表面に形成する方が望ましい側壁部
月には、高アルミ含有の合金を用い、導電性が要求され
る隔離板本体には、高ニック°ルのインコネル材を用い
ること等が可能となる。
(実施例)
以下、本発明の一実施例を説明する。
第1図は、本発明に係る溶融炭酸塩型燃料電池の主要部
に組み込まれるセパレータ14を示すので、第4図と同
一部分は、同一符号で示しである。
に組み込まれるセパレータ14を示すので、第4図と同
一部分は、同一符号で示しである。
従って、重複する部分の説明は、省略づる。
本実施例におけるセパレータ14(よ、溝状のガス通路
A、Bを形成するために隔離板本体5に、厚さ0.15
1111のインコネル600M1板金烏でコの字状に折
曲げ加工された巾201+111.高さ3mmの側壁部
材16a 、 16a 、 17a 、 17aをろう
付I)すると共に、隔離板本体5とは反対側に防食層1
6b、17bを形成して側壁16.17を構成している
。そして、第2図に示すように、側壁部tJ16aと隔
離板本体5とで形成される中空部には、ホウ酸系ガラス
を主成分としたシール材20を充填している。
A、Bを形成するために隔離板本体5に、厚さ0.15
1111のインコネル600M1板金烏でコの字状に折
曲げ加工された巾201+111.高さ3mmの側壁部
材16a 、 16a 、 17a 、 17aをろう
付I)すると共に、隔離板本体5とは反対側に防食層1
6b、17bを形成して側壁16.17を構成している
。そして、第2図に示すように、側壁部tJ16aと隔
離板本体5とで形成される中空部には、ホウ酸系ガラス
を主成分としたシール材20を充填している。
側壁部材16aの高さは、上下方向の締め付は圧力に対
する弾性を#慮して、締め付け115にガス拡散電極2
bの電解質層1と接する面と側壁16の当り而19とが
同一平面となるように、ガス拡I″llff1極の面よ
りも0.05tB5<L、た。
する弾性を#慮して、締め付け115にガス拡散電極2
bの電解質層1と接する面と側壁16の当り而19とが
同一平面となるように、ガス拡I″llff1極の面よ
りも0.05tB5<L、た。
同様にして側壁部材17aを用いて防ti層17bをそ
なえる側壁17を構成し、その中空部にシール材20を
充填しである。上記の寸法関係は側壁16の場合と同じ
である。
なえる側壁17を構成し、その中空部にシール材20を
充填しである。上記の寸法関係は側壁16の場合と同じ
である。
シール材20としては、例えば、8203−P205ガ
ラス(軟化点420℃)粉末に保持材としてのアルミン
酸リチウム粉末(ガラス9部に対して1部)とからなる
混合物を混練し、溶融し、BNの型で固化さゼて中空側
壁部材に挿入できる形状としたものである。そして、第
2図に示すようにシール材20を充填した状態でffi
層体を形成し、この積層体を締め付はバー等で締め付け
た後、外部加熱によって電池運転温爪(650℃)まで
加熱し、この加熱によりシール材20を軟化点近傍(4
20℃)で溶融させている。この結果、シール材20は
、最終的には、変形した側壁部4416a、17aに密
着し、十分に馴染んだものとなっCいる。そして、この
積層体の4つの側面に通常の方法で反応ガス供給用のマ
ニホールドを取り付け、最終的に燃料電池が構成されて
いる。
ラス(軟化点420℃)粉末に保持材としてのアルミン
酸リチウム粉末(ガラス9部に対して1部)とからなる
混合物を混練し、溶融し、BNの型で固化さゼて中空側
壁部材に挿入できる形状としたものである。そして、第
2図に示すようにシール材20を充填した状態でffi
層体を形成し、この積層体を締め付はバー等で締め付け
た後、外部加熱によって電池運転温爪(650℃)まで
加熱し、この加熱によりシール材20を軟化点近傍(4
20℃)で溶融させている。この結果、シール材20は
、最終的には、変形した側壁部4416a、17aに密
着し、十分に馴染んだものとなっCいる。そして、この
積層体の4つの側面に通常の方法で反応ガス供給用のマ
ニホールドを取り付け、最終的に燃料電池が構成されて
いる。
上記のように構成された燃料電池について、シール部の
ガスシール性、反応部の接触抵抗及び電解質層の割れに
及ばず影響をみるために、燃料電池本体を650℃まで
昇温した。
ガスシール性、反応部の接触抵抗及び電解質層の割れに
及ばず影響をみるために、燃料電池本体を650℃まで
昇温した。
ガスシール性については、マニホールドを介して、ガス
供給路12aに、水素ガスを、各ガス供給路12bに窒
素ガスをそれぞれ流し、各供給路12tlを通った後の
窒素ガス中の水素ガス含右聞がガスクロマトグラフによ
り測定して供給路12aのシール性を確認した。逆に、
供給路12bに水素ガスを、各供給路12aに窒素ガス
を流し、各供給路12aを通った窒素ガス中の水素ガス
含有ωを同様に測定して、供給路12bのシール性をT
11認した。
供給路12aに、水素ガスを、各ガス供給路12bに窒
素ガスをそれぞれ流し、各供給路12tlを通った後の
窒素ガス中の水素ガス含右聞がガスクロマトグラフによ
り測定して供給路12aのシール性を確認した。逆に、
供給路12bに水素ガスを、各供給路12aに窒素ガス
を流し、各供給路12aを通った窒素ガス中の水素ガス
含有ωを同様に測定して、供給路12bのシール性をT
11認した。
反応部の接触抵抗については、燃料電池に650℃で、
マニホールドを介して、各供給路12aに水素ガス/炭
酸ガスの混合ガス(燃料ガス)を、各供給路12bに、
空気/炭酸ガスの混合ガス(酸化剤ガス)を流しながら
、通常の方法で発電して負荷電流を取り、電流−電圧特
性と、交流抵抗(lk Hz )・を測定した。また、
発電時間1000時間で燃料電池を分解し、セパレータ
端部での電解質層の損傷をvACt、、た。また、参考
例としてセパレータ側壁部材を従来のステンレス平根の
みで構成したちについても、同様な測定を行った。
マニホールドを介して、各供給路12aに水素ガス/炭
酸ガスの混合ガス(燃料ガス)を、各供給路12bに、
空気/炭酸ガスの混合ガス(酸化剤ガス)を流しながら
、通常の方法で発電して負荷電流を取り、電流−電圧特
性と、交流抵抗(lk Hz )・を測定した。また、
発電時間1000時間で燃料電池を分解し、セパレータ
端部での電解質層の損傷をvACt、、た。また、参考
例としてセパレータ側壁部材を従来のステンレス平根の
みで構成したちについても、同様な測定を行った。
その結果、電池発電中に表1に承すデータが得られた。
(以下余白)
(表−1)
この表1から分るように、本発明の構造を用いれば、ガ
スシール性能を大幅に向上させることが出来、このため
良好な電池性1’lを得ることが出来る。
スシール性能を大幅に向上させることが出来、このため
良好な電池性1’lを得ることが出来る。
また実茄例では、発電開始(650℃到達後)後、i
ooo時間にでるまで、ガス供給路12aから13F出
される反応ガス中の窒素ガス(ガスシールを経て、ガス
供給路12bより浸入または、電解質層の割れにより供
給路12bより浸入)は、殆ど測定されなかったのに対
して、参考例Cは、ガス供給路12aから排出される反
応ガス中の窒素ガス[iは、徐々に増加し、1000時
間では、13Vo1%の窒素量が測定された。
ooo時間にでるまで、ガス供給路12aから13F出
される反応ガス中の窒素ガス(ガスシールを経て、ガス
供給路12bより浸入または、電解質層の割れにより供
給路12bより浸入)は、殆ど測定されなかったのに対
して、参考例Cは、ガス供給路12aから排出される反
応ガス中の窒素ガス[iは、徐々に増加し、1000時
間では、13Vo1%の窒素量が測定された。
なお、この実施例は前記係ロー用段部9(第5図)を前
述したように排除した場合のものであるが、必要によっ
ては側壁’+6.17の内側にデイスタンスピースなど
を配設してこれにより係止用段部を別途形成することが
できる。
述したように排除した場合のものであるが、必要によっ
ては側壁’+6.17の内側にデイスタンスピースなど
を配設してこれにより係止用段部を別途形成することが
できる。
第3図は側壁についての別の実施例を示したものである
。
。
この側壁21は、ステンレス鋼(例えば5vS310)
の薄くパイプを用いて形成した側壁部材21aの外周面
にセラミック防α溜23を被着して構成してあり、パイ
プ状側壁部U21aの内部(中空部〉には前記シール4
120を充填しである。
の薄くパイプを用いて形成した側壁部材21aの外周面
にセラミック防α溜23を被着して構成してあり、パイ
プ状側壁部U21aの内部(中空部〉には前記シール4
120を充填しである。
作用は前記実施例のものと同様である。この実fk例は
構造が簡易である。
構造が簡易である。
なお、本発明は、上述した実施例に限定されるものでは
ない。即ら、側壁部材16a、17a。
ない。即ら、側壁部材16a、17a。
21aの材質は、加工が可能で、電解質に灼して耐蝕性
を有する薄板であれば同様な効果を発揮できる。また、
薄板表面にアルミナ、ジルコニア等の耐蝕層を設けでも
よい。又、予め整形したガラスシール材に、表面を活性
化処理し無電解鍍金により金属を析出したものを、一体
形成したものでもよい。また側壁中空部に充填するガラ
ス系シール材としては、運転温度以下で軟化する組成を
有するもの(例えばB203−7n O系ガラス)であ
れば本発明のガスシール効果を発揮させることが出来る
。
を有する薄板であれば同様な効果を発揮できる。また、
薄板表面にアルミナ、ジルコニア等の耐蝕層を設けでも
よい。又、予め整形したガラスシール材に、表面を活性
化処理し無電解鍍金により金属を析出したものを、一体
形成したものでもよい。また側壁中空部に充填するガラ
ス系シール材としては、運転温度以下で軟化する組成を
有するもの(例えばB203−7n O系ガラス)であ
れば本発明のガスシール効果を発揮させることが出来る
。
[発明の効果j
以1−述べたように、本発明によれば、反応ガスのガス
供給路を形成するためにセパレータの両面に対向して設
けられる側壁を、中空部をそなえる柔軟lll5造とし
、その中空部に、シール材を充填しているので、側壁に
おける電解質層との当り面とガス拡rIi電極との間に
段差が生じていても、上下方向の締め付けにより容易に
接触し、ガスシール性能が向上するばかりか、反応部の
接触も確保でき、また電rN質層の損傷を抑制すること
の出来る溶融炭酸塩型燃料電池を提供できる。
供給路を形成するためにセパレータの両面に対向して設
けられる側壁を、中空部をそなえる柔軟lll5造とし
、その中空部に、シール材を充填しているので、側壁に
おける電解質層との当り面とガス拡rIi電極との間に
段差が生じていても、上下方向の締め付けにより容易に
接触し、ガスシール性能が向上するばかりか、反応部の
接触も確保でき、また電rN質層の損傷を抑制すること
の出来る溶融炭酸塩型燃料電池を提供できる。
第1図は本発明の一実施例に係る78m炭酸塩型燃料電
池の主要部に組み込まれるセパレータの斜視図、第2図
は同セパレータの組み込まれた主要部の局部的側面図、
第3図は本発明の他の実施例に係るセパレータが組み込
まれた主要部の局部的側面図、第4図は従来の溶融FA
M塩型燃I!l電池における主要部の分解斜視図、第5
図をよ同主要部の局部的側面図である。 1・・・電解tjt、’lJ 2a 、 2b・・・
ガス拡散電極3・・・単位電池 4・・・セパレータ5
・・・隔離板不休 6.7・・・側イ8・・・ガス・チ
1シンネル 9・・・係l−用段部12a、12b・・
・ガス供給路 14・・・ピパレータ 20・・・シール材 △、l−3・・・溝状に形成されたjfス通路代理人ブ
1.理上三 好 保 男 第2
池の主要部に組み込まれるセパレータの斜視図、第2図
は同セパレータの組み込まれた主要部の局部的側面図、
第3図は本発明の他の実施例に係るセパレータが組み込
まれた主要部の局部的側面図、第4図は従来の溶融FA
M塩型燃I!l電池における主要部の分解斜視図、第5
図をよ同主要部の局部的側面図である。 1・・・電解tjt、’lJ 2a 、 2b・・・
ガス拡散電極3・・・単位電池 4・・・セパレータ5
・・・隔離板不休 6.7・・・側イ8・・・ガス・チ
1シンネル 9・・・係l−用段部12a、12b・・
・ガス供給路 14・・・ピパレータ 20・・・シール材 △、l−3・・・溝状に形成されたjfス通路代理人ブ
1.理上三 好 保 男 第2
Claims (1)
- (1)複数個の単位電池が、両面にそれぞれ対向する側
壁を有して互いに直交するガス供給路を備えた導電性の
セパレータを介して積層された溶融炭酸塩型燃料電池積
層体に於て、前記側壁を、金属製薄板で形成した柔軟な
構造とするとともに内部に中空部を形成し、この中空部
に積層体の運転温度よりも低い温度で軟化する組成のシ
ール材を充填したことを特徴とする溶融炭酸塩型燃料電
池積層体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63272912A JPH02121265A (ja) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | 溶融炭酸塩型燃料電池積層体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63272912A JPH02121265A (ja) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | 溶融炭酸塩型燃料電池積層体 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02121265A true JPH02121265A (ja) | 1990-05-09 |
Family
ID=17520487
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63272912A Pending JPH02121265A (ja) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | 溶融炭酸塩型燃料電池積層体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02121265A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002313372A (ja) * | 2001-04-09 | 2002-10-25 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 燃料電池用セパレータ |
JP2012516525A (ja) * | 2009-02-02 | 2012-07-19 | スタクセラ・ゲーエムベーハー | 燃料電池スタック用相互接続器構成 |
KR20150058978A (ko) * | 2013-11-21 | 2015-05-29 | 두산중공업 주식회사 | 연료전지용 셀 패키지 및 이를 포함하는 연료전지 조립체 |
-
1988
- 1988-10-31 JP JP63272912A patent/JPH02121265A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002313372A (ja) * | 2001-04-09 | 2002-10-25 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 燃料電池用セパレータ |
JP2012516525A (ja) * | 2009-02-02 | 2012-07-19 | スタクセラ・ゲーエムベーハー | 燃料電池スタック用相互接続器構成 |
US9112191B2 (en) | 2009-02-02 | 2015-08-18 | Sunfire Gmbh | Interconnector arrangement for a fuel cell stack |
KR20150058978A (ko) * | 2013-11-21 | 2015-05-29 | 두산중공업 주식회사 | 연료전지용 셀 패키지 및 이를 포함하는 연료전지 조립체 |
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