JPH0195813A - 押出し用複合ダイ - Google Patents
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- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M2205/00—Organic macromolecular hydrocarbon compounds or fractions, whether or not modified by oxidation as ingredients in lubricant compositions
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、強靭性、耐摩耗性および耐焼付性に優れた長
寿命の押出し用ダイに関する。
寿命の押出し用ダイに関する。
（従来の技術と問題点）
熱間押出し用］１具に要求される性質としては、強靭性
、耐熱衝撃性、熱間における耐摩耗性、耐焼付性等があ
る。熱間押出用工具のうち、使用条件が一番過酷で損耗
の激しい押出し用ダイは、従来から種々の材料で形成さ
れていたが、現在では鋼および銅合金押出し用として合
金工具ｔ１ｍｌ Ｓ Ｋ Ｄ−５が、アルミ合金押出し
川としてはＳ Ｋ Ｉ） −６又は５ＫＤ−６１が使用
されている。
、耐熱衝撃性、熱間における耐摩耗性、耐焼付性等があ
る。熱間押出用工具のうち、使用条件が一番過酷で損耗
の激しい押出し用ダイは、従来から種々の材料で形成さ
れていたが、現在では鋼および銅合金押出し用として合
金工具ｔ１ｍｌ Ｓ Ｋ Ｄ−５が、アルミ合金押出し
川としてはＳ Ｋ Ｉ） −６又は５ＫＤ−６１が使用
されている。
しかしながら、ダイ全体が同一材質で形成されているた
め、強靭性と耐摩耗性との併有が困難で、耐摩耗性の向
上を図ろうとすると工其が破損し易くなるという欠点が
あった。また、耐焼付性の点でも充分とは言えず、長時
間連続して使用することができないという問題がある。
め、強靭性と耐摩耗性との併有が困難で、耐摩耗性の向
上を図ろうとすると工其が破損し易くなるという欠点が
あった。また、耐焼付性の点でも充分とは言えず、長時
間連続して使用することができないという問題がある。
本発明はかかる問題点に鑑みなされたもので、強靭性、
耐摩耗性および耐焼付性を兼備した押出し用ダイを提供
することを目的とする。
耐摩耗性および耐焼付性を兼備した押出し用ダイを提供
することを目的とする。
（問題点を解決するための手段）
上記目的を達成するためになされた本発明の押出し用ダ
イは、強靭性を有する棟材で形成されたタイ本体に、押
出孔を有しかつ黒鉛晶出高クロム鋳鉄材で形成された開
孔部が拡散接合さ着１、前記黒鉛晶出高クロム鋳鉄材は
化学組成が重量％でＣ：２．８〜３，６％ Ｎｉ：４
．５〜１０％Ｓｉ ： ２．５〜４．０％ Ｃｒ
： ５〜］（１％Ｍｎ ： ０．５〜１．５％ Ｍ
ｏ ： ’１．０〜６．０％ｐ：ｏ、＋％以下 ｓ ： ｏ、ｏｓ％以下 残部実質的にＰｅからなることを発明の構成とするもの
である。
イは、強靭性を有する棟材で形成されたタイ本体に、押
出孔を有しかつ黒鉛晶出高クロム鋳鉄材で形成された開
孔部が拡散接合さ着１、前記黒鉛晶出高クロム鋳鉄材は
化学組成が重量％でＣ：２．８〜３，６％ Ｎｉ：４
．５〜１０％Ｓｉ ： ２．５〜４．０％ Ｃｒ
： ５〜］（１％Ｍｎ ： ０．５〜１．５％ Ｍ
ｏ ： ’１．０〜６．０％ｐ：ｏ、＋％以下 ｓ ： ｏ、ｏｓ％以下 残部実質的にＰｅからなることを発明の構成とするもの
である。
（実施例）
第１図は、本発明の実施例に係る押出し用複合ダイ１で
あり、押出孔４が開設された開孔部３と該開孔部３をそ
の周縁から保持するグイ本体２とで構成され、両者は熱
間静水圧加圧（以下、ＨＩＰという）により拡散接合さ
れ沖合一体化されている。
あり、押出孔４が開設された開孔部３と該開孔部３をそ
の周縁から保持するグイ本体２とで構成され、両者は熱
間静水圧加圧（以下、ＨＩＰという）により拡散接合さ
れ沖合一体化されている。
前記ダイ本体２は、ＳＣＭ材、ＳＵＪ材、ＳＫＤ材等の
疲労強度の高い強靭性を有する鋼材で形成されている。
疲労強度の高い強靭性を有する鋼材で形成されている。
これによって、ダイ全体の強靭性を確保することができ
る。
る。
前記開孔部３は、下記組成の黒鉛晶出高クロム鋳鉄材で
形成されており、基地中に生成したＭ７Ｃ３型高硬度Ｃ
ｒ炭化物およびＭｏ炭化物によって耐摩耗性が具備し、
一方晶用黒鉛の一部が潤滑材として作用し、耐焼付性が
具備したものとなっている。
形成されており、基地中に生成したＭ７Ｃ３型高硬度Ｃ
ｒ炭化物およびＭｏ炭化物によって耐摩耗性が具備し、
一方晶用黒鉛の一部が潤滑材として作用し、耐焼付性が
具備したものとなっている。
開札部絹成（単位重量％）
ＣＦ２．８〜３．６％
ＣはＣｒ＋ Ｍｏと結合して、Ｃｒ炭化物、Ｍｏ炭化物
を形成するほか、後述するＳｉ、 Ｎ！の黒鉛化生成元
素により微細な黒鉛として晶出する。２．８％未満では
上記炭化物量が減少して硬度が不足すると共に黒鉛が晶
出し難くなり、黒鉛の存在による耐焼付性の改善が図ら
れない。一方、３．６％を越えると、本発明におけるＣ
ｒ、 Ｍｏ含有量では炭化物量が過多となると共に黒鉛
がほとんど晶出しなくなると共に、材質が跪くなり製造
の際に割れが発生する虞れがある。
を形成するほか、後述するＳｉ、 Ｎ！の黒鉛化生成元
素により微細な黒鉛として晶出する。２．８％未満では
上記炭化物量が減少して硬度が不足すると共に黒鉛が晶
出し難くなり、黒鉛の存在による耐焼付性の改善が図ら
れない。一方、３．６％を越えると、本発明におけるＣ
ｒ、 Ｍｏ含有量では炭化物量が過多となると共に黒鉛
がほとんど晶出しなくなると共に、材質が跪くなり製造
の際に割れが発生する虞れがある。
Ｓｉ：２．５〜４．０％
Ｓｉは黒鉛を晶出させるために必要である。本発明の場
合、白銑化促進元素であるＣｒ、 Ｍｏを夫々５〜１０
％、１．０〜６．０％含有するので、２．５％未満では
黒鉛の晶出が困難となり、一方４．０％を越えると黒鉛
晶出が過多となり、耐摩耗性が劣化する。
合、白銑化促進元素であるＣｒ、 Ｍｏを夫々５〜１０
％、１．０〜６．０％含有するので、２．５％未満では
黒鉛の晶出が困難となり、一方４．０％を越えると黒鉛
晶出が過多となり、耐摩耗性が劣化する。
尚、黒鉛を容易に晶出させるためには、鋳込前のＳｉ量
を上記成分範囲よりも低目にしておいて、鋳込時に接種
を行い、最終的に十記範囲内に調整する手段を採ること
が有効である。
を上記成分範囲よりも低目にしておいて、鋳込時に接種
を行い、最終的に十記範囲内に調整する手段を採ること
が有効である。
Ｍｎ ： ０．５〜１．５％
Ｍｎは溶湯の脱酸のためにＳｔと共に積極的に添加され
る。０．５％未満では脱酸作用が不足し、一方１．５％
を越えると機械的性質、特に靭性の劣化が著しく現れる
。
る。０．５％未満では脱酸作用が不足し、一方１．５％
を越えると機械的性質、特に靭性の劣化が著しく現れる
。
Ｐ：０．１％以下
材質において少なければ少ないほど望ましいが、脆化を
防ぐ点から０．１％以下とする。
防ぐ点から０．１％以下とする。
Ｓ：０．０８％以下
ＳはＰと同様に材質を跪くするため、少なければ少ない
ほど望ましく 、０．０８％以下とする。
ほど望ましく 、０．０８％以下とする。
Ｎｉ：４．５〜１０％
Ｎ：は基地組織の改良と黒鉛を晶出させるため積極的に
含有させる。４．５％未満では黒鉛の晶出がほとんどな
く、１０％を越えると黒鉛過多となり、かつ、残留オー
ステナイトが増加すると共に安定になり、後の熱処理に
おいても変態し難くなり、耐摩耗性が劣化する。
含有させる。４．５％未満では黒鉛の晶出がほとんどな
く、１０％を越えると黒鉛過多となり、かつ、残留オー
ステナイトが増加すると共に安定になり、後の熱処理に
おいても変態し難くなり、耐摩耗性が劣化する。
Ｃｒ：５〜１０％
ＣｒはＣと結合して高硬度Ｃｒ炭化物を形成する。
５％未満では炭化物が少なく耐摩耗性が不足し、一方１
０％を越えると一ヒ記Ｎｉ、 Ｓｉ含有量では黒鉛の晶
出が困難となる。
０％を越えると一ヒ記Ｎｉ、 Ｓｉ含有量では黒鉛の晶
出が困難となる。
Ｍｏ ： １．０〜６．０％
Ｍｏは焼入焼戻し抵抗を高めると共にＭｏ炭化物を生成
するので、高硬度の材質を得るのに有効である。１．０
％未満ではＭｏ炭化物の生成がほとんどなく、材質の高
硬度化に寄与しない。一方、６．０％を越えると前記Ｓ
ｊ＋ Ｎｌ含有量では黒鉛の晶出が著しく抑制され、黒
鉛がほとんど晶出しなくなる。
するので、高硬度の材質を得るのに有効である。１．０
％未満ではＭｏ炭化物の生成がほとんどなく、材質の高
硬度化に寄与しない。一方、６．０％を越えると前記Ｓ
ｊ＋ Ｎｌ含有量では黒鉛の晶出が著しく抑制され、黒
鉛がほとんど晶出しなくなる。
なお、ＭｏはＣｒと共に高硬度炭化物の生成に寄与する
ものであるが、両者は白銑化傾向を有する元素であり、
ＣｒはＭＯよりもこの傾向は強い。
ものであるが、両者は白銑化傾向を有する元素であり、
ＣｒはＭＯよりもこの傾向は強い。
本発明に係る黒鉛晶出高クロム鋳鉄材は、上記の合金成
分のほか、残部Ｐｅおよび不可避的に混入した不純物で
構成される。
分のほか、残部Ｐｅおよび不可避的に混入した不純物で
構成される。
七記高クロム鋳鉄材は鋳放し状態で、残留オーステナイ
ト、パーライトおよび一部マルチンサイトによって形成
された基地中にＣｒ炭化物、ＭＯ炭化物および黒鉛が晶
出したものとなり、前記炭化物による高硬度化と、黒鉛
の晶出による耐焼付性の改善が図られるが、更に基地に
焼入れ焼戻し熱処理や恒温変態熱処理を施すことにより
材質特性の向−ヒを図ることができる。尚、これらの熱
処理は、ダイ本体２と開孔部３とを拡散接合した後、実
施される。
ト、パーライトおよび一部マルチンサイトによって形成
された基地中にＣｒ炭化物、ＭＯ炭化物および黒鉛が晶
出したものとなり、前記炭化物による高硬度化と、黒鉛
の晶出による耐焼付性の改善が図られるが、更に基地に
焼入れ焼戻し熱処理や恒温変態熱処理を施すことにより
材質特性の向−ヒを図ることができる。尚、これらの熱
処理は、ダイ本体２と開孔部３とを拡散接合した後、実
施される。
本発明においては、前記焼入れ焼戻し熱処理は、オース
テナイト化後、３００°Ｃ以下の温度に急冷した後、押
出し温度板−ヒ（好ましくは５００℃以−ヒ）の温度で
焼戻すことが望ましい。また、恒温変態熱処理は、基地
の全部乃至大部分をベーナイト組織にするものであるが
、オーステナイト化後、押出し温度板−１＝、 （好ま
しくは５００ ’ｃ以上）の恒温浴に急冷することが望
ましい。押出し温度以上で焼戻すことにより、あるいは
恒温変態させることにより、押出し時の加熱による硬度
低下を防ｌトすることができる。例えば、５００℃以Ｈ
の温度で焼戻し等を行えば、アルミニウム合金等の熱間
押出し温度は３７０〜４８０°Ｃ程度であるため、硬度
低下がすったく生じない状態で使用することが可能であ
る。
テナイト化後、３００°Ｃ以下の温度に急冷した後、押
出し温度板−ヒ（好ましくは５００℃以−ヒ）の温度で
焼戻すことが望ましい。また、恒温変態熱処理は、基地
の全部乃至大部分をベーナイト組織にするものであるが
、オーステナイト化後、押出し温度板−１＝、 （好ま
しくは５００ ’ｃ以上）の恒温浴に急冷することが望
ましい。押出し温度以上で焼戻すことにより、あるいは
恒温変態させることにより、押出し時の加熱による硬度
低下を防ｌトすることができる。例えば、５００℃以Ｈ
の温度で焼戻し等を行えば、アルミニウム合金等の熱間
押出し温度は３７０〜４８０°Ｃ程度であるため、硬度
低下がすったく生じない状態で使用することが可能であ
る。
第２図は、本発明の複合ダイの使用状態説明図であり、
コンテナ１１前端開孔に複合ダイ１が挿着され、ダイボ
ルダ１２によって支持されている。コンテナｌｌ内には
押出し素材１３が装入されており、押盤１４を介して、
ラム１５によって加圧され、前記複合ダイｌの押出孔４
より押出される。］６は、管成形用のマンドレルである
。
コンテナ１１前端開孔に複合ダイ１が挿着され、ダイボ
ルダ１２によって支持されている。コンテナｌｌ内には
押出し素材１３が装入されており、押盤１４を介して、
ラム１５によって加圧され、前記複合ダイｌの押出孔４
より押出される。］６は、管成形用のマンドレルである
。
尚、本発明の複合ダイは熱間押出しのみならず、冷間押
出しにおいても適用可能である。
出しにおいても適用可能である。
次に具体的実施例を掲げて説明する。
外径２５０×内径４０×幅８０１位１璽）の複合ダイの
製造実施例 （］）下記組成（華位重量％）の高クロム鋳鉄溶湯を静
止砂型に鋳込み、機械加重により、φ８０×φ３８×幅
８２の開孔部用の鋳造素材を得た。
製造実施例 （］）下記組成（華位重量％）の高クロム鋳鉄溶湯を静
止砂型に鋳込み、機械加重により、φ８０×φ３８×幅
８２の開孔部用の鋳造素材を得た。
・溶湯組成
Ｃ：２．９９％、 Ｓｉ ： ２．８９％、 Ｍｎ ：
（１，８８％、Ｐ ： ０．０６５％、Ｓ ： ０．
０２８％、Ｎｉ ： ６．２１％Ｃｒ ： ８．２９％
、 Ｍｏ ： １．４７％残部実質的にＦｅ ＋２１ （１１の鋳造素材をφ２５５×φ８０×幅８
２のダイ本体用のリング状素材（材質５ＫＤ−６）に嵌
着し、その全体を封缶して脱気処理した後、１１００’
ｃｘｌ（１０気圧の条件でＨＩ ｒ）処理し、両者を拡
散接合した。
（１，８８％、Ｐ ： ０．０６５％、Ｓ ： ０．
０２８％、Ｎｉ ： ６．２１％Ｃｒ ： ８．２９％
、 Ｍｏ ： １．４７％残部実質的にＦｅ ＋２１ （１１の鋳造素材をφ２５５×φ８０×幅８
２のダイ本体用のリング状素材（材質５ＫＤ−６）に嵌
着し、その全体を封缶して脱気処理した後、１１００’
ｃｘｌ（１０気圧の条件でＨＩ ｒ）処理し、両者を拡
散接合した。
尚、封缶脱気の代りに、嵌着体の両端面において両者の
境界部を真空中で電子ヒーム溶接して密圭４してもよい
。
境界部を真空中で電子ヒーム溶接して密圭４してもよい
。
＋３１８ＩＰ処理後、複合体を製品寸法に遺恨した寸法
に荒加Ｆした後、真空熱処理炉中で１０００℃まで加熱
し、２Ｈｒ保持後、５２０℃のソルトハス中に直ちに浸
漬し、恒温変態熱処理を行った。
に荒加Ｆした後、真空熱処理炉中で１０００℃まで加熱
し、２Ｈｒ保持後、５２０℃のソルトハス中に直ちに浸
漬し、恒温変態熱処理を行った。
熱処理後の硬度は、開孔部がＨＲＣ５８、ダイ本体はＨ
ＲＣ５３であった。また、開孔部の組織は、主としてヘ
ーナイト基地中にＭ７Ｃ３型Ｃｒ炭化物と晶出黒鉛（面
積率３．２％）が生成したものであった。
ＲＣ５３であった。また、開孔部の組織は、主としてヘ
ーナイト基地中にＭ７Ｃ３型Ｃｒ炭化物と晶出黒鉛（面
積率３．２％）が生成したものであった。
（４）精製加工した後、得られた複合ダイをアルミニウ
ム合金の押出しに使用した。従来は５ＫＤ−６１を使用
していたが、この場合、ダイ押出孔表面に強い焼付きが
生じ早期取り換えが必要であった。しかし、本発明の複
合ダイでは焼付の発生はほとんどなく、Ｓ Ｋ Ｄ−６
１のダイに比べて３倍の寿命を得た。
ム合金の押出しに使用した。従来は５ＫＤ−６１を使用
していたが、この場合、ダイ押出孔表面に強い焼付きが
生じ早期取り換えが必要であった。しかし、本発明の複
合ダイでは焼付の発生はほとんどなく、Ｓ Ｋ Ｄ−６
１のダイに比べて３倍の寿命を得た。
（発明の効果）
以上説明した通り、本発明の複合ダイは、ダイ本体を強
靭性を有する鋼材で形成し、開孔部を特定組成の黒鉛晶
出高クロム鋳鉄材で形成し、両者を拡散接合により複合
一体化したので、強靭性、耐摩耗性および耐焼付性とを
兼備させることができ、使用寿命の著しい向上を図るこ
とができた。
靭性を有する鋼材で形成し、開孔部を特定組成の黒鉛晶
出高クロム鋳鉄材で形成し、両者を拡散接合により複合
一体化したので、強靭性、耐摩耗性および耐焼付性とを
兼備させることができ、使用寿命の著しい向上を図るこ
とができた。
第１図は本発明実施例に係る複合ダイの断面図、第２図
は押出しコンテナに複合ダイを装着した状態を示す断面
説明図である。 ■＝複合グイ、２−グイ本体、３−開孔部、４−・・押
出孔。 第１図 第２図
は押出しコンテナに複合ダイを装着した状態を示す断面
説明図である。 ■＝複合グイ、２−グイ本体、３−開孔部、４−・・押
出孔。 第１図 第２図
Claims (1)
- （１）強靭性を有する鋼材で形成されたダイ本体に、押
出孔を有しかつ黒鉛晶出高クロム鋳鉄材で形成された開
孔部が拡散接合され、前記黒鉛晶出高クロム鋳鉄材は化
学組成が重量％で Ｃ：２．８〜３．６％Ｎｉ：４．５〜１０％Ｓｉ：２．
５〜４．０％Ｃｒ：５〜１０％ Ｍｎ：０．５〜１．５％Ｍｏ：１．０〜６．０％Ｐ：０
．１％以下 Ｓ：０．０８％以下 残部実質的にＦｅからなることを特徴とする押出し用複
合ダイ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25313787A JPH0195813A (ja) | 1987-10-07 | 1987-10-07 | 押出し用複合ダイ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25313787A JPH0195813A (ja) | 1987-10-07 | 1987-10-07 | 押出し用複合ダイ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0195813A true JPH0195813A (ja) | 1989-04-13 |
Family
ID=17247023
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25313787A Pending JPH0195813A (ja) | 1987-10-07 | 1987-10-07 | 押出し用複合ダイ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0195813A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7214755B2 (en) | 2002-02-21 | 2007-05-08 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Crystalline polymer of higher α-olefin and process for producing the same |
| CN111250558A (zh) * | 2020-03-03 | 2020-06-09 | 重庆华陵工业有限公司 | 一种组装式的摩托车发动机主副轴组合生产用模具 |
-
1987
- 1987-10-07 JP JP25313787A patent/JPH0195813A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7214755B2 (en) | 2002-02-21 | 2007-05-08 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Crystalline polymer of higher α-olefin and process for producing the same |
| CN111250558A (zh) * | 2020-03-03 | 2020-06-09 | 重庆华陵工业有限公司 | 一种组装式的摩托车发动机主副轴组合生产用模具 |
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