JPH0158493B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0158493B2 JPH0158493B2 JP55054005A JP5400580A JPH0158493B2 JP H0158493 B2 JPH0158493 B2 JP H0158493B2 JP 55054005 A JP55054005 A JP 55054005A JP 5400580 A JP5400580 A JP 5400580A JP H0158493 B2 JPH0158493 B2 JP H0158493B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- optical
- signal
- light
- local oscillation
- phase
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 claims description 58
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 claims description 28
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 14
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 11
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 claims description 6
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 claims description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 2
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 2
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 2
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 description 2
- 230000008054 signal transmission Effects 0.000 description 2
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 description 2
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 2
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 2
- TVEXGJYMHHTVKP-UHFFFAOYSA-N 6-oxabicyclo[3.2.1]oct-3-en-7-one Chemical compound C1C2C(=O)OC1C=CC2 TVEXGJYMHHTVKP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910013641 LiNbO 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02F—OPTICAL DEVICES OR ARRANGEMENTS FOR THE CONTROL OF LIGHT BY MODIFICATION OF THE OPTICAL PROPERTIES OF THE MEDIA OF THE ELEMENTS INVOLVED THEREIN; NON-LINEAR OPTICS; FREQUENCY-CHANGING OF LIGHT; OPTICAL LOGIC ELEMENTS; OPTICAL ANALOGUE/DIGITAL CONVERTERS
- G02F2/00—Demodulating light; Transferring the modulation of modulated light; Frequency-changing of light
- G02F2/002—Demodulating light; Transferring the modulation of modulated light; Frequency-changing of light using optical mixing
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04B—TRANSMISSION
- H04B10/00—Transmission systems employing electromagnetic waves other than radio-waves, e.g. infrared, visible or ultraviolet light, or employing corpuscular radiation, e.g. quantum communication
- H04B10/60—Receivers
- H04B10/61—Coherent receivers
- H04B10/63—Homodyne, i.e. coherent receivers where the local oscillator is locked in frequency and phase to the carrier signal
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Nonlinear Science (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Optical Communication System (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は光のコヒーレント伝送であるPSKホ
モダイン伝送方式の検波受光装置に関するもので
ある。
モダイン伝送方式の検波受光装置に関するもので
ある。
従来、光通信はPCM−IM方式が実用化されて
おり、光フアイバの低損失化、低分散化に依つて
中継間隔の増大・大容量化の実現へと向つてい
る。しかし、現行のシステムでは光源である半導
体レーザの直接変調方式を採用しているために、
多チヤネル化する上で、１チヤネルのしめる帯域
幅が広く、高速変調時にはマルチモード化する現
象さえ観測されており、一本のフアイバで多くの
チヤネルを送ることはできない。この点に留意
し、近年コヒ−レント光伝送の検討が成され、光
領域においてもヘテロダイン・ホモダイン検波受
信方式の実現に対する可能性が提案されつつある
（大越“光ヘテロダインもしくは光ホモダイン型
周波数多重光フアイバ通信の可能性と問題点の検
討”電通学会・光・量子エレクトロニクス研資
OQE78−139）。さらに受光系雑音を基礎に各種
コヒ−レント光伝送方式の利得を検討（山本“各
種光デイジタル変復調方式の基礎検討”電通学
会・通方研資）した結果、現在のPCM−IM方式
に比べてホモダイン検波に依るASK、FSK、
PSKの復調方式では最小受光レベル10dB以上大
きくとれる利点がある。
おり、光フアイバの低損失化、低分散化に依つて
中継間隔の増大・大容量化の実現へと向つてい
る。しかし、現行のシステムでは光源である半導
体レーザの直接変調方式を採用しているために、
多チヤネル化する上で、１チヤネルのしめる帯域
幅が広く、高速変調時にはマルチモード化する現
象さえ観測されており、一本のフアイバで多くの
チヤネルを送ることはできない。この点に留意
し、近年コヒ−レント光伝送の検討が成され、光
領域においてもヘテロダイン・ホモダイン検波受
信方式の実現に対する可能性が提案されつつある
（大越“光ヘテロダインもしくは光ホモダイン型
周波数多重光フアイバ通信の可能性と問題点の検
討”電通学会・光・量子エレクトロニクス研資
OQE78−139）。さらに受光系雑音を基礎に各種
コヒ−レント光伝送方式の利得を検討（山本“各
種光デイジタル変復調方式の基礎検討”電通学
会・通方研資）した結果、現在のPCM−IM方式
に比べてホモダイン検波に依るASK、FSK、
PSKの復調方式では最小受光レベル10dB以上大
きくとれる利点がある。
以上のコヒ−レント伝送を実現するための基本
技術として、第１に光源のスペクトル幅の狭帯
化、安定性、第２に受信系における局部発振器の
光源のスペクトル幅の狭帯化、安定性と同時に信
号の周波数位相変動に対する追随性が要求され
る。
技術として、第１に光源のスペクトル幅の狭帯
化、安定性、第２に受信系における局部発振器の
光源のスペクトル幅の狭帯化、安定性と同時に信
号の周波数位相変動に対する追随性が要求され
る。
本発明は以上の光コヒーレント伝送に対する問
題点を解決するため、入射した光入力信号の周波
数および位相に同期した局部発振器から主に構成
された光PSKホモダイン検波受光装置であり、
その目的は光入力信号の周波数、位相変動に対し
て常時、局部発振器の一定出力が追随することに
ある。
題点を解決するため、入射した光入力信号の周波
数および位相に同期した局部発振器から主に構成
された光PSKホモダイン検波受光装置であり、
その目的は光入力信号の周波数、位相変動に対し
て常時、局部発振器の一定出力が追随することに
ある。
以下図面を参照して本発明の実施例を詳細に説
明する。図中、波形線は光信号伝送路、直線は電
気信号伝送路である。
明する。図中、波形線は光信号伝送路、直線は電
気信号伝送路である。
実施例 １
第１図は本発明の一実施例であつて１は入力信
号が加えられる入力端子、２はハーフミラー、
３，４はハーフミラー２で分離された信号光、５
はハーフミラー、６は２乗検波器、７は光VCO、
８は増幅器、９は光増幅器、１０は遅延回路、１
１は変調器、１２は位相器、１３は位相比較器、
１４は低周波透過フイルタ、１５は増幅器、１６
は光VCO回路、１７は出力ベースバンド信号、
１８は光VCO回路１６へ入射する搬送波、１９
は光VCOからの出た局部発振光である。
号が加えられる入力端子、２はハーフミラー、
３，４はハーフミラー２で分離された信号光、５
はハーフミラー、６は２乗検波器、７は光VCO、
８は増幅器、９は光増幅器、１０は遅延回路、１
１は変調器、１２は位相器、１３は位相比較器、
１４は低周波透過フイルタ、１５は増幅器、１６
は光VCO回路、１７は出力ベースバンド信号、
１８は光VCO回路１６へ入射する搬送波、１９
は光VCOからの出た局部発振光である。
これを動作するには、入力端子１に得られた入
力信号のPSK変調された信号をハーフミラー２
で分離し、信号光３，４に分け、信号光４はハー
フミラー５を通つて２乗検波器６へ入射する。一
方光VCO７から出た局部発振光１９はハーフミ
ラー５で反射し、信号光４と合波されて同時に２
乗検波器６へ入射される。局部発振光１９が入力
端子１の入力信号の搬送波に一致していれば直接
出力ベースバンド信号１７を取り出すことが次の
ように可能となる。
力信号のPSK変調された信号をハーフミラー２
で分離し、信号光３，４に分け、信号光４はハー
フミラー５を通つて２乗検波器６へ入射する。一
方光VCO７から出た局部発振光１９はハーフミ
ラー５で反射し、信号光４と合波されて同時に２
乗検波器６へ入射される。局部発振光１９が入力
端子１の入力信号の搬送波に一致していれば直接
出力ベースバンド信号１７を取り出すことが次の
ように可能となる。
ここでは、位置を０、πに変化して信号を伝送
させる２相PSKの場合について示す。
させる２相PSKの場合について示す。
信号光４をＥ（ｔ）、光VCO７から出た局部発
振光１９をＬ（ｔ）とし、 Ｅ（ｔ）＝Ac cos（wct＋φc） (1) Ｌ（ｔ）＝Ao cos（wpt＋φo） (2) で表わせるとする。ここで、Ac、Aoはおのおの
信号光４、局部発振光１９の振幅、wc、wpはお
のおの信号光４、局部発振光１９の角周波数、
φc、φoはおのおの信号光４、局部発振光１９の
位相である。２相PSKでは信号光４の位相φcを
０、πと変化させ、たとえば信号０を位相φc＝
０、信号１を位相φc＝πとそれぞれ対応させて、
信号を伝送している。一方、局部発振光１９が無
変調光であるため、局部発振光１９の位相φoは
定数である。
振光１９をＬ（ｔ）とし、 Ｅ（ｔ）＝Ac cos（wct＋φc） (1) Ｌ（ｔ）＝Ao cos（wpt＋φo） (2) で表わせるとする。ここで、Ac、Aoはおのおの
信号光４、局部発振光１９の振幅、wc、wpはお
のおの信号光４、局部発振光１９の角周波数、
φc、φoはおのおの信号光４、局部発振光１９の
位相である。２相PSKでは信号光４の位相φcを
０、πと変化させ、たとえば信号０を位相φc＝
０、信号１を位相φc＝πとそれぞれ対応させて、
信号を伝送している。一方、局部発振光１９が無
変調光であるため、局部発振光１９の位相φoは
定数である。
そこで、式(1)、式(2)で表わされた信号光４と局
部発振光１９とが２乗検波器６において２乗検波
されると、検波された強度Ipは式(1)と式(2)との和
を２乗にしたたものを光の波長で平均したものと
なり、 Ip＝Ｄ〔１／２Ac2＋１／２Ao2＋AcAo cos
｛（wc−wp）ｔ＋（φc−φo）｝〕(3) で表わされる。ここで、Ｄは定数である。式(3)に
おいて、局部発振光１９の角周波数wpが信号光
４の搬送波角周波数wcに一致しているとし、直
流光分をカツトすると再生信号は Vs＝DAcAo cos（φc−φo） (4) となる。したがつて位相φo＝０と一定で、位相
φcが０、πに変化すると位相差φc−φoが０、π
となり、再生信号VsがDAcAoと−DAcAoとに
変化して信号が検出される。
部発振光１９とが２乗検波器６において２乗検波
されると、検波された強度Ipは式(1)と式(2)との和
を２乗にしたたものを光の波長で平均したものと
なり、 Ip＝Ｄ〔１／２Ac2＋１／２Ao2＋AcAo cos
｛（wc−wp）ｔ＋（φc−φo）｝〕(3) で表わされる。ここで、Ｄは定数である。式(3)に
おいて、局部発振光１９の角周波数wpが信号光
４の搬送波角周波数wcに一致しているとし、直
流光分をカツトすると再生信号は Vs＝DAcAo cos（φc−φo） (4) となる。したがつて位相φo＝０と一定で、位相
φcが０、πに変化すると位相差φc−φoが０、π
となり、再生信号VsがDAcAoと−DAcAoとに
変化して信号が検出される。
このように、信号の検出には局部発振光１９の
角周波数wpを信号光４の搬送波角周波数wcに一
致させて局部発振光１９の位相を安定させてやる
必要がある。
角周波数wpを信号光４の搬送波角周波数wcに一
致させて局部発振光１９の位相を安定させてやる
必要がある。
そこで本実施例では、逆変調を用いたホモダイ
ン検波方式を用い、光VCOを動作させて局部発
振光１９を得ている。この動作を第３図に示した
第１図の各部の信号を用いて説明する。
ン検波方式を用い、光VCOを動作させて局部発
振光１９を得ている。この動作を第３図に示した
第１図の各部の信号を用いて説明する。
なお、伝送信号としては第３図のａに示すよう
な101101を例とする。
な101101を例とする。
第３図のｂに示す入力信号である信号光４を２
乗検波器６で検波し、第３図のｃに示す出力ベー
スバンド信号１７が得られる。この出力ベースバ
ンド信号１７を増幅器８で増幅して変調器１１へ
入力する（図３のｄ）とともに、ハーフミラー２
で分離された信号光３を光増幅器で光増幅し、１
０の遅延回路でこの信号光３の位相を出力ベース
バンド信号１７の変調器１１への入力位相と一致
するよう第３図のｅに示すごとく調整して変調器
１１に導く。変調器１１では出力ベースバンド信
号１７（第３図のｄ）で信号光３（第３図のｅ）
を逆変調する。逆変調された光は第３図のｆに示
しているように位相が一定の入力信号が変調され
ていない状態つまり入力信号の搬送波１８とな
り、光VCO回路１６へ入射される。光VCO回路
１６内では搬送波１８が、ハーフミラーを通つて
位相比較器１３へ入射されると同時に光VCO７
の出力である局部発振光１９の片方が位相器１２
を通して位相比較器１３へ入射される。位相比較
器１３からの出力は位相比較器１３に入力した光
VCO７の局部発振光と逆変調された搬送波１８
の位相差信号であり、１４の低周波透過フイルタ
を通して高周波雑音を取り、さらに１５の増幅器
で増幅した後に光VCO７に帰還し、光VCOから
の周波数を補正する。
乗検波器６で検波し、第３図のｃに示す出力ベー
スバンド信号１７が得られる。この出力ベースバ
ンド信号１７を増幅器８で増幅して変調器１１へ
入力する（図３のｄ）とともに、ハーフミラー２
で分離された信号光３を光増幅器で光増幅し、１
０の遅延回路でこの信号光３の位相を出力ベース
バンド信号１７の変調器１１への入力位相と一致
するよう第３図のｅに示すごとく調整して変調器
１１に導く。変調器１１では出力ベースバンド信
号１７（第３図のｄ）で信号光３（第３図のｅ）
を逆変調する。逆変調された光は第３図のｆに示
しているように位相が一定の入力信号が変調され
ていない状態つまり入力信号の搬送波１８とな
り、光VCO回路１６へ入射される。光VCO回路
１６内では搬送波１８が、ハーフミラーを通つて
位相比較器１３へ入射されると同時に光VCO７
の出力である局部発振光１９の片方が位相器１２
を通して位相比較器１３へ入射される。位相比較
器１３からの出力は位相比較器１３に入力した光
VCO７の局部発振光と逆変調された搬送波１８
の位相差信号であり、１４の低周波透過フイルタ
を通して高周波雑音を取り、さらに１５の増幅器
で増幅した後に光VCO７に帰還し、光VCOから
の周波数を補正する。
この周波数の補正は次のように行われる。位相
比較器１３において入力する光VCO７の出力と
逆変調された搬送波１８とを２乗検波すると、式
(3)に示したと同様な出力が得られる。ここで第４
図に示すように位相比較器１３の入力時に搬送波
１８と局部発振光１９の位相差（式(3)の位相差
φc−φo）がπ／２となるように位相器１２で光
VCO７からの局部発振光１９の位相を調整する
と、周波数差信号V〓は V〓＝DAcAo sin（wc−wp）ｔ (5) となる。ただし、式(5)では直流分はカツトしてい
る。
比較器１３において入力する光VCO７の出力と
逆変調された搬送波１８とを２乗検波すると、式
(3)に示したと同様な出力が得られる。ここで第４
図に示すように位相比較器１３の入力時に搬送波
１８と局部発振光１９の位相差（式(3)の位相差
φc−φo）がπ／２となるように位相器１２で光
VCO７からの局部発振光１９の位相を調整する
と、周波数差信号V〓は V〓＝DAcAo sin（wc−wp）ｔ (5) となる。ただし、式(5)では直流分はカツトしてい
る。
なお、位相器１２では、信号光４および局部発
振光１９の２乗検波器６の入力タイミングと搬送
波１８の位置比較器の入力タイミングとの入力端
子１からの光路長差から生じる位相差と搬送波１
８に対して位相をπ／２違えるための遅延とを与
えるものである。式(5)に示したように角周波数差
に比例した値が位相比較器１３で求められるの
で、この値を光VCO７に帰還することにより光
VCO７の角周波数wpを入力信号の搬送波の角周
波数wcに一致させることができる。すなわち、
V〓が正の方向に増加すれば角周波数wpは低下し
ているのであり光VCO７の周波数が上昇するよ
うに帰還し、V〓が負の方向に増加すれば角周波
数wpが上昇しているのであり光VCO７の周波数
が下降するように帰還すれば、光VCO７の局部
発振光１９の周波数が安定する。したがつて、こ
こで示した回路を用いれば入力信号を効率よくホ
モダイン検波できるよう調整され、安定な２乗検
波が可能となる。
振光１９の２乗検波器６の入力タイミングと搬送
波１８の位置比較器の入力タイミングとの入力端
子１からの光路長差から生じる位相差と搬送波１
８に対して位相をπ／２違えるための遅延とを与
えるものである。式(5)に示したように角周波数差
に比例した値が位相比較器１３で求められるの
で、この値を光VCO７に帰還することにより光
VCO７の角周波数wpを入力信号の搬送波の角周
波数wcに一致させることができる。すなわち、
V〓が正の方向に増加すれば角周波数wpは低下し
ているのであり光VCO７の周波数が上昇するよ
うに帰還し、V〓が負の方向に増加すれば角周波
数wpが上昇しているのであり光VCO７の周波数
が下降するように帰還すれば、光VCO７の局部
発振光１９の周波数が安定する。したがつて、こ
こで示した回路を用いれば入力信号を効率よくホ
モダイン検波できるよう調整され、安定な２乗検
波が可能となる。
なお、光VCO７は電気系のVCOの様に電圧に
よるインピーダンス変化に依る周波数制御の様に
単純でなく、２次的な制御機構に依存している。
本実施例の場合、光VCO７の対象として半導体
レーザを考えると周波数制御は、第１に温度制
御、第２に電流制御という２次的な制御に依つて
共振器長あるいは内部屈折率を制御することに達
成される。依つて１５の整流器を付加した増幅器
の出力電圧を半導体レーザの温度制御器である電
子冷凍器の直流入力へ印加することによつて光
VCO７の周波数を制御できる。電流制御は半導
体レーザの出力変動を伴うため、精密に出力を一
定に保つ場合には不適である。９の光増幅器はダ
ブルヘテロ構造を有し、入射信号が光フアイドの
低損失低分散領域の波長の場合にはInGaAsP／
InPを材料とした導波路形で進行波形増幅器が適
している。１１の変調器はベースバンド変調信号
が高速変調されることを考慮した場合に応答速度
が速く、かつ導波路化し易いLiNbO3を材料とし
た変調器が適している。１０の遅延回路は位相器
１２と同様であり、位相をシフトするためのもの
であるため、電気光学効果を用いた変調器的構造
で印加電圧によつて屈折率変化に伴つて光学長が
変化し位相シフトするものである。
よるインピーダンス変化に依る周波数制御の様に
単純でなく、２次的な制御機構に依存している。
本実施例の場合、光VCO７の対象として半導体
レーザを考えると周波数制御は、第１に温度制
御、第２に電流制御という２次的な制御に依つて
共振器長あるいは内部屈折率を制御することに達
成される。依つて１５の整流器を付加した増幅器
の出力電圧を半導体レーザの温度制御器である電
子冷凍器の直流入力へ印加することによつて光
VCO７の周波数を制御できる。電流制御は半導
体レーザの出力変動を伴うため、精密に出力を一
定に保つ場合には不適である。９の光増幅器はダ
ブルヘテロ構造を有し、入射信号が光フアイドの
低損失低分散領域の波長の場合にはInGaAsP／
InPを材料とした導波路形で進行波形増幅器が適
している。１１の変調器はベースバンド変調信号
が高速変調されることを考慮した場合に応答速度
が速く、かつ導波路化し易いLiNbO3を材料とし
た変調器が適している。１０の遅延回路は位相器
１２と同様であり、位相をシフトするためのもの
であるため、電気光学効果を用いた変調器的構造
で印加電圧によつて屈折率変化に伴つて光学長が
変化し位相シフトするものである。
実施例 ２
第２図は第１図の光VCO回路１６を注入同期
レーザ回路１６１で置き換えたものである。逆変
調された入力搬送波１８は注入同期レーザ回路１
６１内部の注入同期レーザへ注入され、注入入同
期レーザで自動的に入力搬送波１８に同期されて
信号搬送波と同一周波数で一定の位相を持つ局部
発振光１９ができ、この局部発振光１９が出力さ
れる。以下第１図と同様に信号光４と局部発振光
１９とを２乗検波器に入力してベースバンド信号
１７が得られる。
レーザ回路１６１で置き換えたものである。逆変
調された入力搬送波１８は注入同期レーザ回路１
６１内部の注入同期レーザへ注入され、注入入同
期レーザで自動的に入力搬送波１８に同期されて
信号搬送波と同一周波数で一定の位相を持つ局部
発振光１９ができ、この局部発振光１９が出力さ
れる。以下第１図と同様に信号光４と局部発振光
１９とを２乗検波器に入力してベースバンド信号
１７が得られる。
以上説明したように逆変調を用いた光PSKホ
モダイン被波を使用した受光装置を用いることに
よつて、高周波の光周波数から、低周波のベース
バンド信号周波数へ直接検波するために必要な周
波数、位相の精密な制御が可能となり常に安定し
た周波数、位相を持つ局部発振器出力を得られる
ため、低雑音のホモダイン検波ができる利点があ
る。
モダイン被波を使用した受光装置を用いることに
よつて、高周波の光周波数から、低周波のベース
バンド信号周波数へ直接検波するために必要な周
波数、位相の精密な制御が可能となり常に安定し
た周波数、位相を持つ局部発振器出力を得られる
ため、低雑音のホモダイン検波ができる利点があ
る。
さらに、光VCO回路あるいは注入同期回路に
よつて信号の周波数が変動しても常に同期状態に
局部発振光を保つことができる。
よつて信号の周波数が変動しても常に同期状態に
局部発振光を保つことができる。
第１図は本発明の一実施例で光VCOを用いた
逆変調形光PSKホモダイン検波受光装置のブロ
ツク図、第２図は本発明の他の実施例で第１図の
光VCO回路の部分を注入同期レーザー回路で置
き換えたブロツク図、第３図は逆変調形光PSK
ホモダイン検波受光装置の各部の波形図、第４図
は実施例における光の位相関係を示す図である。 １……入力端子、２……ハーフミラー、３，４
……信号光、５……ハーフミラー、６……２乗検
波器、７……光VCO、８……増幅器、９……光
増幅器、１０……遅延回路、１１……変調器、１
２……位相器、１３……位相比較器、１４……低
周波透過フイルタ、１５……増幅器、１６……光
VCO回路、１７……出力ベースバンド信号、１
８……入射する搬送波、１９……光VCOからの
局部発振光。
逆変調形光PSKホモダイン検波受光装置のブロ
ツク図、第２図は本発明の他の実施例で第１図の
光VCO回路の部分を注入同期レーザー回路で置
き換えたブロツク図、第３図は逆変調形光PSK
ホモダイン検波受光装置の各部の波形図、第４図
は実施例における光の位相関係を示す図である。 １……入力端子、２……ハーフミラー、３，４
……信号光、５……ハーフミラー、６……２乗検
波器、７……光VCO、８……増幅器、９……光
増幅器、１０……遅延回路、１１……変調器、１
２……位相器、１３……位相比較器、１４……低
周波透過フイルタ、１５……増幅器、１６……光
VCO回路、１７……出力ベースバンド信号、１
８……入射する搬送波、１９……光VCOからの
局部発振光。
Claims (1)
- １ 光周波数を用いた光コヒ−レント伝送方式に
おける光PSKホモダイン検波受光装置において、
光入力信号が得られる入力端子と、半導体レーザ
若しくは注入同期レーザを用いた局部発振回路
と、この局部発振回路からの局部発振光及び前記
入力端子からの光入力信号が加えられ出力ベース
バンド信号を抽出する２乗検波器と、この２乗検
波器からの出力ベースバンド信号で前記光入力信
号を逆変調した光と前記局部発振回路からの出力
光とを位相比較して得た位相差信号を用いて前記
局部発振回路の周波数を制御する変調器及び位相
比較器を有する帰還回路とを具備することを特徴
とする光PSKホモダイン検波受光装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5400580A JPS56150732A (en) | 1980-04-23 | 1980-04-23 | Optical psk homodyne detecting and receiving device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5400580A JPS56150732A (en) | 1980-04-23 | 1980-04-23 | Optical psk homodyne detecting and receiving device |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56150732A JPS56150732A (en) | 1981-11-21 |
| JPH0158493B2 true JPH0158493B2 (ja) | 1989-12-12 |
Family
ID=12958464
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5400580A Granted JPS56150732A (en) | 1980-04-23 | 1980-04-23 | Optical psk homodyne detecting and receiving device |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56150732A (ja) |
-
1980
- 1980-04-23 JP JP5400580A patent/JPS56150732A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56150732A (en) | 1981-11-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4742576A (en) | Optical communication system employing coherent detection and method | |
| US5101450A (en) | Quadrature optical phase modulators for lightwave systems | |
| US7068948B2 (en) | Generation of optical signals with return-to-zero format | |
| US5687261A (en) | Fiber-optic delay-line stabilization of heterodyne optical signal generator and method using same | |
| US4726011A (en) | Coherent optical fiber communication with frequency-division-multiplexing | |
| CN110011174B (zh) | 基于微波光子分频的光学锁相方法及装置 | |
| US6556327B1 (en) | Signal converter, optical transmitter and optical fiber transmission system | |
| US20040208643A1 (en) | Coherent optical receivers | |
| CN110535461B (zh) | 一种基于光注入锁定和光锁相环的外差检测装置 | |
| JPH05268162A (ja) | 光干渉器の動作点安定化装置 | |
| EP0325815B1 (en) | Method and device for compensating at the receiving side the phase noise of a transmitting laser and of a local laser in a coherent optical communication system with heterodyne detection | |
| CN113078548A (zh) | 一种基于延迟差分前馈的激光器稳频装置及其方法 | |
| US6493131B1 (en) | Wavelength-locking of optical sources | |
| JP3697350B2 (ja) | 光送信器 | |
| JPH0158493B2 (ja) | ||
| US7324256B1 (en) | Photonic oscillator | |
| JP3350988B2 (ja) | 周波数変調された光信号用の光受信器及び光リンク | |
| Chew et al. | An optical filter of adjustable finesse using an amplified fiber ring resonator | |
| JPS63198426A (ja) | 中間周波数安定化方法 | |
| JP2000122015A (ja) | 光変調器 | |
| JPH0653590A (ja) | 光ｆｓｋ周波数変位量安定化方式 | |
| JPS6143691B2 (ja) | ||
| JP3632838B2 (ja) | 分布反射形半導体レーザの周波数安定方法および周波数安定化光源 | |
| Bhattacharya et al. | Influence of adjacent channel interference on the frequency-modulated WDM optical communication system | |
| JPH0117614B2 (ja) |