JPH0152995B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0152995B2 JPH0152995B2 JP15108882A JP15108882A JPH0152995B2 JP H0152995 B2 JPH0152995 B2 JP H0152995B2 JP 15108882 A JP15108882 A JP 15108882A JP 15108882 A JP15108882 A JP 15108882A JP H0152995 B2 JPH0152995 B2 JP H0152995B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- thyristor
- conversion circuit
- capacitor
- commutating
- diode
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims description 38
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 19
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 3
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 3
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 230000018199 S phase Effects 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
- H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/505—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
- H02M7/515—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
一般に電流形インバータは第１図に示す基本回
路構成である。すなわち、同第１図において、１
は交流電流である。２は順変換回路で、サイリス
タ２ａ〜２ｆから構成され、上記交流電流の出力
の交直変換作用を担う。３は定電流用リアクトル
で、順変換回路２から流出する電流波形を半滑化
する。４ａ〜４ｆは逆変換用サイリスタ、Ｃ１〜
Ｃ６は転流コンデンサ、Ｄ１〜Ｄ６は上記転流コ
ンデンサＣ１〜Ｃ６における電荷放電防止のため
のダイオードで、図示の通りに接続されている。
５は負荷用モータで、上記ダイオードＤ１〜Ｄ３
の各カソード側（ダイオードＤ４〜Ｄ６の各アノ
ード側）に接続される。
路構成である。すなわち、同第１図において、１
は交流電流である。２は順変換回路で、サイリス
タ２ａ〜２ｆから構成され、上記交流電流の出力
の交直変換作用を担う。３は定電流用リアクトル
で、順変換回路２から流出する電流波形を半滑化
する。４ａ〜４ｆは逆変換用サイリスタ、Ｃ１〜
Ｃ６は転流コンデンサ、Ｄ１〜Ｄ６は上記転流コ
ンデンサＣ１〜Ｃ６における電荷放電防止のため
のダイオードで、図示の通りに接続されている。
５は負荷用モータで、上記ダイオードＤ１〜Ｄ３
の各カソード側（ダイオードＤ４〜Ｄ６の各アノ
ード側）に接続される。
上記第１図の構成において、電源（商用電源）
１からの出力は順変換回路２にて制御整流のうえ
リアクトル３にて平滑され逆変換用サイリスタ４
ａ〜４ｆに入力される。そして、サイリスタ４ａ
〜４ｆの点弧制御によりモータ５には任意の周波
数の交流出力を供給する。
１からの出力は順変換回路２にて制御整流のうえ
リアクトル３にて平滑され逆変換用サイリスタ４
ａ〜４ｆに入力される。そして、サイリスタ４ａ
〜４ｆの点弧制御によりモータ５には任意の周波
数の交流出力を供給する。
ところで、電流形インバータは転流回路によつ
て転流時の遅れエネルギー処理を行うため、転流
回路はサイリスタの転流のみならず遅れエネルギ
ーの処理を考慮して設計する必要がある。このた
め、転流コンデンサはサイリスタの所要逆バイア
ス時間で要求される容量よりも遅れエネルギーに
伴い転流コンデンサの充電によるサージ電圧を抑
制するための容量の方が大となる。
て転流時の遅れエネルギー処理を行うため、転流
回路はサイリスタの転流のみならず遅れエネルギ
ーの処理を考慮して設計する必要がある。このた
め、転流コンデンサはサイリスタの所要逆バイア
ス時間で要求される容量よりも遅れエネルギーに
伴い転流コンデンサの充電によるサージ電圧を抑
制するための容量の方が大となる。
従つて、○イ転流コンデンサ容量を、サイリスタ
の逆バイアスを基本に決定するとコンデンサの充
電々圧が過大となり、逆変換用サイリスタ４ａ〜
４ｆないし転流用コンデンサＣ１〜Ｃ６の耐圧を
高く定める必要がある。○ロ一方、転流コンデンサ
Ｃ１〜Ｃ６の容量をコンデンサの充電々圧を低く
するように決定すると、転流期間が長くなり、と
りわけ軽負荷時にハンチングの発生のおそれがあ
る。
の逆バイアスを基本に決定するとコンデンサの充
電々圧が過大となり、逆変換用サイリスタ４ａ〜
４ｆないし転流用コンデンサＣ１〜Ｃ６の耐圧を
高く定める必要がある。○ロ一方、転流コンデンサ
Ｃ１〜Ｃ６の容量をコンデンサの充電々圧を低く
するように決定すると、転流期間が長くなり、と
りわけ軽負荷時にハンチングの発生のおそれがあ
る。
この発明の目的は転流コンデンサの容量の大小
によつて上記項目○イ○ロいずれかの欠点を有する弊
害を的確に除去する回路を提供することにある。
によつて上記項目○イ○ロいずれかの欠点を有する弊
害を的確に除去する回路を提供することにある。
以下、図示する実施例について具体的に説明す
る。第２図において第１図と均等な部分の構成素
子は同一符号にて表わし、その説明を省略する。
る。第２図において第１図と均等な部分の構成素
子は同一符号にて表わし、その説明を省略する。
さて、第２図中Ｃ１′〜Ｃ６′は転流用コンデン
サで、各コンデンサＣ１′〜Ｃ３′をλ結線として
この出力端子はそれぞれ逆変換用サイリスタ４
ａ，４ｂ，４ｃのカソード側に接続される。残り
のコンデンサＣ４′〜Ｃ６′も同じくλ結線とし、
この出力端子はそれぞれ逆変換用サイリスタ４
ｄ，４ｅ，４ｆのアノード側に接続される。Dx，
Dyはダイオードで、ダイオードDxのアノードは
サイリスタ４ａ，４ｂ，４ｃのアノードに、カソ
ードはコンデンサＣ１′〜Ｃ３′の中性点に接続さ
れる。一方、ダイオードDyはそのカソードをサ
イリスタ４ｄ，４ｅ，４ｆのカソードに、アノー
ドは転流用コンデンサＣ４′〜Ｃ６′のλ結線の中
性点に接続される。
サで、各コンデンサＣ１′〜Ｃ３′をλ結線として
この出力端子はそれぞれ逆変換用サイリスタ４
ａ，４ｂ，４ｃのカソード側に接続される。残り
のコンデンサＣ４′〜Ｃ６′も同じくλ結線とし、
この出力端子はそれぞれ逆変換用サイリスタ４
ｄ，４ｅ，４ｆのアノード側に接続される。Dx，
Dyはダイオードで、ダイオードDxのアノードは
サイリスタ４ａ，４ｂ，４ｃのアノードに、カソ
ードはコンデンサＣ１′〜Ｃ３′の中性点に接続さ
れる。一方、ダイオードDyはそのカソードをサ
イリスタ４ｄ，４ｅ，４ｆのカソードに、アノー
ドは転流用コンデンサＣ４′〜Ｃ６′のλ結線の中
性点に接続される。
上記構成において、その作用を第３図３−１〜
３−５に従つて説明する。この第３図はサイリス
タ４ａが導通してモータ５に電流を供給している
時にサイリスタ４ｂを点弧させて転流する動作過
程を示しており、図３−１のモードはサイリスタ
４ａが点弧し、ダイオードＤ１を通つてモータ５
に電流が供給されている。このときの転流コンデ
ンサＣ１′〜Ｃ３′の充電状態は図３−１のモード
通りに充電されている。次にサイリスタ４ｂが点
弧すると、図３−２のモードとなる。このモード
において、サイリスタ４ａは転流コンデンサＣ
１′，Ｃ２′の電圧によつて逆バイアスされて消弧
する。次に、電流はサイリスタ４ｂ→転流コンデ
ンサＣ２′→転流コンデンサＣ１′→ダイオードＤ
１を通つて流れる。そして、この電流によつて転
流コンデンサＣ２′の電荷が０となると、図３−
３のモードとなる。つまり、コンデンサＣ２′の
電荷が０となるとダイオードDxの逆バイアスが
なくなり当該ダイオードDxに電流が流れる。従
つて、サイリスタ４ｂには電流が流れず、コンデ
ンサＣ２′の電荷は０となつている。ついては、
電流の流れの径路はダイオードDx→コンデンサ
Ｃ１′→ダイオードＤ１→モータ５となる。
３−５に従つて説明する。この第３図はサイリス
タ４ａが導通してモータ５に電流を供給している
時にサイリスタ４ｂを点弧させて転流する動作過
程を示しており、図３−１のモードはサイリスタ
４ａが点弧し、ダイオードＤ１を通つてモータ５
に電流が供給されている。このときの転流コンデ
ンサＣ１′〜Ｃ３′の充電状態は図３−１のモード
通りに充電されている。次にサイリスタ４ｂが点
弧すると、図３−２のモードとなる。このモード
において、サイリスタ４ａは転流コンデンサＣ
１′，Ｃ２′の電圧によつて逆バイアスされて消弧
する。次に、電流はサイリスタ４ｂ→転流コンデ
ンサＣ２′→転流コンデンサＣ１′→ダイオードＤ
１を通つて流れる。そして、この電流によつて転
流コンデンサＣ２′の電荷が０となると、図３−
３のモードとなる。つまり、コンデンサＣ２′の
電荷が０となるとダイオードDxの逆バイアスが
なくなり当該ダイオードDxに電流が流れる。従
つて、サイリスタ４ｂには電流が流れず、コンデ
ンサＣ２′の電荷は０となつている。ついては、
電流の流れの径路はダイオードDx→コンデンサ
Ｃ１′→ダイオードＤ１→モータ５となる。
その後、図３−４に示すように転流コンデンサ
Ｃ１′の充電々圧がモータ５の内部誘導電圧（モ
ータＲ−Ｓ相間の端子電圧）に達するとサイリス
タ４ｂとダイオードＤ２が導通する。そして、モ
ータ５の遅れエネルギーは転流コンデンサＣ１′
に吸収され、ダイオードDx，Ｄ１はオフとなり、
図３−５のモードとなる。この図３−５のモード
において、サイリスタ４ｂとダイオードＤ２を通
つてモータ５に電流が供給される。このとき、転
流コンデンサＣ１′，Ｃ２′，Ｃ３′は図示の極性
に充電され、次の転流に備える。なお、第３図の
各モードから明らかの通り、転流コンデンサはこ
れに対応するサイリスタが点弧しているとき充
電々圧は０である。
Ｃ１′の充電々圧がモータ５の内部誘導電圧（モ
ータＲ−Ｓ相間の端子電圧）に達するとサイリス
タ４ｂとダイオードＤ２が導通する。そして、モ
ータ５の遅れエネルギーは転流コンデンサＣ１′
に吸収され、ダイオードDx，Ｄ１はオフとなり、
図３−５のモードとなる。この図３−５のモード
において、サイリスタ４ｂとダイオードＤ２を通
つてモータ５に電流が供給される。このとき、転
流コンデンサＣ１′，Ｃ２′，Ｃ３′は図示の極性
に充電され、次の転流に備える。なお、第３図の
各モードから明らかの通り、転流コンデンサはこ
れに対応するサイリスタが点弧しているとき充
電々圧は０である。
以上述べたようにこの発明に係る電流形インバ
ータ回路は転流用コンデンサを除いた基本回路構
成において、逆変換用サイリスタの電源の相違な
る極性に接続される側のサイリスタ群の負荷側の
端子にそれぞれ転流用コンデンサをλ結線にて接
続し、この各λ結線の中性点と各サイリスタ群の
電源側端子との間にダイオードを順変換回路出力
に対して順方向となるように配したものである。
この構成に基づいて、次の各項に示す特長を有す
る。
ータ回路は転流用コンデンサを除いた基本回路構
成において、逆変換用サイリスタの電源の相違な
る極性に接続される側のサイリスタ群の負荷側の
端子にそれぞれ転流用コンデンサをλ結線にて接
続し、この各λ結線の中性点と各サイリスタ群の
電源側端子との間にダイオードを順変換回路出力
に対して順方向となるように配したものである。
この構成に基づいて、次の各項に示す特長を有す
る。
(1) 転流コンデンサは一方向のみ充電されること
から、従来の回路が両方向に充電され、実質的
に充電々圧の倍の耐圧が要求されるのに対し転
流コンデンサの耐圧は従来の半分ですむ。
から、従来の回路が両方向に充電され、実質的
に充電々圧の倍の耐圧が要求されるのに対し転
流コンデンサの耐圧は従来の半分ですむ。
(2) サイリスタの逆バイアスの期間は転流コンデ
ンサが２個直列になつており、逆バイアス後負
荷の遅れエネルギーの吸収期間中は転流コンデ
ンサは１個である。これによつて転流コンデン
サ容量をＣとすれば、逆バイアスはＣ／２、遅
れエネルギー吸収はＣの容量となり自動的に容
量切替が行なわれ、転流後の遅れエネルギーに
よるサージ電圧を小さくすることができる。
ンサが２個直列になつており、逆バイアス後負
荷の遅れエネルギーの吸収期間中は転流コンデ
ンサは１個である。これによつて転流コンデン
サ容量をＣとすれば、逆バイアスはＣ／２、遅
れエネルギー吸収はＣの容量となり自動的に容
量切替が行なわれ、転流後の遅れエネルギーに
よるサージ電圧を小さくすることができる。
第１図は従来の回路図、第２図はこの発明に係
る構成を示す回路図、第３図は動作を説明するた
めの回路図である。 １……交流電流、２……順変換回路、３……定
電流用リアクトル、４ａ〜４ｆ……逆変換用サイ
リスタ、Ｄ１〜Ｄ６……ダイオード、Dx，Dy…
…ダイオード、Ｃ１〜Ｃ６……転流コンデンサ、
５……モータ。
る構成を示す回路図、第３図は動作を説明するた
めの回路図である。 １……交流電流、２……順変換回路、３……定
電流用リアクトル、４ａ〜４ｆ……逆変換用サイ
リスタ、Ｄ１〜Ｄ６……ダイオード、Dx，Dy…
…ダイオード、Ｃ１〜Ｃ６……転流コンデンサ、
５……モータ。
Claims (1)
- １ 交流電源を順変換回路の入力側に接続し、当
該順変換回路の出力側を定電流用リアクトルを介
して逆変換回路入力側に接続した基本回路構成に
おいて、逆変換用サイリスタの順変換回路出力に
おける相異なる極性に接続されるそれぞれ３個づ
つのサイリスタからなるサイリスタ群の各負荷側
の端子相互間にそれぞれ転流コンデンサをλ結線
にて接続し、この各転流コンデンサのλ結線の中
性点と各対応するサイリスタ群の電源側端子との
間にそれぞれダイオードを順変換回路の出力に対
し順方向となる極性にて接続したことを特徴とす
る電流形インバータ回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15108882A JPS5941179A (ja) | 1982-08-30 | 1982-08-30 | 電流形インバ−タ回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15108882A JPS5941179A (ja) | 1982-08-30 | 1982-08-30 | 電流形インバ−タ回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5941179A JPS5941179A (ja) | 1984-03-07 |
| JPH0152995B2 true JPH0152995B2 (ja) | 1989-11-10 |
Family
ID=15511059
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15108882A Granted JPS5941179A (ja) | 1982-08-30 | 1982-08-30 | 電流形インバ−タ回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5941179A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR3093126A1 (fr) | 2019-02-27 | 2020-08-28 | Bouygues Travaux Publics | Décolmatage d’une ouverture d’évacuation d’un tunnelier par des ondes ultrasonores |
-
1982
- 1982-08-30 JP JP15108882A patent/JPS5941179A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR3093126A1 (fr) | 2019-02-27 | 2020-08-28 | Bouygues Travaux Publics | Décolmatage d’une ouverture d’évacuation d’un tunnelier par des ondes ultrasonores |
| EP3715583A1 (fr) | 2019-02-27 | 2020-09-30 | Bouygues Travaux Publics | Décolmatage d'une ouverture d'évacuation d'un tunnelier par des ondes ultrasonores |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5941179A (ja) | 1984-03-07 |
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