JPH0150838B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は一般的にはプレート型熱交換器に係
り、熱交換流体の液体及び蒸気相は分離して分配
され、且つ供給液体と熱交換関係を持つて流れる
様結合され、熱交換流体の１つの流量率を制御し
且つ熱交換器の板の為実質的に構造上の支持を行
うためスロツトを設けたメタリツク・バーを特に
使用する熱交換器に関する。確実な製造工程にお
いて、熱交換流体の結合した液体及び蒸気相、と
供給流体との間に熱の移転を用意する必要があ
る。十分な作用と最適な熱移転の為に、液体及び
蒸気は、供給流体との熱交換関係に入るのに先立
つて、熱交換器の幅を横切つて均一に分配されな
ければならない。この問題を成就するための装置
と方法が、本発明と同じ譲受人に譲渡されたアメ
リカ合衆国特許第3559772号に開示されている。

この特許第3559772号に於て、熱移転通路装置
は液体及び蒸気通路間の液体連通を行う様になつ
ており、熱交換器の幅方向に延び該液体及び蒸気
を分けているメタリツク板に設けたスロツトとし
て開示されている。この熱交換器構造は該板内の
スロツトにより弱められるので、波形シート・メ
タル・フインが該スロツトの各側のメタリツク板
を支持する為に該スロツトの「架橋」として示さ
れている。該「架橋」フインの波形は該熱交換器
の長手方向軸線に平行に一列に配置されており該
熱転移装置を通る流体の流れを著るしくは抑制し
ない。該「架橋」フインの上流には、他の方形の
波形フイン構造体が流体流通路を横切つて延びる
波形を伴い配置されており、該流体流は、「ハー
ド」ウエイに於て、フインの壁内の貫通孔を通り
圧送される。これらの「ハード・ウエイ」フイン
は通路内の流体の横方向への分配を向上させるも
ので、この通路に該フインが配置され設計基準に
従つて熱交換器を通る流体流を部分的に限定す
る。

他の先行技術における設計では、熱交換器の幅
を横切つて流体相の１つを分配するため、他の熱
交換流体が分配される流体通路に前記流体相を入
るのに先立つて散布チユーブ（複数の貫通孔を備
えた導管）を使用している。この型式の熱交換器
の例はアメリカ合衆国特許第3895676号に開示さ
れている。該散布チユーブ熱交換器は、700psiを
超える高圧で作用するよう構成することができる
けれども250psi以下の低圧での適度な２相の流体
流量率を適用するため定型的に使用される。前記
特許第3559722号に基づいて作られた代表的な熱
交換器の最大圧力見積りは約525psiである。この
分配仕切りプレート型熱交換器に於いて使用され
ている該「架橋」フイン及び「ハード・ウエイ」
フインは構造上の強度及びその後のその型の熱交
換器の圧力見積りを限定する。

上述した従来型熱交換器は液体及び蒸気相の特
定の流量比率でのみ効果的に作動する。液体、蒸
気の流量に変化があつてもこの液体及び蒸気の両
方の流量率が同じ割合にて変化している限り適正
な作動を続ける。しかしながら、蒸気流に対する
液体流の流量比率にある程度の変化が生じた場合
では、この従来型熱交換器の作動は効率が低下し
対処することができない。例えば、液体流の顕著
な増加により蒸気分配装置は溢流を起こし、すな
わち水浸しになり、これによつて、液体と混合す
る前に、熱交換器を通過する蒸気の適切な分配を
防げる。従来型熱交換器は、蒸気に対する液体の
流量比率が実質的に変化する場合（例えば、始動
と停止の間の作動、又は流量率が均衡状態に達し
ないような安定温度状態下での作動）の必要を満
たす装置を備えていなかつた。外部的な装置によ
つて蒸気に対する液体の流量比率の制御が可能で
はあるが、その制御の範囲は極めて狭い範囲に限
定され、かつ、熱交換器内部での液体、蒸気の効
率的分配混合を妨害する欠点があつた。

本発明は、分離プレート型熱交換器の作動圧力
を700psiを越えるレベルにまで伸ばし、熱交換器
を介する蒸気流に対する液体流の流量比率の変化
を従来よりも広範囲にて可能とする装置を提供す
るものである。

本発明はプレート型熱交換器であり、類似の形
状、長さ及び幅のメタリツク板が間隔を開けて、
普通の長手方向軸に沿つて平行関係に配置されて
いる。この板は、板と共にプレート間の浅い細長
い通路、該通路の第１の通路内に蒸気及び液体相
の熱交換流体の１つを入る第１の導入口装置、第
１通路の少なくとも１つに隣接している通路の第
２の通路内に該熱交換流体の他の流体を入る第２
の導入口装置、流体と蒸気を結合して、熱交換装
置の外へ移送する導出口装置を限定する。第１シ
ーリング装置によりその周囲に沿つて密封接続す
る。第１及び第２の導入口装置は熱交換器の一端
部に隣接しており、導出口装置は他端部に隣接し
ている。第２のシーリング装置は第２導入口装置
に接続している側の他の熱交換流体通路内に第２
通路を分割する。また供給流体通路は他側に接続
する。

第１及び第２分配装置は、各々第１及び他の熱
交換流体通路内に熱交換器の幅を横切つて均一に
熱交換流体の２相を分離して分配する様作用す
る。第１通路を他の熱交換流体通路から分離する
メタリツク板内に且つそれを通して配置されるク
ロス・オーヴアー装置はそれを通して他の熱交換
流体を移送し、この為第１通路内を流れる一つの
熱交換流体と結合する。該クロス・オーヴアー装
置は熱交換器の長手方向軸を横切つて横断して第
２導入口装置と同じ様に第２シーリング装置の同
側に配置されている。

バー装置はクロス・オーヴアー装置と平行に且
つ短縮して他の熱交換流体通路内に配置され、熱
交換器のその部分に於てメタリツク板の為に実質
的な支持を行う。このバー装置は他の熱交換流体
通路と流体連通するクロス・オーヴアー装置を接
続する装置を含んでいる。該装置はクロス・オー
ヴアー装置を介して他の熱交換流体の流れを制御
するため予じめ決めた幅、深さ及び／又は間隔の
スロツトとして更に限定される。

供給流体導入口装置は第１通路内を流れる結合
した液体及び蒸気熱交換流体と熱交換関係に於て
供給流体通路内に供給流体を入る。

供給流体導出口装置は熱交換器の外に供給流体
を移送する。

一実施例に於て、各々のバー装置内の円筒形ボ
アに配置された平坦な側部を有するロツドを含む
流体計量制御装置はクロス・オーヴアー装置を介
して他の熱交換流体の流率を調整するため作動す
る。

他の実施例に於て、第２導入口装置は他の熱交
換流体を流れの第１状態として他の熱交換流体通
路の第１通路内のみに、流れの第２状態としての
他の熱交換流体通路の第２通路内のみ、また流れ
の第３状態として双方内に選択的に入る為に分割
される。これは分離したステツプ内の他の熱交換
流体流率の制御を可能にする。

本発明の目的は液体及び蒸気の２相の熱交換流
体及び比較的高い作動圧力（実質的には525psiを
越える）での供給流体間の効果的な熱伝導のでき
る熱交換器を提供することである。

本発明の他の目的はプレート型熱交換器を介し
て熱交換流体の１つの流率を限定する単純な装置
を提供することであり、該装置はメタリツク板に
実質的な支持を行う様に作動し、２つの熱交換流
体が分配される通路間で流体の連通を許す様分離
している。

本発明の更に他の目的は熱交換器の効果的作動
に損害なく蒸気に対する液体の最大の流率を広い
範囲に渡つて行うため熱交換器を介して液体と蒸
気流体の１つの流れの３つの状態のうちの１つで
プレート型熱交換器を効果的且つ選択的に行うこ
とである。

本発明の更に別の目的は連続する範囲を越える
液体と蒸気流体の１つの流率を調整する装置を提
供し、それにより２流体の最大の流率は熱交換器
の効果的な作動に損害を与えることなく確実なプ
ロセスの変更要求に合致する様変えられることで
ある。

本発明のこれらの、また他の目的は添附図面を
参照することによりまた好適な実施例の下記の説
明から明らかになるであろう。

添附図面の第１図に従つて説明すると、本発明
の第一のグループに属する液体及び熱交換器の蒸
気の多い流体の熱交換器を通る流れのパターン及
び供給流体のパターンが一般的に示されている。
液体熱交流体の流通路は実線で、また熱交換器の
蒸気の多い流体の流通路は鎖線で表示してある。
供給流体の流通路は一点鎖線で表示してある。下
記の説明を通して、便宜上熱交換流体の一つは蒸
気として単純に引用し他の熱交換流体は流体とし
て引用される。熱交換器を通る液体及び蒸気の流
通路は本発明の特許請求の範囲内に於て変更され
るものである。

第２図に明白に示す通り、熱交換器１ａは平坦
なメタリツク板で構成され、縦、横及び間隔を持
せた部分は各々平行関係にあり、シーリング・バ
ー４を含み、それらの周囲と共に板を接合してい
る第一のシーリング装置によつて縁部を密封され
ている。

本発明の２つの異つた実施例の説明の為に第３
図から第７図まで参照する。第一導入口装置は第
一導入口８ａ及び第一管８を含んでいる。メタリ
ツク板２及びシーリング・バー４は第一導入管８
から蒸気を熱交換器に流す開口を備えた第一導入
口８ａを限定し、該第一導入管は第一導入口８ａ
を囲繞する関係で熱交換器に密封的に接合してい
る。蒸気は第一導入口８ａから第一通路９に流れ
ると共に第一分配装置により熱交換器の幅を横切
つて定型的に分配され、この第一分配装置は小さ
な三角形状で波形にしたメタリツク・シートのフ
イン部材２２、不等辺四角形で波形に形成したフ
イン部材２３及び流体計量を行う穴ストリツプ２
４を含む。蒸気の流れは一般に熱交換器の幅を横
切る波形のメタリツク・シート・フイン部材２２
及び２３の峰部に平行になつている。流体計量穴
ストリツプ２４は熱交換器の幅を横切り延びるバ
ー台部から成り、それを通つて複数の且つ特定の
数及び直径の貫通孔を、熱交換器を介して蒸気の
流れを良好な分配態様で行い且つ蒸気がそれらの
貫通孔を出る時蒸気が速度を増すように形成され
ている。下記に説明する通り、結果として生じる
蒸気の高速度は液体による第一分配装置の充満を
減少させる。

第２通路１９は、シーリング・バー１７を含む
第２シーリング装置によつて流体通路１８と流体
供給通路１０に分割される。第２導入管１１によ
つて密封的に囲繞された第２導入口１１ａを含む
第２導入口装置を介して液体は熱交換器に入る。
第２導入口１１ａに入つた液体は２つの三角形波
形に形成されたメタリツク・シート・フイン構造
体２５及び２６によつて熱交換器の幅を横切つて
液体通路１８に均等に分配される。フイン部材２
６の直の下流はバー装置であり、これは一実施例
ではスロツトを設けたメタリツク・バー２７を、
また他の実施例ではスロツトを設けたメタリツ
ク・バー２８を含む。スロツトを設けたメタリツ
ク・バー２７及び２８は第６図及び第７図に各々
示す様に熱交換器の幅を横切つて実質的に延びて
いる。

第３図、第３Ａ図及び第４図を参照すると、ス
ロツト２７ａはスロツトを設けたメタリツク・バ
ー２７の第１及び第２の表面を横切つて、メタリ
ツク・板２の長手方向軸に一般的に平行に且つ、
第１通路９を液体通路１８から分離するメタリツ
ク板に形成したスロツト２９を含むクロス・オー
ヴアー装置と重畳的関係にある様に形成されてい
る。第３Ａ図に示す様に、液体はスロツトを設け
たメタリツク・バー２７の第１及び第２表面に形
成したスロツト２７ａ内を流れ、その後スロツト
２９を通つて第１通路９内に流れ、そこで液体は
蒸気と結合する。第４図に示す実施例に於て、ス
ロツト２８ａはメタリツク・バー２８の第１及び
第２の表面の間に一般的に延びている第３の表面
に形成され、同時にスロツト２９によつて限定さ
れるクロス・オーヴアー装置と少なくとも部分的
には重畳的関係になる様になつている。液体はス
ロツト２８ａを通り、その後スロツト２９を通つ
て流れ第１通路９内で蒸気と混合する。

スロツトを設けたメタリツク・バー２７又は２
８は以下説明するような４つの重要な機能を有す
る。

機能 １ メタリツク板２内でスロツト２９によつて形成
されるクロス・オーヴアー装置は熱交換器の内部
構造を弱くする。従来技術では、メタリツク板の
必要な構造的連続性を付与するため、波形の架橋
フインがスロツトに対し重畳的な関係で用いられ
た。波形架橋フインは薄板材製で、比較的高い作
動圧力ではメタリツク板２を適切に支持すること
ができない。本発明ではスロツトを設けたメタリ
ツク・バー２７又は２８を配設して前記架橋フイ
ンを無くして熱交換器の構造を強化している。こ
の構造上の強度の増加は、クロス・オーヴアー装
置、スロツト２９の各側部においてメタリツク板
２を支持するため、スロツトを設けたメタリツ
ク・バー２７又は２８によつて得られる比較的大
きな断面域によつている。

架橋フイン構造との比較においてメタリツク・
バー構造によつて提供される圧力等級の改善は注
目すべきである。実際、現在の、波形金属薄板フ
イン構造の製造用加工技術では、架橋フインの最
大フイン密度が圧力等級を525psiに制限してしま
う。フインにおける基本的な圧力保持部材はその
脚部である。これらは、波形の軸を横断する方向
にて計測して、全領域（フイン脚部にフイン間の
間隔を加えたもの）に対する金属領域の最大比
（又は密度）が0.35となる。比較すると、本発明
のスロツトを設けたメタリツク・バー２７又は２
８は0.95の領域比にて形成することができる。メ
タリツクバー２７又は２８内金属の架橋フイン内
金属に対する比は2.7（0.95÷0.35）である。この
付加的金属が三つの様式にて圧力等級を高める。
第１に、架橋フイン脚部がメタリツク板２上の圧
力荷重に耐えると同様の方法にてより多くの金属
を原理的引張り応力に耐えるために用いることが
できる。第２に、メタリツク・バー内の金属はス
ロツト２９周囲の領域の構造を強化し、したがつ
て、メタリツク板２の屈曲を減少してハンダ付け
接合部への脱離力の作用を減少する。そして、第
３により多くのハンダ付け接合が用いられ、それ
だけその中での応力の作用が減少する。

架橋フイン構造では、架橋フインそのものが熱
交換器の圧力等級を制限する部材となつていた。
メタリツク・バー構造では、これに反し、メタリ
ツク・バーが十分な追加的強度を提供し、それは
制限的な部材ではない。それは、少なくとも通路
９に用いられる波形金属薄板フイン材料と同等の
強さである。したがつて、圧力等級は波形金属薄
板フイン材料のみによつて制限され、メタリツ
ク・バーによつては制限されない。架橋フイン構
造の故に、フインは525psiよりも非常に高い圧力
等級で有効である。フインの圧力等級は1200psi
及びそれ以上になる。多くの熱交換器は525psiよ
り上にて用いられることから、このことは、従来
型架橋フイン構造に対する重要な改良である。

機能 ２ メタリツク・バー２７又は２８におけるスロツ
トの幅、深さ（第１７図中のＤ）及び間隔（第１
７図中のＳ）の組合せは、架橋フイン構造でのフ
イン間隔及び厚さよりも顕著に大きくなつてい
る。メタリツク・バー構造において板のスロツト
２９に対するメタリツク・バーのスロツト２７
ａ，２７ｂ，２８ａ，２８ｂの接合部によつて形
成される矩形の狭い通路領域（throat area）は
64：１の比を越えて変更することができる。しか
るに、架橋フイン構造での同様の狭い通路領域は
３：１の比を越えて変更できるに過ぎない。液体
の流量率は前記狭い通路領域に比例しているの
で、メタリツク・バー構造によつて、非常に広い
範囲の液体流対蒸気流の比の中から、そのシステ
ム作動状態に最も適合した比を選択する手段が提
供される。

機能 ３ 架橋フインで有効な狭い通路領域は比較的大き
いし、そのためそこを介する圧力降下は低い。こ
れは熱交換器通路幅と交差する方向での液体の不
適正分配をひき起こすおそれがある。この事態を
防止するため、架橋フインの上流側にハードウエ
イフインを設けて十分な圧力低下を確保して均一
な液体流分配を達成している。

メタリツク・バー構造での狭い通路領域は架橋
フイン構造での狭い通路領域よりも格段に小さく
することができる。それらは架橋フイン構造での
狭い通路領域の13分の１程度に小さくすることが
できる。これは架橋フインにおけるよりもより多
くの圧力低下を提供し、通路１８内に均一な流れ
を生成する。これはメタリツク・バー構造におい
てスロツト２９上流側のハードウエイフインの必
要を無くす。

機能 ４ 架橋フイン構造でのハードウエイフインは、ス
ロツト２９における液体と蒸気の再結合の上流側
に大きな液体圧力低下を生ぜしめる。ハードウエ
イフインを介する圧力低下は液体の散乱（flash）
を生起する。形成される液体、蒸気の二相流はス
ロツト２９を介する圧力低下を非常に増大する。
高い圧力低下は分離器が上昇されることを要求す
る。これはコストを増加する。

散乱（flashing）は、たとえハードウエイフイ
ンの中に生じた場合でも、通路幅と交差して均一
には生じない。これは液体の不適正分配を生じ、
したがつて蒸気と均一に混合しない。スロツトを
設けたメタリツク・バー構造において有効な、よ
り小さな狭い通路領域は高い圧力低下を提供す
る。狭い通路領域での最大の圧力低下の付与は、
分離器と狭い通路との間の配管での散乱
（flashing）を防止する手段を提供する。散乱
（flashing）は、スロツト２９において液体が蒸
気に再結合する箇所に生ずる。これは、圧力低下
を最低とし、液体の分配を均一とするために望ま
しい。

スロツト２８を通つて流れる液体は第１通路で
蒸気と混合し、波形メタリツク・シート・フイン
９ａの峰部と平行な方向で熱交換器を通つて流れ
る。波形のメタリツク・シート・フイン構造２３
ａ及び２２ａは、結合した液体及び蒸気の流れ
を、導出口３２ａ及び該導出口３２ａの囲りを囲
繞する関係で密封的に取り付けてある導出口マニ
ホルド３２を含む導出口装置方向に向ける様作用
する。それは熱交換器を介して通過するので定形
的な液体は実質的に蒸発し、導出口３２ａを通つ
て出て行く流体は基本的には蒸気が多い。

供給流体は、供給流体導入口２０ａの囲りを囲
繞する関係にある様密封的に取り付けてある導入
口２０ａ及び管２０を含む供給流体導入口装置か
ら熱交換器へ入る。供給流体はこの後、三角形波
形シート・フイン構造４０ａ及び３９ａによつて
分配され、単純形状の波形メタリツク・シート・
フイン構造４０及び３９によつて集められるべく
結合した蒸気及び液体との関係で熱交換器内に供
給液体通路を介して均等に流れることができる。
この供給流体は、供給流体導出口２１ａの囲りを
囲繞する関係で密封的に取り付けられている供給
流体導出口２１ａ及び供給流体マニホルドを含む
供給流体導出口装置を介して熱交換器の外へ通過
する。供給流体及び結合した液体及び蒸気熱交換
流体間の熱交換は熱交換通路１０に隣接する区域
内の熱交換器で行われる。

第８図及び第９図を参照すると、追加の２つの
実施例が図示され、その中でスロツト２９により
限定されるクロス・オーヴアー装置は第１通路９
の各々を限定する両方のメタリツク板２内に配置
されている。両方の実施例に於て、液体通路１８
からの液体は、スロツト２７ａ及び２７ｂ又は２
８ａ及び２８ｂを通り且つ、隣接するスロツト２
９により限定されるクロス・オーヴアー装置を通
つて流れる。熱交換器の外側メタリツク板２に隣
接して設けられた液体通路１８は、熱交換器の内
部に配置され且つ２つの第１通路９に液体を各々
供給する他の液体通路９と比較して、１つの第１
通路に液体を供給するのみであるので、同じ圧力
降下において、スロツトを介しての液体の流量を
実質的に少なくするために、スロツト２７ａ又は
２８ａはスロツト２７ｂ又は２８ｂよりは広い間
隔及び／又は狭い幅である。第８Ａ図、第８Ｂ
図、第９Ａ図及び第９Ｂ図は、スロツト２８ａ及
び２８ｂ、並びにスロツト２７ａ及び２７ｂの相
対的な間隔を図示している。これらの開示から、
メタリツク・バー２７又は２８に形成された異つ
た深さ、幅及び／又は間隔のスロツトは、これら
の寸法上のパラメーターに比例して予じめ決定し
たレベルに熱交換器を介して熱交換流体のある流
量率を限定するよう作用することが明かにされ
る。

メタリツク板２のクロス・オーヴアー装置を限
定するスロツト２９の幅は熱交換器の構成中受け
入ることのできる許容誤差内に維持されなければ
ならない。これはメタリツク板２の据付中スロツ
ト２９の各端部でスペーサ・ストリツプを挿入す
ることにより典型的に達成される。

環状スペーサ・リブ３１はメタリツク・フイン
構造体２６に隣接しているスロツトを設けたメタ
リツク・バー２７の側部上及び、スロツトを設け
たメタリツク・バー２８のこの側及び対向側に配
置され、これらのバーの本体及び波形メタリツ
ク・フイン構造２６、並びにシーリング・バー１
７の間に一定間隔関係を維持する。

スロツトを設けたメタリツク・バー２８に関し
て、シーリング・バーは供給流体から液体を密封
的に分離するために必要とされているのでないこ
とが明白である。メタリツク・バー２８は、スロ
ツトが設けられていない部分に於てメタリツク板
２にはんだ付けされることによつてこの追加的機
能が得られる。シーリング・バー１７は第２シー
ルを提供する。

第１０図、第１０Ａ図及び第１０Ｂ図を参照す
ると、本発明の一実施例が図示されており、そこ
ではスロツトを設けたメタリツク・バー２７は流
体計量制御装置を含んでおり、この装置はスロツ
トを設けたバー２７の全長に渡つて実質的に延て
おり且つそこに形成されているスロツト２７ａを
少なくとも部分的に横切つている円筒状ボア３４
を含んでいる。１又は２の平坦な側面３５及びボ
ア３４の直径よりわずかに小さい直径を有するロ
ツド３４ａ又は３４ｂは、ボア３４内で少なくと
も90度の角度を回転しうるようにその中に挿入さ
れている。ロツド３４ａ又は３４ｂは第１のシー
リング装置を越えて熱交換器の縁部に延びてお
り、該熱交換器の縁部は、第２の導入口装置１１
ａ及び供給流体導入口装置２１ａが配置され且
つ、個々の接合リンク３７及び主リンク装置３６
を含むリンク装置によつてその端部上で共に結合
している縁部と対向している。個々の接合リンク
３７は、例えば自動タツピング金属螺子３９によ
つて、ロツド３４ａ又は３４ｂの端部に好適に取
り付けられており、接合リンク３７が螺子３９の
中央の廻りを弧状に動くと、ロツド３４ａ又は３
４ｂは長手方向軸の廻りを回転する。個々の接合
リンク３７は枢動接合装置３３により主リンク装
置３６に取り付けられ、主リンク装置３６は側部
から側部に動くので、ロツド３４ａ又は３４ｂは
大概90度の角度で回動する。第１０Ａ図及び第１
０Ｂ図はロツド３４ａ及び３４ｂがこの90゜の回
転角度の端部にあるときの端部位置を示してい
る。

ロツド３４ａ又は３４ｂが回転するので、平坦
面３４がメタリツク板２と平行になつたとき最低
流量インピーダンスをまた、平坦面３５がメタリ
ツク板２に対して直角になつたとき最大の流量イ
ンピーダンスを出す。スロツト２９により限定さ
れるクロス・オーヴアー装置を通る液体の流れ
は、ロツド３４ａ及び３４ｂの回転位置及びスロ
ツトを設けたメタリツク・バー２７内に於るスロ
ツト２７ａの寸法及び間隔開けによつて、少なく
とも限定された率を越えて決定される。第１０Ｂ
図に示される実施例は、そこに於てスロツト２７
ａがスロツトを設けたメタリツク・バー２７の第
１の面上にのみ形成されているのであるが、液体
通路１８内に配置されている。この液体通路は熱
交換器の外側メタリツク板２に隣接している。ま
た第１０Ａ図に示される実施例は、そこに於てス
ロツト２７ａがスロツトを設けたメタリツク・バ
ー２７の第１及び第２の面に形成されているので
あるが、内側液体通路内に配置されている。そこ
に於て、スロツト２９により限定されるクロス・
オーヴアー装置はスロツトを設けたメタリツク・
バー２７の第１及び第２の面に隣接している。

円筒形状ボア３４を介して構成され、はんだ付
けされ、且つ、個々の接合リンク３７に隣接する
端部近くに配置されたＯリングにより密封された
後、熱交換器にロツド３４ａ及び３４ｂが挿入さ
れることが予定される。該ロツド３４ａ又は３４
ｂはその各々の端部が円筒形状であり、そこでシ
ーリング・バー４を介して、対向シーリング・バ
ー４間で断面を限定するロツド３４ａ又は３４ｂ
の平坦部に延びる。隣接するスロツト２７ａ間で
各円筒形ボア３４に沿つた部分の漏洩は、各スロ
ツト内に存在する流体及び圧力の通常の状態によ
り、重要なこととは考えられない。

第１１図を参照すると、本発明の他の実施例が
示されており、液体は熱交換器を介して液体の流
れの３つの状態を提供するために、液体Ａ及び液
体Ｂを選択的に入るために分割した第２の導入口
装置を通つて別々に熱交換器１ｂ内に入る。熱交
換器１ｂを通る液体の流通路は一般的に断面ハツ
チングを施した実線で示されており、そこを通る
他の流体の流れは前記第１図に示した通りであ
る。本発明のこれらの実施例に於て、液体Ａはバ
ルブ４１により制御され且つ、第２導入口１１ｃ
及び第２導入管１１ｂを含む第２導入口装置から
熱交換器１ｂに入る。この導入管１１ｂは第２導
入口１１ｃの廻りに囲繞関係をもつて密封的に取
り付けられている。液体Ａは液体通路１８ａ内に
流れ且つ、三角形波形のメタリツク・シート・フ
イン構造２５ｂ及び２６ｂにより、熱交換器の幅
を横切つて均等に分配される。液体Ｂはバルブ４
２により制御され、他方既に説明した通り液体Ａ
に類似した様式で熱交換器を通つて流える。

第１４図、第１５図及び第１６図を参照する
と、メタリツク・シート２内のスロツト２９によ
り限定されるクロス・オーヴアー装置を通つて液
体Ａ及び液体Ｂの流れを各々限定するため、スロ
ツト２８ａ又は２８ｂを有するスロツトを設けた
メタリツク・バー２８を利用した本発明の一つの
実施例を示している。スロツト２８ａを備えたス
ロツトを設けたメタリツク・バー２８は液体Ａの
流れを限定するため液体通路１８ａ内に配置され
ており、そこにスロツト２８ｂを形成したスロツ
トを設けたメタリツク・バー２８はスロツト２９
により限定されるクロス・オーヴアー装置を介し
て液体Ｂの流れを限定するため液体通路１８内に
配置されている。

第１２図を参照すると、左から右方向へ、液体
Ａ、蒸気、液体Ｂ、蒸気、液体Ａ、蒸気及び液体
Ｂと順に分配装置が示されている。第１２図の実
施例としてスロツトを設けたメタリツク・バー２
８が示されているけれども、スロツトを設けたメ
タリツク・バー２７は第１３図に示す様に均等に
適用できる。第１２図を参照すると、液体Ａはス
ロツト２８ａによつて流れが限定され、液体Ｂは
スロツト２８ｂによつて限定され、第１３図に示
す通り、液体Ａの流れはスロツト２７ｂにより限
定され、液体Ｂの流れはスロツト２７ｃによつて
限定される。本発明の実施例において液体の流れ
の異つた３態様に作動させることが可能であり、
換言すれば、１つは液体Ａが熱交換器を通つて液
体流の第１の状態として入り、１つは液体Ｂが熱
交換器を通つて液体流の第２の態様として入り、
１つは液体Ａ及び液体Ｂは熱交換器を通つて液体
流の第３の態様として共に入る。特別な例とし
て、液体の蒸気に対する最高流量率は液体Ａのみ
では１：３であり、液体Ｂのみでは２：３であ
り、液体Ａ及び液体Ｂの両方では１：１である。

液体Ａ及び液体Ｂは分離した源から出ており、
熱交換器を介したそれらの流れは、スロツトを設
けたメタリツク・バー２７又は２８内に配置され
たスロツトの相対的寸法及び／又は間隔によつて
決定され、これによつて、特定の工程の必要性に
従つて熱交換器を介する液体Ａ及び液体Ｂの同一
又は異つた流量率を提供することができることが
判る。熱交換器を介する液体Ａ及び液体Ｂの流れ
の同一又は異つた状態を用意するために、本発明
は、熱交換器内への液体の流入を行う第２導入口
装置１１ａ又は１１ｃの選択により別々の工程で
蒸気に対する液体の率を変更することができる。
他の点について本発明のこれらの実施例は前述し
た通りに作動する。

スロツト２９により限定されるクロス・オーヴ
アー装置の幅は熱交換器を通る液体Ａ又はＢの流
量率に影響を及ぼす。最低の幅を決定することを
考慮して、フイルター部材のはんだ付けは、幅が
少なくとも0.762mm（0.030インチ）のスロツト２
９を充填しない例が示される。実際の低い限界は
恐らくこれよりもわずかに小い。事実、スロツト
２９の幅は1.143mm（0.045インチ）より小さくな
く、定型的には2.286mm（0.090インチ）に近い。
相対的に広いスロツト２９は、スロツト２９を通
つて第１通路９内に流れるので、液体の横方向の
分配を改善する。これは、蒸気と混合する前に液
体の最適の分配を減少すること無しにスロツトに
よつて設けられる流量限定上に限界を置くもので
ある。スロツト２９内の液体の横方向の分配の予
期しない結果は、スロツト２９の幅及びメタリツ
ク・バー２７又は２８内のスロツトの幅の製品と
均等の流れ区域を有するオリフイスを介する液体
の流量率がメタリツク・バー内のスロツト及びス
ロツト２９の結合を通る流量率よりも少なく、他
の状態は均等であるということである。メタリツ
ク・バー２７又は２８内のスロツト及びスロツト
２９は幾何学的面は異つている為にオリフイスを
介するよりも流量は大きい。これによつて、スロ
ツトを設けたメタリツク・バー２７又は２８の表
面及びスロツト２９の隣接した重畳によつて形成
された方形の開口を通して流体が分散せしめられ
る。流量率はメタリツク・バー２７又は２８内の
スロツトの寸法により、スロツト２９により用意
される向上した分配によつて最良に制御される。

本発明の定型的適用に於て、バー２７又は２８
内のスロツト及びスロツト２９を横切つて掛る圧
力は１−3psiの率で低下する。スロツト２９は幅
が2.286mm（0.090インチ）であり、バー２７又は
２８内のスロツトは幅が0.762mm（0.030インチ）
から0.1インチであり、要求された流れの最大体
積に従つて間隔が開けられ、定型的には少なくと
も１インチ開けられる。

幅が2.286mm（0.090インチ）のスロツト２９
は、２インチの間隔を開けたスロツトと共にスロ
ツトを設けたバー２８を介する液体流用の実質的
に均一の横方向の分散を容易に提供することがで
きることが述べられて来た。メタリツク・バー２
７又は２８内にスロツトを形成することについて
価格が考慮されまた、流体流の要求されている体
積はそれらの幅及び頻度を指図することが明白で
ある。

第１７図を参照すると、スロツトを設けたメタ
リツク・バー２７は交互の側に間隔“Ｓ”及び深
さ“Ｄ”をもち、バーの厚さ“Ｔ”で表示して、
スロツト２７ｄ及び２７ｅをもつて示されてい
る。スロツトを設けたメタリツク・バー２７の表
示はこれが特許請求の範囲内にあることを示すこ
とを意図しており、スロツトを設けたメタリツ
ク・バー２７のこの実施例は先行技術の“架橋”
フインよりも著るしく異つたものである。先行技
術に於て、架橋フインは実質的に均一の厚さのメ
タリツク・シート内に波形を折り曲げることによ
り形成される。この事実から、架橋フインの波形
間の間隔は実質的に、波形が作られるメタリツ
ク・シートの厚さと同じであることが必然的に理
解される。権利を請求している通り、しかしなが
ら、第１７図に示すスロツトを設けたメタリツ
ク・バー２７は“架橋”フインとは明らかに異つ
ており、該フインに於ては、スロツト２７ｅ及び
２７ｄは、スロツトを設けたメタリツク・バー２
７の厚さ及びスロツト２７ｅ又は２７ｄの深さ間
の差と同一ではない間隔“Ｓ”を開けてある。言
い換えれば、スロツトを設けたメタリツク・バー
２７は特許請求の範囲内に於て、均一の厚さのメ
タリツク・シートからは形成することができな
い。更に、上記の通り、波形のメタリツク・シー
ト架橋フインは必要なささえとなる強度をもつて
作ることができない。ここに述べた本発明の種々
の実施例はアルミニウム・シート及び押出し又は
他の材質で作られ良い熱伝導性質を有している。
はんだ付けされたアルミニウムを使用したこの型
の熱交換器を作る技術はこの分野では良く知れて
おり、板、押出しバー、取付けに於る波形のメタ
リツク・シート・フイン部材、及び塩槽又は炉に
於るはんだ付けを含むものである。

第１通路９に於て配置したオリフイス流体計量
ストリツプ２４は、高圧で作動する様構成された
熱交換器を可能にするため“ハード ウエイ”
（hard way）に代えて本実施例に於て使用され
ている。経済的理由から前記熱交換器を低圧力で
作動させようと試るならば、オリフイス流体計量
ストリツプ２４と“ハード ウエイ”フイン構造
とを置き換ることが望ましい。このオリフイス流
体計量ストリツプ２４又は同等の“ハード ウエ
イ”フイン構造の目的は、第１通路９に入りそこ
で蒸気と混合する液体が蒸気を熱交換器の幅を横
切つて不均一に分配される第１分配装置の出水を
防止する程の比較的高い速度で蒸気が流れる開口
又は貫通孔を提供することにある。

熱交換器は、供給流体が同端部に隣接して入
り、それを介して蒸気及び液体熱交換流体が入
り、同端部に隣接する熱交換器を出、その端部が
通つて蒸気及び液体熱交換流体が出る様に反対方
向に供給流体を流す作用をすることができること
は当業者にとつて明らかである。

本発明を好適な実施例に基づいて説明したけれ
ども、この変形、修正は特許請求の範囲に記載し
た発明の範囲内に入ることが当業者には明らかで
あることを理解されなければならない。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明における流体の一般流通路を図
示するプレート型熱交換器の正面図、第２図は第
１図の熱交換器の側面図、第３図は本発明の一実
施例を示す第１図の３−３線断面図、第３Ａ図は
スロツトを設けたメタリツク・バーを囲繞す流体
流を示する第３図の部分的拡大図、第４図は本発
明の他の実施例を示す第１図の３−３線断面図、
第５図は第２図の５−５線断面図、第６図は第３
図の６−６線断面図、第７図は第４図の７−７線
断面図、第８図は本発明の別の実施例を示す第１
図の３−３線断面図、第８Ａ図及び第８Ｂ図は第
８図の熱交換器に於て使用される２つのメタリツ
ク・バー内に形成された各々異つた間隙及びスロ
ツトの寸法を示す斜視図、第９図は本発明の更に
他の実施例を示す第１図の３−３線断面図、第９
Ａ図及び第９Ｂ図は第９図の熱交換器に於て使用
するメタリツク・バー内に形成された各々異つた
間隙及びスロツトの寸法を示す斜視図、第１０図
は本発明の実施例で液体計量制御装置を含む装置
の部分的断面拡大図、第１０Ａ図及び第１０Ｂ図
は第１０図の液体計量制御装置の２つの実施例
で、ロツドの比較的端部分を含む詳細な端面図、
第１１図は縦に並んだ流体流を設けた実施例に於
る流体の流通路を示すプレート型熱交換器の正面
図、第１２図は本発明の実施例で第１１図の１２
−１２線断面図、第１３図は本発明の他の実施例
を示す第１１図の１２−１２線断面図、第１４図
は第１２図の１４−１４線断面図、第１５図は第
１２図の１５−１５線断面図、第１６図は第１２
図の１６−１６線断面図、第１７図は本発明に於
るメタリツク・バーの一実施例で他のものと区別
される相対的な寸法を示す説明的断面図である。 主要部分の符号の説明、２……メタリツク板、
４……シーリング・バー、８……第１導入管、８
ａ……第１導入口、９……第１通路、１０……供
給流体通路、１１……第２導入管、１１ａ……第
２導入口、１８……液体通路、２２……波形メタ
リツク・シート・フイン部材、２３……波形メタ
リツク・シート・フイン部材、２４……オリフイ
ス流量計量ストリツプ、２５……三角形状波形メ
タリツク・シート・フイン構造、２６……三角形
状波形メタリツク・シート・フイン構造、２７…
…スロツトを設けたメタリツク・バー、２７ａ…
…スロツト、２８……メタリツク・バー、２９…
…スロツト、３２……導出マニホルド、３２ａ…
…導出口、３４ａ……ロツド、３４ｂ……ロツ
ド、３７……リンク、３９……螺子。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ ａ 類似の形状、長さ及び幅を有し、長手方
   向軸線に沿つて相対的に平行で、適宜間隔を設
   けた複数の一般的に平坦なメタリツク板、 ｂ 該メタリツク板の周囲表面に沿つて密封的に
   接続する第１シーリング装置で、該メタリツク
   板に関連して 該メタリツク板の隣接する対向表面間の複
   数の浅く且つ伸長した通路、 該通路のうち各々が隣接していない第１通
   路内に第１流体を導入する、熱交換器の一端
   部に隣接して配置されている第１導入口装
   置、 該通路のうち各々が少なくとも前記第１通
   路の１つと隣接してはいるがメタリツク板に
   より分離されている第２通路内に第２流体を
   導入する、熱交換器の前記一端部に隣接して
   配置されている第２導入口装置、 熱交換器の他端部に隣接して配置されてお
   り、該混合された第１及び第２流体を熱交換
   器の外に移送する導出口装置、 を限定する第１シーリング・バー、 ｃ 前記第２流体が導入される前記第２通路内に
   配置され、前記メタリツク板の対向縁部で該第
   １シーリング・バー間に延び、それによつて
   各々の該第２通路を一方側で第２導入口装置に
   接続する第２流体通路及び第３流体の移送用の
   該第２シーリング・バーの他方側における第３
   流体通路に分割する第２シーリング・バー、 ｄ 熱交換器の幅方向に実質的且つ均一に交叉す
   るよう第１及び第２流体を分配する第１波形メ
   タリツク・シート・フイン、 ｅ 熱交換器の幅方向に実質的且つ均一に交叉す
   るよう前記第３流体通路内に前記第３流体を分
   配する第２波形メタリツク・シート・フイン、 ｆ 隣接する前記第２流体通路から、前記第１流
   体を移送する第１通路を分離する前記メタリツ
   ク板内に配置され且つそれを通過するクロス・
   オーヴアー装置であつて、該第１通路と第２流
   体通路間で流体を連通せしめこれによつて該第
   ２流体が該第１通路内に流れそこで該第１流体
   と混合し、第１の波形メタリツク・シート・フ
   インによりその分離分配を行うクロス・オーヴ
   アー通路、 ｇ 前記クロス・オーヴアー通路とその長手方向
   に沿つて一般的に平行であつて且つそれを短縮
   する前記第２流体通路内に配置され、前記クロ
   ス・オーヴアー通路を内部に配置している熱交
   換器のその部分のメタリツク板を支持してお
   り、更に前記第２流体通路及び前記クロス・オ
   ーヴアー通路間で流体の連通を行い複数の流体
   計量通路を含み、第１通路内の前記第１流体と
   該第２流体とを混合する前に前記クロス・オー
   ヴアー通路を介して第２流体の流れを制限する
   ように作動するメタリツク・バー、 ｈ 前記第１通路内を流れる混合された第１及び
   第２流体と熱交換関係にあつて第３流体通路内
   に第３流体を導入する第３流体導入口装置；と ｉ 前記熱交換器の外に第３流体を流出させる第
   ３流体導出口装置とから成ることを特徴とする
   プレート型熱交換器。 ２ ａ 類似の形状、長さ及び幅を有し、長手方
   向軸線に沿つて相対的に平行で、適宜間隔を設
   けた複数の一般的に平坦なメタリツク板、 ｂ 該メタリツク板の周囲表面に沿つて密封的に
   接続する第１シーリング装置で、該メタリツク
   板に関連して、 該メタリツク板の隣接する対向表面間の複
   数の浅く且つ伸長した通路、 前記通路のうち各々が互いに隣接していな
   い第１通路に蒸気相と液体相熱交換流体のう
   ち一方を導入する、熱交換器の一端部に隣接
   して配置されている第１導入口装置、 前記通路のうち各々が該第１通路の少なく
   とも１つに隣接しているが前記メタリツク板
   により分離されている第２通路に前記蒸気相
   と液体相熱交換流体のうちの他方を導入す
   る、熱交換器の前記一端部に隣接して配置さ
   れている第２導入口装置、 熱交換器の他端部に隣接して配置されてお
   り、混合された該蒸気相及び液体相の熱交換
   流体を熱交換器の外に移送する導出口装置、 を限定する第１シーリング装置、 ｃ 前記他の熱交換流体が導入される前記第２通
   路内に前記メタリツク板の長手方向軸線と横方
   向に交叉して配置され、該メタリツク板の対向
   縁部で前記第１シーリング装置間に延び、それ
   によつて各々の該第２通路を一方側で前記第２
   導入口装置に接続している他の熱交換流体通路
   と、他方側の流体供給通路とに分割している、
   第２シーリング装置、 ｄ 前記一方の熱交換流体を前記第１通路内で熱
   交換器の幅方向に実質的且つ均一に交叉するよ
   う分配する第１分配装置、 ｅ 前記他方の熱交換流体を前記他方の熱交換流
   体通路内で熱交換器の幅方向に実質的且つ均一
   に交叉するよう分配する第２分配装置、 ｆ 隣接する前記他の熱交換流体通路から前記一
   方の熱交換流体を流通させる前記第１通路を分
   離するメタリツク板内に配置され且つそれを通
   過するクロス・オーヴアー装置であつて、前記
   第２の密封装置の同一側に第２導入口装置及び
   クロス・オーヴアー装置が位置するよう該メタ
   リツク板の長手方向軸線に対して横方向に交叉
   し、それによつて前記他の熱交換流体が前記第
   １通路内に流れそこで前記一方の熱交換流体と
   混合し、第１及び第２分配装置の各々によりそ
   れを分配するクロス・オーヴアー装置、 ｇ 前記クロス・オーヴアー装置とその長手方向
   に沿つて一般的に平行であつて且つそれを短縮
   する前記熱交換流体通路内に配置され、また、
   前記クロス・オーヴアー装置と流体連通する前
   記他の熱交換流体を接続する装置を含むことに
   よつて前記他の熱交換流体を該第１通路内で前
   記一方の熱交換流体と混合する前に前記クロ
   ス・オーヴアー装置を通る前記他の熱交換流体
   の流れを制限し且つ制御するよう作動する該ク
   ロス・オーヴアー装置を内部に配置する熱交換
   器の部分でメタリツク板を実質的に支持するバ
   ー装置、 ｈ 前記第１通路内を流れる混合された液体と蒸
   気の熱交換流体と熱交換関係にあつて流体給送
   通路内に給送流体を導入する流体給送導入口装
   置、及び ｉ 前記熱交換器の外に給送流体を流出させる給
   送流体導出装置から成ることを特徴とするプレ
   ート型熱交換器。 ３ 前記バー装置は、第１の面及び、前記他の熱
   交換流体通路を限定する前記メタリツク板と一般
   的に平行で支持関係にある第２の面及び、前記他
   の熱交換流体通路を露出する第３の面を有する伸
   長したメタリツク・バーを含み、該バー装置内に
   形成された接続装置は前記メタリツク・バー内に
   形成した複数のスロツトを含み、該スロツトは予
   じめ決められた幅、深さ及び間隔を備えており、
   前記他の熱交換通路及びクロス・オーヴアー装置
   の間の前記他の熱交換流体流の連通及び制御を行
   うことを特徴とする特許請求の範囲第２項に記載
   のプレート型熱交換器。 ４ 前記スロツトは、前記メタリツク・バーの第
   １及び第２表面間で且つメタリツク板の長手軸線
   方向に一般的に伸ている第３表面に形成されてお
   り、該スロツトは前記クロス・オーヴアー装置と
   少なくとも部分的に重畳的関係で一致しているこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第２項に記載のプ
   レート型熱交換器。 ５ 前記クロス・オーヴアー装置は前記第１及び
   第２表面の一つに直接隣接する前記メタリツク板
   内に配置されており、スロツトは該メタリツク・
   バーの第１及び第２表面の一方に、前記クロス・
   オーヴアー装置と少なくとも部分的に重畳的にな
   るよう形成してあり且つ該メタリツク板の長手軸
   線方向に一般的に伸長していることを特徴とする
   特許請求の範囲第３項に記載のプレート型熱交換
   器。 ６ 前記クロス・オーヴアー装置は前記第１及び
   第２表面に直接隣接する該メタリツク板内に配置
   されており、スロツトは該メタリツク・バーの第
   １及び第２表面の両方に前記クロス・オーヴアー
   装置と少なくとも部分的に重畳的になるよう形成
   してあり且つ該メタリツク板の長手軸線方向に一
   般的に伸長していることを特徴とする特許請求の
   範囲第３項に記載のプレート型熱交換器。 ７ 前記各メタリツク・バー内の前記スロツト間
   の間隔は該スロツトの幅よりも実質的に大きいこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第４項、第５項又
   は第６項に記載のプレート型熱交換器。 ８ 前記第１表面に形成したスロツトは前記第２
   表面に形成したスロツトと直接対向しておらず、
   該スロツトにより限定される開放空間の容積はメ
   タリツク・バー内の金属の容積よりも少ないこと
   を特徴とする特許請求の範囲第６項に記載のプレ
   ート型熱交換器。 ９ 前記他の熱交換流体は流体流の第１及び第２
   の有効な割合で前記第２導入口装置に供給され、
   前記第２導入口装置は流体流の第１の割合で前記
   他の熱交換流体通路の第１の内に前記他の熱交換
   流体を導入するため分割され、該他の熱交換流体
   を分離し且つ別々にし、該他の熱交換流体は流体
   流の第２の割合で流れ且つ前記他の熱交換流体通
   路の第２内にそれによつて導入され、該他の熱交
   換流体通路の第１は、該他の熱交換流体がその内
   に配置されたスロツトを形成したバー装置を通つ
   て流れることができる割合により該他の熱交換流
   体通路の前記第２と異つていることを特徴とする
   特許請求の範囲第４項、第５項又は第６項に記載
   のプレート型熱交換器。 １０ 前記他の熱交換流体を流体流の第１の割合
   で移送する前記他の熱交換流体通路の第１の通路
   内に配置された該メタリツク・バー内の前記スロ
   ツトは、該熱交換流体を前記流体流の第２の割合
   で移送する前記他の熱交換流体通路の前記第２の
   通路内に配置した該メタリツク・バー内のスロツ
   トとその幅、間隔及び、又は深さを異にしている
   ことを特徴とする特許請求の範囲第９項に記載の
   プレート型熱交換器。 １１ 前記第２導入口装置は前記他の熱交換流体
   を、流体流の第１状態として前記他の熱交換流体
   通路の第１通路のみに、又は流体流の第２状態と
   して前記他の熱交換流体通路の第２通路のみに、
   又は流体流の第３状態として前記他の熱交換流体
   通路の該第１及び第２通路の双方に、選択的流動
   させるよう分割されており、これによつて該他の
   熱交換流体の流れは別々のステツプで制御される
   ことを特徴とする特許請求の範囲第４項、第５項
   又は第６項に記載のプレート型熱交換器。 １２ 前記第１及び第２分配装置は、整列した波
   形の軸線を有する波形形状のメタリツク・シート
   を含んでおり、これによつて流体流は該交換器の
   幅を一般的に横切る方向に向うことを特徴とする
   特許請求の範囲第３項に記載のプレート型熱交換
   器。 １３ 前記第１分配装置は、適宜寸法で形成され
   ると共に該熱交換器の長手方向軸線に一般的に平
   行に整合された軸線を有するオリフイスを備えて
   おり且つ、該熱交換器の幅方向を横切り延びると
   共に前記第１通路内の前記クロス・オーヴアー装
   置の上流に配置されている金属ストリツパを含ん
   でおり、これにより該オリフイスはそれを通る前
   記一方の熱交換流体の流れを部分的に限定するこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第１２項に記載の
   プレート型熱交換器。 １４ 前記一方の熱交換流体は蒸気相であり、前
   記他方の熱交換流体は液体相であることを特徴と
   する特許請求の範囲第３項に記載のプレート型熱
   交換器。 １５ クロス・オーヴアー装置はそれが配置され
   る該メタリツク板を貫通しているスロツト開口部
   を限定していることを特徴とする特許請求の範囲
   第３項に記載のプレート型熱交換器。 １６ 前記クロス・オーヴアー装置は該熱交換器
   の一方側の第１シーリング装置から該熱交換器の
   他側の第１シーリング装置に延びていることを特
   徴とする特許請求の範囲第１５項に記載のプレー
   ト型熱交換器。 １７ 前記バー装置は、限定された範囲を少なく
   とも越える、前記クロス・オーヴアー装置を通る
   前記他の熱交換流体の流れの割合を調節するため
   の液体計量制御装置を含んでいることを特徴とす
   る特許請求の範囲第３項に記載のプレート型熱交
   換器。 １８ 前記液体計量制御装置は、 ａ 前記メタリツク・バーを通り長さ方向に実質
   的に延び、その長手方向の軸線に一般的に平行
   であり、該メタリツク・バーに形成したスロツ
   トと少なくとも部分的に交差するのに十分な径
   を有する、該各々のバー装置内に設けた一般的
   に円筒形状のボア、 ｂ 前記ボアの径よりわずかに小さい径を有し且
   つ該ボアと実質的に同じ長さであり、実質的に
   は円筒形状であるが少なくとも片側でその長さ
   の部分的には円筒形状から変形している部分を
   有する複数のロツド、 ｃ 前記ロツドと接合しているリンク装置とから
   成り、全てのロツドについて、該ロツドの少な
   くとも片側に設けた円筒形状を変形した部分は
   該リンク装置のある位置における熱交換器の長
   手方向軸線に対して平行に揃えてあり、該リン
   ク装置は該ロツドを一斉に且つその各々の長手
   方向軸線に対してある角度をもつて回動せし
   め、これによつて前記ロツドが、前記ボアと交
   差する該メタリツク・バー内のスロツトを通る
   前記他の熱交換流体の流れに生じさせる限定を
   変えると共に該熱交換器を通る前記他の熱交換
   流体の流れの割合を変えることを特徴とする特
   許請求の範囲第１７項に記載のプレート型熱交
   換器。 １９ 前記ロツドは両反対側部で円筒形状から実
   質的に変形していることを特徴とする特許請求の
   範囲第１８項に記載のプレート型熱交換器。 ２０ 前記ロツドはその片側のみで円筒形状から
   実質的に変形していることを特徴とする特許請求
   の範囲第１８項に記載のプレート型熱交換器。 ２１ 前記ロツドはその周囲部の一部分が円筒形
   状から変形しており、当該一部分は当該円筒形状
   の部分を横切り伸びているコードに一致する面に
   沿つて平坦になつており、当該面は、ロツドの長
   さに沿い且つ熱交換器の一方の縁部の第１シーリ
   ング装置と対向縁部の第１シーリング装置で当該
   ロツドの軸線長手方向に平行に突出していること
   を特徴とする特許請求の範囲第１９項又は第２０
   項に記載のプレート型熱交換器。 ２２ 前記ボアの半径に沿つて長さがある前記ス
   ロツトを当該ボアが横切る距離分と少なくとも同
   等の距離分だけ前記コードは前記周囲部から離れ
   ていることを特徴とする特許請求の範囲第２１項
   に記載のプレート型熱交換器。 ２３ 前記ロツドはメタリツク板の周囲の外側に
   わずかに延びると共に第１シーリング装置の外に
   延び且つ、前記第１シーリング装置は、他の熱交
   換器用流体が前記ロツドのまわりの前記ボアから
   漏れるのを封止し防止するため、計量制御装置の
   各端部に隣接するボアシーリング装置を含んでい
   ることを特徴とする特許請求の範囲第１８項に記
   載のプレート型熱交換器。 ２４ ａ 類似の形状、長さ及び幅を有し、長手
   方向軸線に沿つて相対的に平行で、適宜間隔を
   設けた複数の一般的に平坦なメタリツク板、 ｂ 該メタリツク板の周囲表面に沿つて密封的に
   接続する第１シーリング装置で、該メタリツク
   板に関連して、 該メタリツク板の隣接する対向表面間の複
   数の浅く且つ伸長した通路、 前記通路のうち各々が互いに隣接していな
   い第１通路に蒸気相熱交換流体を導入する、
   熱交換器の一端部に隣接して配置されている
   第１導入口装置、 前記通路のうち各々が該第１通路の少なく
   とも１つに隣接しているが前記メタリツク板
   により分離されている第２通路に前記蒸気相
   と前記液体相熱交換液体を導入する。熱交換
   器の前記一端部に隣接して配置されている第
   ２導入口装置、 熱交換器の他端部に隣接して配置されてお
   り、混合された該蒸気相及び液体相の熱交換
   流体を熱交換器の外に移送する導出口装置、 を限定する第１シーリング装置、 ｃ 前記他の熱交換流体が導入される前記第２通
   路内に前記メタリツク板の長手方向軸線と横方
   向に交叉して配置され、該メタリツク板の対向
   端部で前記第１シーリング装置間に延び、それ
   によつて各々の該第２通路を一方側で前記第２
   導入口装置に接続している他の熱交換流体通路
   と、他方側の流体供給通路とに分割している第
   ２シーリング装置、 ｄ 前記蒸気相熱交換流体を前記第１通路内で熱
   交換器の幅方向に実質的且つ均一に交叉するよ
   う分配する第１分配装置、 ｅ 前記液体相熱交換流体を前記液体相熱交換流
   体通路内で熱交換器の幅方向に実質的且つ均一
   に交叉するよう分配する第２分配装置、 ｆ 隣接する前記液体熱交換流体通路から前記蒸
   気相熱交換流体を流通させる前記第１通路を分
   離するメタリツク板内に配置され且つそれを通
   過するスロツトであつて、前記第２の密封装置
   の同一側に第２導入口装置及び該スロツトが位
   置するよう該メタリツク板の長手方向軸線に対
   して横方向に交叉し、それによつて前記液体相
   熱交換流体が前記第１通路内に流れそこで前記
   蒸気相熱交換流体と混合し、第１及び第２分配
   装置の各々によりそれを分配するスロツト、 ｇ 前記スロツトとその長手方向に沿つて一般的
   に平行であつて且つそれを短縮する前記液体熱
   交換流体通路内に配置されると共に前記メタリ
   ツク板に平行に且つ接触している２つの側部を
   有するバー装置であつて、前記スロツトと流体
   連通する前記他の熱交換流体を接続すると共に
   該バー装置が形成される材料の体積より小さい
   体積を有する解放されたスペースを構成してい
   る計量通路を含むことによつて前記液体相熱交
   換流体を前記第１通路内で蒸気相熱交換流体と
   混合する前に前記スロツトを通る前記他の熱交
   換流体の流れを限定するよう作動する該スロツ
   トを内部に配置する熱交換器の部分でメタリツ
   ク板を実質的に支持するバー装置、 ｈ 前記第１通路内を流れる混合された液体と蒸
   気相の熱交換流体と熱交換関係にあつて流体給
   送通路内に給送流体を導入する流体給送導入口
   装置と、 ｉ 前記熱交換器の外に給送流体を流出させる給
   送流体導出装置から成ることを特徴とするプレ
   ート型熱交換器。