JPH0138058B2 - - Google Patents
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- JPH0138058B2 JPH0138058B2 JP56190431A JP19043181A JPH0138058B2 JP H0138058 B2 JPH0138058 B2 JP H0138058B2 JP 56190431 A JP56190431 A JP 56190431A JP 19043181 A JP19043181 A JP 19043181A JP H0138058 B2 JPH0138058 B2 JP H0138058B2
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- JP
- Japan
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- compressive stress
- surface compressive
- tempered glass
- stress
- glass
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- 239000005357 flat glass Substances 0.000 description 11
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B27/00—Tempering or quenching glass products
- C03B27/04—Tempering or quenching glass products using gas
- C03B27/0404—Nozzles, blow heads, blowing units or their arrangements, specially adapted for flat or bent glass sheets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B27/00—Tempering or quenching glass products
- C03B27/04—Tempering or quenching glass products using gas
- C03B27/0413—Stresses, e.g. patterns, values or formulae for flat or bent glass sheets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B27/00—Tempering or quenching glass products
- C03B27/04—Tempering or quenching glass products using gas
- C03B27/044—Tempering or quenching glass products using gas for flat or bent glass sheets being in a horizontal position
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mathematical Physics (AREA)
- Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)
Description
本発明は自動車或いはビルデイング等のウイン
ドガラスとして用いる強化ガラスに関する。 一般に、自動車等のウインドガラスが事故によ
り破砕した場合、その破片が大きいと乗員に裂傷
を負わせる危険があり、逆に破片が細かすぎる
と、体内に入り込む危険性があり、また所謂スプ
ラインと言われる細長い破片は刃物と同じといえ
るので極めて危険である。 そこで自動車のウインドガラス等に用いる強化
ガラスは種々の規格を満足しなければならないと
されている。例えばヨーロツパ経済共同体標準規
格においては、５×５cm2の範囲の破砕数を50個乃
至300個とし、且つ60mm以上のスプラインが生じ
てはならないとしている。 ところで、従来の強化ガラスは高温のガラス表
面を比較的均一に急冷することにより、比較的均
一な表面圧縮応力を表面に生じさせたものであ
る。斯る従来の強化ガラスはその厚さが一定以上
のもの、具体的には４mm以上のものであれば、自
動車のウインドガラス等に用いても、その破砕数
は上記規格を満足することができる。 しかしながら最近にあつては、軽量化等の要請
から、自動車のウインドガラスに薄い強化ガラス
を用いる要望が高くなつている。そして、従来方
法によつて製造した薄い強化ガラスを用いた場
合、上記の規格を満足できないという問題点があ
る。 本発明者は上述の如き従来の問題点に鑑み、こ
れを有効に解決すべく本発明を成したものであ
り、その目的とする処は破砕数が所定の範囲内に
あり且つスプラインを含まない薄い強化ガラスを
提供するにある。 斯る目的を達成すべく本発明は約2.4mm乃至約
4.0mmの厚さの板ガラスを表面圧縮応力の高い部
分と低い部分とを交互に帯状に配列して構成し、
これら帯の間隔を10mm乃至30mmとするとともに、
上記表面圧縮応力を1020Kg／cm2乃至1300Kg／cm2と
し且つ表面圧縮応力の差を80Kg／cm2乃至220Kg／
cm2とした少くとも１つの表面をもち、更に上記表
面圧縮応力の低い部分の最大主応力差を80Kg／cm2
以上としたことをその要旨としている。 以下に本発明の好適一実施例を添付図面に基い
て詳述する。 第１図は本発明に係る強化ガラスを製造する装
置の一部を示すものである。図中１は枠体であ
り、この枠体１の上部に架設した支持板２に上部
昇降部材３を設け、この昇降部材３の下部に冷却
用空気を満したボツクス４を取り付け、更にこの
ボツクス４の下面に冷却用空気の吹付けノズル５
…を垂設している。また枠体１の底板１ａにも下
部昇降部材６を設け、この昇降部材６の上部に前
記同様の冷却用空気を満したボツクス７を取り付
け、このボツクス７の上面に吹付けノズル８…を
立設している。 そして、上部吹付けノズル５…の配列は第２図
に示すように、縦方向及び横方向に一直線状とな
るように規則的に並べ、縦方向の配列が板ガラス
９の進行方向と一致するようにしている。また本
実施例にあつては上記吹付けノズル５の内径を
3.5mmとし、縦方向即ちガラスの進行方向におけ
るノズル５…の間隔W1を約12mmとし、横方向の
間隔W2は10mm乃至30mmの範囲としている。そし
て下部吹付ノズル８…の配列は上部吹付ノズル５
の配列と同様としてもよいし、縦方向のノズル配
列が板ガラスの進行方向に傾斜した従来の均一冷
却用ノズル配列にしてもよい。 而して第１図に示す装置の左方から約610〜700
℃に加熱された板ガラス９をガイド部材１０によ
つて案内し、上部吹付ノズル５…及び下部吹付ノ
ズル８…の間に搬送する。このとき板ガラス９の
厚さが４mmであれば940〜1230mmH2O、3.4mmであ
れば1860〜2040mmH2Oの圧で冷却用空気をノズ
ル５，８からガラス表面に吹付ける。 このようにして得られた強化ガラスは少くとも
１つの表面が第３図に示す如く、表面圧縮応力の
高い部分１１…と表面圧縮応力の低い部分１２…
とが交互に帯状に配列され、表面圧縮応力の高い
帯状部分１１…の間隔l1は10mm〜30mmで且つ帯状
部分１１の巾l2は上記間隔l1の2/3以下のものとな
る。また強化ガラス表面の圧縮応力は少くとも１
つの表面において最大で1300Kg／cm2、最小で1020
Kg／cm2であり、表面圧縮応力の高い部分１１と低
い部分１２における応力差は80Kg／cm2〜220Kg／
cm2となり、且つ表面圧縮応力の低い部分１２にお
ける最大主応力差は80Kg／cm2以上となる。 以上において、表面圧縮応力の高い部分１１に
おいては平面応力（最大主応力）がＡ方向、即ち
帯と直交する方向に生じ、また表面圧縮応力の低
い部分１２においては平面応力（最大主応力）が
Ｂ方向、即ち帯状部分と平行に生じる。そして強
化ガラスが破壊されるとき亀裂は平面応力に直交
する方向に進むので、表面圧縮応力の高い部分１
１においては長さ方向に亀裂は直進するが、この
部分１１は表面圧縮応力が高いので破片は細くな
りスプラインは生じない。また表面圧縮応力の低
い部分１２においては帯状部分と直交する方向に
亀裂が直進するが、表面圧縮応力の高い部分が先
に破壊されるので亀列はそこで止まり、大きな破
片が生じることはない。 したがつて表面圧縮応力の高い部分１１及び低
い部分１２の表面圧縮応力を所定値にするととも
に、該部分１１，１２の巾等を所定のものとすれ
ば一定の規格、たとえば破砕数が50個／５cm×５
cm乃至300個／５cm×５cmで、且つ長さが60mm以
上のスプラインが生じない強化ガラスを得ること
ができる。 以下に本発明の効果を具体的な実験結果を示し
た下記の〔表〕及びこの〔表〕を線図化した第４
図乃至第６図に基いて説明する。
ドガラスとして用いる強化ガラスに関する。 一般に、自動車等のウインドガラスが事故によ
り破砕した場合、その破片が大きいと乗員に裂傷
を負わせる危険があり、逆に破片が細かすぎる
と、体内に入り込む危険性があり、また所謂スプ
ラインと言われる細長い破片は刃物と同じといえ
るので極めて危険である。 そこで自動車のウインドガラス等に用いる強化
ガラスは種々の規格を満足しなければならないと
されている。例えばヨーロツパ経済共同体標準規
格においては、５×５cm2の範囲の破砕数を50個乃
至300個とし、且つ60mm以上のスプラインが生じ
てはならないとしている。 ところで、従来の強化ガラスは高温のガラス表
面を比較的均一に急冷することにより、比較的均
一な表面圧縮応力を表面に生じさせたものであ
る。斯る従来の強化ガラスはその厚さが一定以上
のもの、具体的には４mm以上のものであれば、自
動車のウインドガラス等に用いても、その破砕数
は上記規格を満足することができる。 しかしながら最近にあつては、軽量化等の要請
から、自動車のウインドガラスに薄い強化ガラス
を用いる要望が高くなつている。そして、従来方
法によつて製造した薄い強化ガラスを用いた場
合、上記の規格を満足できないという問題点があ
る。 本発明者は上述の如き従来の問題点に鑑み、こ
れを有効に解決すべく本発明を成したものであ
り、その目的とする処は破砕数が所定の範囲内に
あり且つスプラインを含まない薄い強化ガラスを
提供するにある。 斯る目的を達成すべく本発明は約2.4mm乃至約
4.0mmの厚さの板ガラスを表面圧縮応力の高い部
分と低い部分とを交互に帯状に配列して構成し、
これら帯の間隔を10mm乃至30mmとするとともに、
上記表面圧縮応力を1020Kg／cm2乃至1300Kg／cm2と
し且つ表面圧縮応力の差を80Kg／cm2乃至220Kg／
cm2とした少くとも１つの表面をもち、更に上記表
面圧縮応力の低い部分の最大主応力差を80Kg／cm2
以上としたことをその要旨としている。 以下に本発明の好適一実施例を添付図面に基い
て詳述する。 第１図は本発明に係る強化ガラスを製造する装
置の一部を示すものである。図中１は枠体であ
り、この枠体１の上部に架設した支持板２に上部
昇降部材３を設け、この昇降部材３の下部に冷却
用空気を満したボツクス４を取り付け、更にこの
ボツクス４の下面に冷却用空気の吹付けノズル５
…を垂設している。また枠体１の底板１ａにも下
部昇降部材６を設け、この昇降部材６の上部に前
記同様の冷却用空気を満したボツクス７を取り付
け、このボツクス７の上面に吹付けノズル８…を
立設している。 そして、上部吹付けノズル５…の配列は第２図
に示すように、縦方向及び横方向に一直線状とな
るように規則的に並べ、縦方向の配列が板ガラス
９の進行方向と一致するようにしている。また本
実施例にあつては上記吹付けノズル５の内径を
3.5mmとし、縦方向即ちガラスの進行方向におけ
るノズル５…の間隔W1を約12mmとし、横方向の
間隔W2は10mm乃至30mmの範囲としている。そし
て下部吹付ノズル８…の配列は上部吹付ノズル５
の配列と同様としてもよいし、縦方向のノズル配
列が板ガラスの進行方向に傾斜した従来の均一冷
却用ノズル配列にしてもよい。 而して第１図に示す装置の左方から約610〜700
℃に加熱された板ガラス９をガイド部材１０によ
つて案内し、上部吹付ノズル５…及び下部吹付ノ
ズル８…の間に搬送する。このとき板ガラス９の
厚さが４mmであれば940〜1230mmH2O、3.4mmであ
れば1860〜2040mmH2Oの圧で冷却用空気をノズ
ル５，８からガラス表面に吹付ける。 このようにして得られた強化ガラスは少くとも
１つの表面が第３図に示す如く、表面圧縮応力の
高い部分１１…と表面圧縮応力の低い部分１２…
とが交互に帯状に配列され、表面圧縮応力の高い
帯状部分１１…の間隔l1は10mm〜30mmで且つ帯状
部分１１の巾l2は上記間隔l1の2/3以下のものとな
る。また強化ガラス表面の圧縮応力は少くとも１
つの表面において最大で1300Kg／cm2、最小で1020
Kg／cm2であり、表面圧縮応力の高い部分１１と低
い部分１２における応力差は80Kg／cm2〜220Kg／
cm2となり、且つ表面圧縮応力の低い部分１２にお
ける最大主応力差は80Kg／cm2以上となる。 以上において、表面圧縮応力の高い部分１１に
おいては平面応力（最大主応力）がＡ方向、即ち
帯と直交する方向に生じ、また表面圧縮応力の低
い部分１２においては平面応力（最大主応力）が
Ｂ方向、即ち帯状部分と平行に生じる。そして強
化ガラスが破壊されるとき亀裂は平面応力に直交
する方向に進むので、表面圧縮応力の高い部分１
１においては長さ方向に亀裂は直進するが、この
部分１１は表面圧縮応力が高いので破片は細くな
りスプラインは生じない。また表面圧縮応力の低
い部分１２においては帯状部分と直交する方向に
亀裂が直進するが、表面圧縮応力の高い部分が先
に破壊されるので亀列はそこで止まり、大きな破
片が生じることはない。 したがつて表面圧縮応力の高い部分１１及び低
い部分１２の表面圧縮応力を所定値にするととも
に、該部分１１，１２の巾等を所定のものとすれ
ば一定の規格、たとえば破砕数が50個／５cm×５
cm乃至300個／５cm×５cmで、且つ長さが60mm以
上のスプラインが生じない強化ガラスを得ること
ができる。 以下に本発明の効果を具体的な実験結果を示し
た下記の〔表〕及びこの〔表〕を線図化した第４
図乃至第６図に基いて説明する。
【表】
【表】
実験は寸法が500mm×1100mmで厚さが夫々4.0
mm、3.5mm及び2.4mmの強化ガラスについて行な
い、このうち第４図Ａ、第５図Ａ、第６図Ａは表
面平均圧縮応力（表面圧縮応力の高い部分の最大
表面圧縮応力と表面圧縮応力の低い部分の最小表
面圧縮応力との平均）と破砕数との関係を示し、
また第４図Ｂ、第５図Ｂ、第６図Ｂは上記表面圧
縮応力とスプライン数との関係を夫々のガラスの
厚さに対応して示したものである。 上記〔表〕及び第４図乃至第６図から明らかな
ように破砕数を50〜300個とするには、ガラスの
厚さを2.4mm乃至4.0mm、表面圧縮応力の高い部分
１１…の間隔を10mm乃至30mmとし、更に表面圧縮
応力の高い部分の最大値を1300Kg／cm2以下とし、
且つ表面圧縮応力の低い部分の最低値を1020Kg／
cm2以上とする必要がある。そして更に、60mm以上
のスプラインを含まないようにするためにも上記
の範囲とする必要がある。 そして、表面圧縮応力の差が220Kg／cm2を超え
ると〔表〕にも示す如く、破砕数が300個を超え、
また表面圧縮応力の差が80Kg／cm2以下となると長
さ60mm以上のスプラインが生じることとなるの
で、表面圧縮応力差は80Kg／cm2〜220Kg／cm2であ
ることが好ましい。更に表面圧縮応力の低い部分
１２の最大主応力差は同じく〔表〕から明らかな
ように80Kg／cm2以上であることが適当であるとい
える。 以上の説明で明らかな如く、本発明によれば
2.4mm乃至4.0mmの厚さの板ガラスを表面圧縮応力
の高い部分と低い部分とを交互に配列して構成
し、上記表面圧縮応力の高い帯状部分の間隔を10
mm乃至30mmとするとともに、上記表面圧縮応力を
1020Kg／cm2乃至1300Kg／cm2とし、且つ表面圧縮応
力の差を80Kg／cm2乃至220Kg／cm2とし、更に上記
表面圧縮応力の低い部分の最大主応力差を80Kg／
cm2以上としたので破砕数を50個／５cm×５cm乃至
300個／５cm×５cmの範囲内とすることができ、
且つ長さが60mm以上のスプラインが生じることが
ない。したがつて強化ガラスに要求される各種規
格に適合せしめることができ、自動車用のウイン
ドガラスにも用いることができるので軽量化を図
れる等多大の利点を発揮する。
mm、3.5mm及び2.4mmの強化ガラスについて行な
い、このうち第４図Ａ、第５図Ａ、第６図Ａは表
面平均圧縮応力（表面圧縮応力の高い部分の最大
表面圧縮応力と表面圧縮応力の低い部分の最小表
面圧縮応力との平均）と破砕数との関係を示し、
また第４図Ｂ、第５図Ｂ、第６図Ｂは上記表面圧
縮応力とスプライン数との関係を夫々のガラスの
厚さに対応して示したものである。 上記〔表〕及び第４図乃至第６図から明らかな
ように破砕数を50〜300個とするには、ガラスの
厚さを2.4mm乃至4.0mm、表面圧縮応力の高い部分
１１…の間隔を10mm乃至30mmとし、更に表面圧縮
応力の高い部分の最大値を1300Kg／cm2以下とし、
且つ表面圧縮応力の低い部分の最低値を1020Kg／
cm2以上とする必要がある。そして更に、60mm以上
のスプラインを含まないようにするためにも上記
の範囲とする必要がある。 そして、表面圧縮応力の差が220Kg／cm2を超え
ると〔表〕にも示す如く、破砕数が300個を超え、
また表面圧縮応力の差が80Kg／cm2以下となると長
さ60mm以上のスプラインが生じることとなるの
で、表面圧縮応力差は80Kg／cm2〜220Kg／cm2であ
ることが好ましい。更に表面圧縮応力の低い部分
１２の最大主応力差は同じく〔表〕から明らかな
ように80Kg／cm2以上であることが適当であるとい
える。 以上の説明で明らかな如く、本発明によれば
2.4mm乃至4.0mmの厚さの板ガラスを表面圧縮応力
の高い部分と低い部分とを交互に配列して構成
し、上記表面圧縮応力の高い帯状部分の間隔を10
mm乃至30mmとするとともに、上記表面圧縮応力を
1020Kg／cm2乃至1300Kg／cm2とし、且つ表面圧縮応
力の差を80Kg／cm2乃至220Kg／cm2とし、更に上記
表面圧縮応力の低い部分の最大主応力差を80Kg／
cm2以上としたので破砕数を50個／５cm×５cm乃至
300個／５cm×５cmの範囲内とすることができ、
且つ長さが60mm以上のスプラインが生じることが
ない。したがつて強化ガラスに要求される各種規
格に適合せしめることができ、自動車用のウイン
ドガラスにも用いることができるので軽量化を図
れる等多大の利点を発揮する。
図面は本発明の好適実施例及び実験結果を示す
ものであり、第１図は本発明に係る強化ガラスを
製造する装置の一部を示す側面図、第２図はガラ
ス表面に冷却用空気を吹付けるノズルの配列を示
す斜視図、第３図は本発明に係る強化ガラスの斜
視図、第４図Ａは4.0mm厚の強化ガラスの破砕数
と表面圧縮応力との関係を示す線図、第４図Ｂは
4.0mm厚の強化ガラスのスプラインの数と表面圧
縮応力との関係を示す線図、第５図Ａは3.5mm厚
の強化ガラスについての第４図Ａと同様の線図、
第５図Ｂは3.5mm厚の強化ガラスについての第４
図Ｂと同様の線図、第６図Ａは2.4mm厚の強化ガ
ラスについての第４図Ａと同様の線図、第６図Ｂ
は2.4mm厚の強化ガラスについての第４図Ｂと同
様の線図である。 尚図面中５，８は冷却用空気の吹付ノズル、９
は板ガラス、１１は表面圧縮応力の高い部分、１
２は表面圧縮応力の低い部分、l1は表面圧縮応力
の高い部分の間隔である。
ものであり、第１図は本発明に係る強化ガラスを
製造する装置の一部を示す側面図、第２図はガラ
ス表面に冷却用空気を吹付けるノズルの配列を示
す斜視図、第３図は本発明に係る強化ガラスの斜
視図、第４図Ａは4.0mm厚の強化ガラスの破砕数
と表面圧縮応力との関係を示す線図、第４図Ｂは
4.0mm厚の強化ガラスのスプラインの数と表面圧
縮応力との関係を示す線図、第５図Ａは3.5mm厚
の強化ガラスについての第４図Ａと同様の線図、
第５図Ｂは3.5mm厚の強化ガラスについての第４
図Ｂと同様の線図、第６図Ａは2.4mm厚の強化ガ
ラスについての第４図Ａと同様の線図、第６図Ｂ
は2.4mm厚の強化ガラスについての第４図Ｂと同
様の線図である。 尚図面中５，８は冷却用空気の吹付ノズル、９
は板ガラス、１１は表面圧縮応力の高い部分、１
２は表面圧縮応力の低い部分、l1は表面圧縮応力
の高い部分の間隔である。
Claims (1)
- １ 最大値を1300Kg／cm2以下とした表面圧縮応力
の高い部分と、最低値を1020Kg／cm2以上とした表
面圧縮応力の低い部分とを交互に帯状に10mm乃至
30mmの間隔で配列するとともに、上記表面圧縮応
力の差を80Kg／cm2乃至220Kg／cm2とした少くとも
１つの表面をもち、且つ上記表面圧縮応力の低い
部分の最大主応力差を80Kg／cm2以上とした厚みが
2.4mm乃至4.0mmの強化ガラス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19043181A JPS5891042A (ja) | 1981-11-26 | 1981-11-26 | 強化ガラス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19043181A JPS5891042A (ja) | 1981-11-26 | 1981-11-26 | 強化ガラス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5891042A JPS5891042A (ja) | 1983-05-30 |
| JPH0138058B2 true JPH0138058B2 (ja) | 1989-08-10 |
Family
ID=16258010
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19043181A Granted JPS5891042A (ja) | 1981-11-26 | 1981-11-26 | 強化ガラス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5891042A (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6180237B1 (en) | 1997-06-13 | 2001-01-30 | Asahi Glass Company Ltd. | Tempered glass |
| JP5334005B2 (ja) * | 2001-04-27 | 2013-11-06 | 旭硝子株式会社 | 強化ガラス板 |
| BR112017002106A2 (pt) | 2014-07-31 | 2017-11-21 | Corning Inc | ?vidro termicamente temperado e métodos e aparelhos para têmpera térmica do vidro? |
| US11097974B2 (en) | 2014-07-31 | 2021-08-24 | Corning Incorporated | Thermally strengthened consumer electronic glass and related systems and methods |
| US10611664B2 (en) | 2014-07-31 | 2020-04-07 | Corning Incorporated | Thermally strengthened architectural glass and related systems and methods |
| US9586857B2 (en) | 2014-11-17 | 2017-03-07 | International Business Machines Corporation | Controlling fragmentation of chemically strengthened glass |
| WO2017123573A2 (en) | 2016-01-12 | 2017-07-20 | Corning Incorporated | Thin thermally and chemically strengthened glass-based articles |
| US11795102B2 (en) | 2016-01-26 | 2023-10-24 | Corning Incorporated | Non-contact coated glass and related coating system and method |
| WO2019040818A2 (en) | 2017-08-24 | 2019-02-28 | Corning Incorporated | GLASSES HAVING ENHANCED TEMPERATURE CAPABILITIES |
| TWI785156B (zh) | 2017-11-30 | 2022-12-01 | 美商康寧公司 | 具有高熱膨脹係數及對於熱回火之優先破裂行為的非離子交換玻璃 |
| KR20210154825A (ko) | 2019-04-23 | 2021-12-21 | 코닝 인코포레이티드 | 확정 응력 프로파일을 갖는 유리 라미네이트 및 그 제조방법 |
| CN116811379A (zh) | 2019-08-06 | 2023-09-29 | 康宁股份有限公司 | 具有用于阻止裂纹的埋入式应力尖峰的玻璃层压体及其制造方法 |
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| JPS52121620A (en) * | 1976-03-05 | 1977-10-13 | Triplex Safety Glass Co | Glass sheet and its productlon method |
| JPS5433516A (en) * | 1977-06-23 | 1979-03-12 | Triplex Safety Glass Co | Strengthened glass plate and method of making same |
| JPS55104935A (en) * | 1979-01-29 | 1980-08-11 | Asahi Glass Co Ltd | Tempered glass plate, said plate manufacturing method and apparatus |
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1981
- 1981-11-26 JP JP19043181A patent/JPS5891042A/ja active Granted
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5891042A (ja) | 1983-05-30 |
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