JPH0133802B2 - - Google Patents
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- JPH0133802B2 JPH0133802B2 JP56041796A JP4179681A JPH0133802B2 JP H0133802 B2 JPH0133802 B2 JP H0133802B2 JP 56041796 A JP56041796 A JP 56041796A JP 4179681 A JP4179681 A JP 4179681A JP H0133802 B2 JPH0133802 B2 JP H0133802B2
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- waveguide
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- coupling
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/24—Coupling light guides
- G02B6/26—Optical coupling means
- G02B6/28—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals
- G02B6/2804—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals forming multipart couplers without wavelength selective elements, e.g. "T" couplers, star couplers
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Optical Integrated Circuits (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、複数本の光導波路または複数本の光
フアイバを１本の光導波路または１本の光フアイ
バに結合する光分布結合器に係り、特に単一モー
ドで伝搬する光の結合に適した光分布結合器に関
する。
フアイバを１本の光導波路または１本の光フアイ
バに結合する光分布結合器に係り、特に単一モー
ドで伝搬する光の結合に適した光分布結合器に関
する。
従来から提案されている光導波路で構成された
光分布結合器の例を第１図および第２図に、光フ
アイバで構成された光分布結合器の従来例を第３
図に示す。
光分布結合器の例を第１図および第２図に、光フ
アイバで構成された光分布結合器の従来例を第３
図に示す。
第１図において、１は光導波路で１Ａ，１Ｂが
光入力端、１Ｃが光出力端であり、光入力端１
Ａ，１Ｂの幅をａとすれば光出力端１Ｃの幅はａ
の２倍となつている。２は基板である。この基板
２の有する屈折率をn2とすると、光導波路１はn2
よりも大きいn2＋Δn（＝n1）の屈折率を有してい
る。従来技術では、第１図のように光出力端１Ｃ
の光導波路幅が、光入力端１Ａと１Ｂの光導波路
幅の和（ａ＋ａ）となつていれば、光入力端１Ａ
から入射される入力光３Ａと、光入力端１Ｂから
入射される入力光３Ｂはそれぞれ何ら損失を受け
ず光出力端１Ｃに現われる（0dBまたは100％結
合）ことが知られている。しかしながら、入力光
３Ａ，３Ｂは通常光フアイバを通して光入力端１
Ａ，１Ｂに結合され、出力光３Ｃも同じく光フア
イバに結合される。従つて、光入力端１Ａ，１Ｂ
の導波路幅ａを光フアイバのコア径に等しくして
も、光出力端１Ｃの導波路幅は光フアイバのコア
径より大きく（ａ＋ａ）となり、出力光３Ａを光
フアイバに入射するためにレンズなどの光学系回
路要素を必要とし、このために損失が生じるとい
う欠点があつた。
光入力端、１Ｃが光出力端であり、光入力端１
Ａ，１Ｂの幅をａとすれば光出力端１Ｃの幅はａ
の２倍となつている。２は基板である。この基板
２の有する屈折率をn2とすると、光導波路１はn2
よりも大きいn2＋Δn（＝n1）の屈折率を有してい
る。従来技術では、第１図のように光出力端１Ｃ
の光導波路幅が、光入力端１Ａと１Ｂの光導波路
幅の和（ａ＋ａ）となつていれば、光入力端１Ａ
から入射される入力光３Ａと、光入力端１Ｂから
入射される入力光３Ｂはそれぞれ何ら損失を受け
ず光出力端１Ｃに現われる（0dBまたは100％結
合）ことが知られている。しかしながら、入力光
３Ａ，３Ｂは通常光フアイバを通して光入力端１
Ａ，１Ｂに結合され、出力光３Ｃも同じく光フア
イバに結合される。従つて、光入力端１Ａ，１Ｂ
の導波路幅ａを光フアイバのコア径に等しくして
も、光出力端１Ｃの導波路幅は光フアイバのコア
径より大きく（ａ＋ａ）となり、出力光３Ａを光
フアイバに入射するためにレンズなどの光学系回
路要素を必要とし、このために損失が生じるとい
う欠点があつた。
次に第１図の従来例における光伝搬モードにつ
いて検討する。第１図の従来例はスラブ型導波路
と等価であるので、第４図にスラブ型導波路の正
規化周波数Ｖに対する等価屈折率β／k0を示し、
導波路幅と伝搬モードの関係を述べる。
いて検討する。第１図の従来例はスラブ型導波路
と等価であるので、第４図にスラブ型導波路の正
規化周波数Ｖに対する等価屈折率β／k0を示し、
導波路幅と伝搬モードの関係を述べる。
正規化周波数Ｖは、導波路幅をd1、比屈折率差
をΔ（＝１−n2／n1）、自由空間波長をk0（＝2π／
λ：λ＝波長）とするとき次式で表わされる。
をΔ（＝１−n2／n1）、自由空間波長をk0（＝2π／
λ：λ＝波長）とするとき次式で表わされる。
Ｖ＝k0d1n1√2 ……(1)
第４図は、(1)式のＶを横軸にとり、導波路の長
手方向の伝搬定数βを自由空間波長k0で除した等
価屈折率β／k0を縦軸にとつている。図から、比
屈折率差Δを一定とし、導波路幅d1を適当に定
め、正規化周波数をV1とした場合、その導波路
には正規モードTE0だけが存在（点）している
ことが判る。いま、導波路幅d1を２倍とし正規化
周波数がV2（＝2V1）とすると、導波路には正規
モードTE0（点）と高次モードTE1（点）とが
存在することが判る。
手方向の伝搬定数βを自由空間波長k0で除した等
価屈折率β／k0を縦軸にとつている。図から、比
屈折率差Δを一定とし、導波路幅d1を適当に定
め、正規化周波数をV1とした場合、その導波路
には正規モードTE0だけが存在（点）している
ことが判る。いま、導波路幅d1を２倍とし正規化
周波数がV2（＝2V1）とすると、導波路には正規
モードTE0（点）と高次モードTE1（点）とが
存在することが判る。
以上のことを第１図の従来例に当てはめてみる
と、入射光３Ａ，３Ｂが正規モードTE0の単一モ
ード波であつても、光導波路の幅が2aとなつた
部分においては高次モードTE1が発生することに
なる。第１図の従来例によれば、0dB結合が可能
であると前に述べたが、正規モードTE0について
のみ考えれば、高次モードTE1のもつ電力分だけ
損失を受けたことになる。このことは、単一モー
ドの伝送系では大きな欠点となる。
と、入射光３Ａ，３Ｂが正規モードTE0の単一モ
ード波であつても、光導波路の幅が2aとなつた
部分においては高次モードTE1が発生することに
なる。第１図の従来例によれば、0dB結合が可能
であると前に述べたが、正規モードTE0について
のみ考えれば、高次モードTE1のもつ電力分だけ
損失を受けたことになる。このことは、単一モー
ドの伝送系では大きな欠点となる。
第２図は、上述した高次モードが出力されない
ようにした単一モードの光伝送用に提案された光
分布結合器の例である。これは光出力端１Ｃの幅
を光入力端１Ａ，１Ｂの幅と同じにして、単一モ
ードフアイバとの結合を容易にしたものである。
この例では、3dB（50％）結合が得られることが
実験的に確かめられている。3dB（50％）の損失
を受ける理由は、光導波路の結合部の長さ（図中
ｌで示した）が約10波長程度以下で短いため、光
導波路幅が急激に異なり、それによる導波モード
から放射モードへのモード変換が生じるため損失
が大きくなるものと考えられる。
ようにした単一モードの光伝送用に提案された光
分布結合器の例である。これは光出力端１Ｃの幅
を光入力端１Ａ，１Ｂの幅と同じにして、単一モ
ードフアイバとの結合を容易にしたものである。
この例では、3dB（50％）結合が得られることが
実験的に確かめられている。3dB（50％）の損失
を受ける理由は、光導波路の結合部の長さ（図中
ｌで示した）が約10波長程度以下で短いため、光
導波路幅が急激に異なり、それによる導波モード
から放射モードへのモード変換が生じるため損失
が大きくなるものと考えられる。
第３図は光フアイバ６Ａ，６Ｂ，６ＣをＰ点に
おいて熱融着して構成した光分布結合器であり、
４はクラツド、５はコアである。この従来例は第
２図の従来例と等価で、Ｐ点における放射モード
の発生が大きな損失を与える欠点がある。
おいて熱融着して構成した光分布結合器であり、
４はクラツド、５はコアである。この従来例は第
２図の従来例と等価で、Ｐ点における放射モード
の発生が大きな損失を与える欠点がある。
本発明は、上述した従来技術の欠点を解決する
ために、結合部において高次モードが発生せず損
失が少ない単一モードの光伝送に適した光分布結
合部を提供するものであり、結合部として低屈折
率テーパ導波路を設け、かつ比屈折率差Δをテー
パ導波路の幅の変化に従つて変化させ、正規化周
波数Ｖの値が常に正規モードのみが存在する範囲
内に、あるいは一定値になるようにしたことを特
徴とする。
ために、結合部において高次モードが発生せず損
失が少ない単一モードの光伝送に適した光分布結
合部を提供するものであり、結合部として低屈折
率テーパ導波路を設け、かつ比屈折率差Δをテー
パ導波路の幅の変化に従つて変化させ、正規化周
波数Ｖの値が常に正規モードのみが存在する範囲
内に、あるいは一定値になるようにしたことを特
徴とする。
以下図面を用いて本発明を詳細に説明する。
第５図ａは本発明の一実施例であり、導波路の
みを示したものである。この図において、は導
波路１のうちで正規モードが存在する領域（独立
した導波路）である。は、導波路１Aと１Bが物
理的に接近しているため相互の結合が発生し、独
立した導波路（領域）に存在するような固有モ
ードはなく、局部正規モードと呼ばれるようなモ
ードが励起される領域であり、ここではそれを光
結合部と呼び、その長さをl1とする。この光結合
部は、光導波路の幅をa1、２本の導波路間距離を
ｈとするとき、ｈ／a1が約1.5以下の部分である。
は、光結合部において所望の伝搬モード（基
本モード）が高次のモードへモード変換される割
合を少なくするように設計されたテーパー状の導
波路であり、その長さをl2とする。光結合部の
長さl1及びテーパー状導波路の長さl2は大体以
下のようになつている。光結合部における２本
の導波路間の角度θは、モード変換を抑えるに
は、約１〜2゜であることが知られており、２本の
導波路間の距離ｈをフアイバ素線の外径に相当す
る約125μｍとすると、l1は約3.4〜1.7mmになる。
一方、0dB（100％）結合に必要なテーパー状導波
路の長さl2は約250〜1000波長あれば良いこと
が理論的に確められており、例えば、波長が1μ
ｍ程度であれば、0.25〜1.0mm程度になる。従つ
て、光結合部及びテーパー状導波路を合わせ
た長さ（l1＋l2）は、最大でも４mm程度であり、
光分布結合器の小型化が容易に実現可能である。
第５図ａにおいて、n1は、コアとなる導波路１の
屈折率であり、、領域では低屈折率n′1（＜
n1）、n″1（＜n1）になつている。n2は、クラツド
となる基板２の屈折率である。
みを示したものである。この図において、は導
波路１のうちで正規モードが存在する領域（独立
した導波路）である。は、導波路１Aと１Bが物
理的に接近しているため相互の結合が発生し、独
立した導波路（領域）に存在するような固有モ
ードはなく、局部正規モードと呼ばれるようなモ
ードが励起される領域であり、ここではそれを光
結合部と呼び、その長さをl1とする。この光結合
部は、光導波路の幅をa1、２本の導波路間距離を
ｈとするとき、ｈ／a1が約1.5以下の部分である。
は、光結合部において所望の伝搬モード（基
本モード）が高次のモードへモード変換される割
合を少なくするように設計されたテーパー状の導
波路であり、その長さをl2とする。光結合部の
長さl1及びテーパー状導波路の長さl2は大体以
下のようになつている。光結合部における２本
の導波路間の角度θは、モード変換を抑えるに
は、約１〜2゜であることが知られており、２本の
導波路間の距離ｈをフアイバ素線の外径に相当す
る約125μｍとすると、l1は約3.4〜1.7mmになる。
一方、0dB（100％）結合に必要なテーパー状導波
路の長さl2は約250〜1000波長あれば良いこと
が理論的に確められており、例えば、波長が1μ
ｍ程度であれば、0.25〜1.0mm程度になる。従つ
て、光結合部及びテーパー状導波路を合わせ
た長さ（l1＋l2）は、最大でも４mm程度であり、
光分布結合器の小型化が容易に実現可能である。
第５図ａにおいて、n1は、コアとなる導波路１の
屈折率であり、、領域では低屈折率n′1（＜
n1）、n″1（＜n1）になつている。n2は、クラツド
となる基板２の屈折率である。
第５図ｂは、導波路１の幅、すなわちコア径の
変化の模様を示したものであり、第５図ｃは、導
波路１の等価屈折率β／k0（β＝伝搬定数、k0＝
自由空間波数）の変化を示したものである。第５
図ｃに図示した等価屈折率β／k0は、もし、
領域におけるコアの屈折率n1′、n1″が、領域の
屈折率n1に等しいとすれば、１６ａ，１６ｂの曲
線のように変化する。低損失（高効率）の光結合
器を実現するためには、伝搬モード間の位相整合
をする必要があり、そのためには１８′のように、
領域の導波路の基本モードに関する等価屈折率
１８（＝ne1）と等しくなれば良いので、、
領域の導波路の等価屈折率neを１７ａ，１７ｂの
ような特性すなわち１６ａ，１６ｂの逆特性にな
るようにすれば良いことが分る。
変化の模様を示したものであり、第５図ｃは、導
波路１の等価屈折率β／k0（β＝伝搬定数、k0＝
自由空間波数）の変化を示したものである。第５
図ｃに図示した等価屈折率β／k0は、もし、
領域におけるコアの屈折率n1′、n1″が、領域の
屈折率n1に等しいとすれば、１６ａ，１６ｂの曲
線のように変化する。低損失（高効率）の光結合
器を実現するためには、伝搬モード間の位相整合
をする必要があり、そのためには１８′のように、
領域の導波路の基本モードに関する等価屈折率
１８（＝ne1）と等しくなれば良いので、、
領域の導波路の等価屈折率neを１７ａ，１７ｂの
ような特性すなわち１６ａ，１６ｂの逆特性にな
るようにすれば良いことが分る。
以上のように、本発明は、導波モードから放射
モードへの変換が生じうる領域を波長に対して
充分長いテーパ状導波路として放射モードへのモ
ード変換を防ぎ、かつ、テーパ状としたための光
導波路幅の変化に対しては、その変化を相殺する
ように比屈折率差Δを選び、前記(1)式で与えられ
る正規化周波数Ｖの値を一定値として高次モード
の発生を防ぎ光分布結合器の通過損失を原理上な
くしたものである。さらに、光入力端１Ａ，１Ｂ
および光出力端の光導波路の幅はそれぞれが結合
される光フアイバのコア径に等しくすることがで
きるので、この間の結合損失もなくすことがで
き、特に単一モードフアイバを使用する系に有効
である。
モードへの変換が生じうる領域を波長に対して
充分長いテーパ状導波路として放射モードへのモ
ード変換を防ぎ、かつ、テーパ状としたための光
導波路幅の変化に対しては、その変化を相殺する
ように比屈折率差Δを選び、前記(1)式で与えられ
る正規化周波数Ｖの値を一定値として高次モード
の発生を防ぎ光分布結合器の通過損失を原理上な
くしたものである。さらに、光入力端１Ａ，１Ｂ
および光出力端の光導波路の幅はそれぞれが結合
される光フアイバのコア径に等しくすることがで
きるので、この間の結合損失もなくすことがで
き、特に単一モードフアイバを使用する系に有効
である。
なお第５図ａの実施例では導波路１の屈折率に
変化をもたせたが、比屈折率差Δに変化をもたせ
るという原理からすれば、導波路１の屈折率は一
定としておき、基板２の屈折率に変化をもたせて
も良いのは自明である。また、導波路１と基板２
の両方に屈折率変化をもたせてもよい。
変化をもたせたが、比屈折率差Δに変化をもたせ
るという原理からすれば、導波路１の屈折率は一
定としておき、基板２の屈折率に変化をもたせて
も良いのは自明である。また、導波路１と基板２
の両方に屈折率変化をもたせてもよい。
また屈折率の変化をつける方法としては、現在
三次元光導波路の作成方法として、イオン交換
法、イオン拡散法、イオンプランテーシヨン法な
どがある。例えば、イオン交換法の場合には、基
板（石英ガラス）中のNa+イオンをAg+イオンや
K+イオンで置き換えることにより低損失な（
0.01dB／cm）導波路を容易に作成できる。また、
置換イオンの選択により屈折率増加量を制御で
き、コアの大きさもマスク幅とイオン交換時間に
よつて制御できることが知られており、上記に述
べたような等価屈折率ne（＝β／k0）の変化を得
るには現状の技術で十分実現可能である。
三次元光導波路の作成方法として、イオン交換
法、イオン拡散法、イオンプランテーシヨン法な
どがある。例えば、イオン交換法の場合には、基
板（石英ガラス）中のNa+イオンをAg+イオンや
K+イオンで置き換えることにより低損失な（
0.01dB／cm）導波路を容易に作成できる。また、
置換イオンの選択により屈折率増加量を制御で
き、コアの大きさもマスク幅とイオン交換時間に
よつて制御できることが知られており、上記に述
べたような等価屈折率ne（＝β／k0）の変化を得
るには現状の技術で十分実現可能である。
さらに領域のテーパーの形状は、直線形以外
に波長に比べて十分ゆるやかな傾斜を有する指数
関数形も変形例として考えられる。
に波長に比べて十分ゆるやかな傾斜を有する指数
関数形も変形例として考えられる。
第６図に本発明のLD2重化用光分布結合器とし
ての応用例を示す。現在、光海底ケーブル方式の
中継器においてLD（レーザーダイオード）光源を
現用と予備のLDによるLD2重化回路とすること
が検討されているが、従来の形式では、磁石を使
用したプリズム可動型かフアイバ移動型に限られ
ており、信頼性の上で問題があるほかに、スイツ
チのオンオフ時に、光信号の瞬断が生じるという
大きな欠点がある。
ての応用例を示す。現在、光海底ケーブル方式の
中継器においてLD（レーザーダイオード）光源を
現用と予備のLDによるLD2重化回路とすること
が検討されているが、従来の形式では、磁石を使
用したプリズム可動型かフアイバ移動型に限られ
ており、信頼性の上で問題があるほかに、スイツ
チのオンオフ時に、光信号の瞬断が生じるという
大きな欠点がある。
第６図において、２′は基板２の屈折率と等価
な媒質でバツフア層と呼ばれ結合効果を向上させ
る層７，８は光フアイバ（又は偏波面保存光フア
イバ）、９はLDで、別途設けられる制御回路によ
り選択的に励振される。このように本発明による
光分布結合器を用いることにより、励振された
LD９からの出力光は低損失で光フアイバ８に入
射されることになる。また、機械的動作をする部
分がなく信頼性の高い光信号の無瞬断切替が容易
に実現できる。
な媒質でバツフア層と呼ばれ結合効果を向上させ
る層７，８は光フアイバ（又は偏波面保存光フア
イバ）、９はLDで、別途設けられる制御回路によ
り選択的に励振される。このように本発明による
光分布結合器を用いることにより、励振された
LD９からの出力光は低損失で光フアイバ８に入
射されることになる。また、機械的動作をする部
分がなく信頼性の高い光信号の無瞬断切替が容易
に実現できる。
次に光フアイバを用いた光分布結合器の実施例
を第７図に示し、これについて説明する。同図に
おいて、１０Ａ，１０Ｂ，１０Ｃはそれぞれ光フ
アイバ、１１，１２はそれぞれのクラツドおよび
コアを示している。それぞれのコアはテーパを付
けられ組み合されている。本実施例は第５図の実
施例と等価となるが、光フアイバのコアに屈折率
の変化をつけることは製造上困難であるので、屈
折率はクラツド部でつけることにし、図中の斜線
で示した部分１３がその領域に従つて第５図ｃで
示した７ａ，７ｂの屈折率変化をもつている。
を第７図に示し、これについて説明する。同図に
おいて、１０Ａ，１０Ｂ，１０Ｃはそれぞれ光フ
アイバ、１１，１２はそれぞれのクラツドおよび
コアを示している。それぞれのコアはテーパを付
けられ組み合されている。本実施例は第５図の実
施例と等価となるが、光フアイバのコアに屈折率
の変化をつけることは製造上困難であるので、屈
折率はクラツド部でつけることにし、図中の斜線
で示した部分１３がその領域に従つて第５図ｃで
示した７ａ，７ｂの屈折率変化をもつている。
以上、本発明にあたつては、２本の光導波路が
１本の光導波路に結合する例について説明した
が、３本以上の光導波路が１本の光導波路に結合
する場合においても本発明を適用できる。
１本の光導波路に結合する例について説明した
が、３本以上の光導波路が１本の光導波路に結合
する場合においても本発明を適用できる。
以上説明したように、本発明はよれば、導波モ
ードから放射モードへのモード変換と、基本モー
ドから高次モードへの変換を伴なうことのない光
分布結合器を実現でき、低損失であるため光通信
用部品としてその適用範囲は広く工業的価値の高
いものである。
ードから放射モードへのモード変換と、基本モー
ドから高次モードへの変換を伴なうことのない光
分布結合器を実現でき、低損失であるため光通信
用部品としてその適用範囲は広く工業的価値の高
いものである。
第１図及び第２図は従来の光分布結合器の例を
示す斜視図、第３図は光フアイバで構成された光
分布結合器の従来例を示す平面図、第４図はスラ
ブ型導波路の正規化周波数に対する等価屈折率の
関係を示す特性図、第５図ａは本発明の一実施例
を示す平面図、第５図ｂは第５図ａの実施例にお
ける導波路の幅の変化を示す特性図、第５図ｃは
本発明の実施例における等価屈折率特性を示す特
性図、第６図は本発明をLD2重化用光分布結合器
に適用した応用例を示す斜視図、第７図は光フア
イバを用いた本発明の実施例を示す縦断面図であ
る。 １……導波路、１Ａ，１Ｂ……光入力端、１Ｃ
……光出力端、２，２′……基板、３Ａ，３Ｂ，
３A′，３B′……入力光、３Ｃ，３C′……出力光、
４……クラツド、５……コア、６Ａ，６Ｂ，６Ｃ
……光フアイバ、７，８……光フアイバ、９……
LD、１０Ａ，１０Ｂ，１０Ｃ……光フアイバ、
１１……クラツド、１２……コア、１３……クラ
ツド部分。
示す斜視図、第３図は光フアイバで構成された光
分布結合器の従来例を示す平面図、第４図はスラ
ブ型導波路の正規化周波数に対する等価屈折率の
関係を示す特性図、第５図ａは本発明の一実施例
を示す平面図、第５図ｂは第５図ａの実施例にお
ける導波路の幅の変化を示す特性図、第５図ｃは
本発明の実施例における等価屈折率特性を示す特
性図、第６図は本発明をLD2重化用光分布結合器
に適用した応用例を示す斜視図、第７図は光フア
イバを用いた本発明の実施例を示す縦断面図であ
る。 １……導波路、１Ａ，１Ｂ……光入力端、１Ｃ
……光出力端、２，２′……基板、３Ａ，３Ｂ，
３A′，３B′……入力光、３Ｃ，３C′……出力光、
４……クラツド、５……コア、６Ａ，６Ｂ，６Ｃ
……光フアイバ、７，８……光フアイバ、９……
LD、１０Ａ，１０Ｂ，１０Ｃ……光フアイバ、
１１……クラツド、１２……コア、１３……クラ
ツド部分。
Claims (1)
- １ 一端が出力側光導波路の径にほぼ等しい径を
有し他端が入力側光導波路の外径のほぼ複数倍の
外径を有するテーパ状導波路の前記他端に複数の
入力光導波路を集中させて該テーパ状導波路を介
して前記出力導波路に結合するように構成され、
前記テーパ状導波路の外径が太くなるにしたがつ
て前記テーパ状導波路の屈折率を低下させて前記
入力側光導波路から前記出力側導波路までの光導
波路の等価屈折率がほぼ均一になるように設定さ
れていることを特徴とする光分布結合器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4179681A JPS57157207A (en) | 1981-03-24 | 1981-03-24 | Optical distribution coupler |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4179681A JPS57157207A (en) | 1981-03-24 | 1981-03-24 | Optical distribution coupler |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57157207A JPS57157207A (en) | 1982-09-28 |
| JPH0133802B2 true JPH0133802B2 (ja) | 1989-07-14 |
Family
ID=12618293
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4179681A Granted JPS57157207A (en) | 1981-03-24 | 1981-03-24 | Optical distribution coupler |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57157207A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62183405A (ja) * | 1986-02-08 | 1987-08-11 | Agency Of Ind Science & Technol | テ−パ付光導波回路及びその製造方法 |
| JP3066866B2 (ja) * | 1989-10-25 | 2000-07-17 | 三菱瓦斯化学株式会社 | 光分岐器 |
| JP2817898B2 (ja) * | 1990-07-06 | 1998-10-30 | 日本電信電話株式会社 | 分岐合波光導波回路 |
| CA2134693C (en) * | 1993-11-01 | 2002-08-13 | Yuji Matsuura | Optical branching device |
| DE69417986T2 (de) * | 1993-11-01 | 1999-09-30 | Sumitomo Electric Industries | Optisches Abzweigelement |
| DE102009007096B4 (de) * | 2009-02-01 | 2018-12-27 | Fiberware Generalunternehmen für Nachrichtentechnik GmbH | Laseranordnung mit einem Lichtleiter |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5530602A (en) * | 1978-08-23 | 1980-03-04 | Berber Viktor A | Device for introducing material into grain size analyzer for grains contained in liquid |
-
1981
- 1981-03-24 JP JP4179681A patent/JPS57157207A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5530602A (en) * | 1978-08-23 | 1980-03-04 | Berber Viktor A | Device for introducing material into grain size analyzer for grains contained in liquid |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57157207A (en) | 1982-09-28 |
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