JPH01295838A - 複合コルゲート体の製造方法並びに製造装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、被加工シート材に垂直方向の山部と谷部と
を交互に施してコルゲート条列を形成するとともに、こ
のコルゲート条列を平面的に蛇行させて強化コルゲート
体の少なくとも片方の面に平板ライナーを接着してなる
複合コルゲート体の製造方法並びに製造装置に関するも
のである。

（従来の技術） 従来、この種の複合コルゲート体としては、米国特許第
２，９６３．１２８号明細書に示すように、シート材の
垂直方向に山部と谷部とを交互に施してコルゲート条列
１２′を形成するとともに、これをジグザグ状に配列し
て強化コルゲート体１１′を形成しく第２０図参照）、
この強化コルゲート体の両面に平板ライナーを接着した
複合コルゲート体が提案されている。

上記のような複合コルゲート体における強化コルゲート
体を製造するには、第２１図に示すような成形されるコ
ルゲート条列に対応した凹凸面（蛇行条鋼型条列２′）
を有する一対のフォーミングローラ１′間に被加工シー
ト材を供給してプレス形成するローラフォーミング法が
最も高速かつ経済的にして実用的な方法とされている。

しかしながら、上記米国特許に示されたような強化コル
ゲート体１１′を紙や金属などのようにほとんど延伸性
を有しない被加工シート材を用いてローラフォーミング
法で形成する場合、この被加工シート材はジグザグ状の
角付屈曲部１７′。

１８′付近がフォーミングローラ１′の歯型頂部の角付
突起部５′により面外から加圧せしめられつつ所定の角
付形状に形成されることになり、その屈曲部付近におけ
る引張応力の集中が他の部位のそれよりも著しくかつ急
激であるため、シート材の面内歪み変形を引き起こし、
ついには歪み限界を越えてシート材の破断に至ることが
多い。

また、ローラフォーミング法でこのジグザグ状コルゲー
ト体を加工する場合、被加工シート材はコルゲート条列
の軸直交方向に多量かつ急激な段線りを不可欠とするが
、フォーミングローラ１′のジグザグ状の歯型頂部の屈
曲部を角付突起とするため、上記シートが上記歯型上に
おける円滑なる摺動を妨げられ、所定の段線りが行われ
ずしてコルゲート体の条列に平行線状となるような引裂
破損を各斜壁面上に引き起こすことが多々あった。

また、このローラフォーミング法でジグザグ状コルゲー
ト条列１２′を形成する場合、この被加工シート材はコ
ルゲート条列の軸直交方向だけでなくその軸方向（長手
方向）にも段線りを不可欠とされ、特にその段線りに際
して段線量のの微調整のために歯型頂部の噛み合い時に
シートの軸方向への微小なる移動が円滑に行わなければ
ならないが、ジグザグ状コルゲートを形成するためのフ
ォーミングローラの歯型の角付屈曲突起部により、その
円滑な移動が妨げられ上記段線りが充分におこなわれ得
ない。その結果、コルゲート条列の軸直交方向にシート
の引き裂き破損と余剰皺が発生せしめられる。

上記いずれのトラブルもローラフォーミングを高速に行
った場合には不可避的に発生し、この様なジグザグ状コ
ルゲート条列を有する複合コルゲート体の実用化は不可
能とされていた。

一方、この様な米国特許の問題点を解決するものとして
特公昭５４−２３０３５号に係る複合コルゲート体が提
案されている。

この公知の複合コルゲート体では、第２２図に示すよう
な構造のフォーミングローラ１″を用い、垂直方向に台
形状の波頭及び波底を交互に施してコルゲート条列１２
″を形成し、さらにこのコルゲート条列１２″を平面波
形に蛇行させて強化コルゲート体１１″を形成しく第２
３図参照）、この強化コルゲート体の両面に平板ライナ
ーを接着したものを開示されている。

（発明が解決しようとする課題） しかしながら、特公昭５４−２３０３５号に示されたコ
ルゲート体ではその強化コルゲート体１１″を比較的肉
厚で圧延或いは延伸可能なシート材から形成する必要が
あり、形成された強化コルゲート体の斜壁面１５″は水
平な頂部１３″・１４″底部に比べてその母線方向に２
０〜３０％引き延ばされてしまい、著しい偏肉となって
しまう。

さらに、シート材が予め幅方向（フォーミングローラの
軸方向）に幅寄せられないままでローラに供給されるた
め、ローラフォーミング過程にある幅寄せ変形に伴なう
歯型条列上にシート材の滑動量が大きく、その結果シー
ト材の幅方向にも延伸変形しく１２％以上）、その方向
にも引き裂き損傷を起こすおそれがある。

このため、紙のようにほとんど延伸性を有しないシート
材を用いた場合には、斜壁面において破断してしまう。

また、この部分において強度低下が著しいものとなって
しまう。

また、コルゲート条列１２″の頂◆底部１３”。

１４′！が幅広の台形状に形成されているため、構造的
に重要な部位における歪み変形並びにそれに伴なう材質
損傷が著しく材質強度の大幅な低下を余儀無くされてし
まう。

さらに、この複合コルゲート体のコルゲート条列１２″
を平面的に見た場合に、隣接するコルゲート条列の波形
に蛇行した頂部１３”（稜線部）が相互にその間隔りを
大としており、またその頂部１３″の蛇行形の振幅りが
上記間隔に比して極めて小であるため、隣接する条列の
蛇行形が相互に組み込まれ、その重合する度合いを著し
く微小としている。このため、このコルゲート条列に接
着された平板ライナーはこのコルゲート条列間において
折れ曲がりやすく、特に条列の軸直交方向の面外曲げ強
度は極めて小さいものとなっていた。

さらにまた、頂部１３″が幅広の台形状とされることに
よりシート材の幅方向への滑動を妨げる摩擦抵抗が著し
く、シート材の破断が発生しやすいため、フォーミング
ローラの回転スピードを上げることができず、量産に見
合った高い生産性を期待することができないなどの種々
の問題を有していた。

一方、上記したごと（被加工シート材にコルゲート条列
を形成するためには、その被加工シート材を、所定の凹
凸が周面に形成された一対のフォーミングローラ間に通
過させ、そこにおいてプレス加工するのであるが、上述
のごとく２０％以上も被加工シート材を延伸させるため
には、その被加工シート材にかける加圧量を非常に大き
なものとする必要がある。従って、一対のローラ間の間
隔（ギャップ）は被加工シート材の肉厚と路間−あるい
はそれ以下、すなわち実質的にギャップは零としなけれ
ばならない。その結果、ローラに形成した凹凸の歯型相
互に超精密なるマツチングが要求され、ローラの成形が
非常に煩雑なものとなり、その製作も極めて多大なもの
となる。そして、そのようにして成形したローラを実際
に使用すると、噛み合い時に非常に大きな騒音並びに振
動を生じる。しかも、常時比較的強い力で両ローラが圧
接しているため、その磨耗が激しく耐久性に乏しいと言
う種々の問題も有する。特に、塑性変形をしない紙をシ
ート材に用いた場合には、一端ローラにて形成したコル
ゲート条列がローラ通過後展開されて元の平坦なシート
状に復帰しようとするのを防止するため、ローラ間にて
被加工シート材を非常に強い力でプレスし、きちんと型
付けをする必要があり、上記した問題は顕著となる。

本発明は上記した種々の問題点に鑑みてなされたもので
、その第１の目的は、紙のように延伸性の極めて乏しい
シート材からローラフォーミングによりなめらかな平面
波形状に蛇行したコルゲート条列を有する強化コルゲー
ト体を形成加工するとともにこの強化コルゲート体を用
いて特に面外圧縮強度、及び面外曲げ強度の高い優れた
構造強度を有する強化複合コルゲート体を製造する方法
を提供するにある。

また、本発明の第２の目的は、コルゲート条列を有する
強化コルゲート体の少なくとも片面に平板ライナーを接
着形成された複合コルゲート体を一連の工程で確実かつ
正確に製造することのできる製造方法を提供するにある
。

また本発明の第３の目的は、上記した各複合コルゲート
体の製造方法を実施するための好適な製造装置を提供す
るにある。

（課題を解決するための手段） 上記した目的を達成するため、製造方法の発明では、紙
からなる被加工シート材を周面上に凹凸状の蛇行状歯形
条列の形成されるとともに所定のローラギャップをおい
て配設された一対のフォーミングローラ間に通過させて
、該被加工シート材に垂直方向の山部と谷部とを交互に
施してコルゲート条列を形成するとともに平面波形に蛇
行させて蛇行状のコルゲート条列を成形して強化コルゲ
ート体を形成し、次いで、該強化コルゲート体を一定期
間該フォーミングローラに吸着させながら移動するとと
もに該コルゲート体条列の少なくとも一方の面に平板ラ
イナーを接着するようにした。

上記第１の発明を有効に実施するための製造装置の発明
では、紙からなる被加工シート材の搬送路を横切るとと
もに所定のローラギャップをおいて一対のフォーミング
ローラを配設し、該フォーミングローラの各々にはその
周面の一方向に沿って山部と谷部とを交互に形成すると
ともに該一方向と交叉する方向に沿って該山部と谷部を
波形に蛇行させて蛇行状歯型条列を形成するとともに、
該フォーミングローラに該被加工シート材を一定期間離
脱を防止する手段を配設し、該フォーミングローラ間を
通過することによって蛇行状コルゲート条列が形成され
たコルゲート体の少なくとも一方の面に平板ライナーを
接着する手段を設けた。

さらに、前記離脱を防止する手段は、ザンション手段或
いはガイド板を備えてなることが好ましい。

（実　施　例） 以下、本発明の好適な実施例について添付図面を参照に
して説明する。

まず、説明の便宜上、製造装置の一実施例について説明
すると、第１図に示すように、周面に所定の凹凸が形成
された上下一対のフォーミングローラｌａ（詳細は後述
する）の手前側に上下一対の第１〜第３の波付はローラ
２０　ａ　−ｃが配設されいている。この各波付はロー
ラ２０　ａ　−ｃは、フォーミングローラ１ａに挿入さ
れる前の被加工シート材０１の供給方向に直行状のコル
ゲート条列１６を形成してフォーミングローラ１ａに通
過する前に幅方向に予め幅寄せを行い、フォーミングロ
ーラ１ａにてローラフォーミングされる際に被加工シー
ト材０１が幅方向中央部へ急激に幅寄せされて引裂き損
傷を発生するのを防止するためのものである。具体的に
は各ローラの周面上に軸方向に沿って波状凹凸６が形成
されるとともに、各波状凹凸６は円周方向に沿って環状
に形成され、各対をなす上下の波付はローラの波状凹凸
は相互に噛合されるようになっている。そして、フォー
ミングローラ１ａから最も離れた第１の波付はローラ２
０ａの波状凹凸６は浅く、かつ、波形周期は大であり、
フォーミングローラ１ａに近付くにつれて第２．第３の
波付はローラ２０ｂ、ｃに形成される波状凹凸６が深く
、かつ、波形周期が小となっている。また、好ましくは
、第１〜第３の波付はローラ２０ａ−ｃのローラギャッ
プをフォーミングローラ１ａに近付くにつれて順次小と
することである。従って、これら各波付はローラ２０　
ａ　％　Ｃを通過する間に被加工シート材ｏ１は、直行
状のコルゲート条列１６の凹凸が徐々に深く、かつ、幅
寄せされた後にフォーミングローラｌａ。

ｌａ間に供給されることになる。そして、この被加工シ
ート材０１がフォーミングローラ１ａ、ｌａ間に供給さ
れる直前において、被加工シート材０１に成形されるコ
ルゲート条列１６の凹凸の深さとその幅方向の段繰り量
は、フォーミングローラ１ａによって被加工シート材に
形成される波形に蛇行したコルゲート条列１２が横方向
にそれ以上の段繰りを要しない程度とすることである。

具体的には平板状の被加工シート材００１に比べ幅方向
に３〜１５％程度の幅寄せがおこなわれることである。

また、上記第１の波付はローラ２０ａの手前側には、エ
キスパンダローラ２１が配設されている。

このエキスパンダローラ２１は、平板状の被加工シート
材００１の供給方向と略直交する方向に配置され、かつ
、その回転軸が湾曲状となっている。

このように湾曲状にすることにより、第１〜第３の波付
はローラ２０　ａ　＝　ｃにて直行状のコルゲート条列
１６を加工するときに発生する被加工シート材の面内供
給方向に張力の幅方向分布勾配が平坦化され、皺などが
発生せず所定の周期並びに振幅をもった綺麗な直行状の
コルゲート条列１６が形成される。

さらに、エキスパンダローラ２１の手前側には送りロー
ラ２２が配設され、平板状の被加工シート材００１を第
１の波付はローラ２Ｏａ側に供給搬送するようになって
いる。

ここで本発明では、上記一対のフォーミングローラ１ａ
、ｌａが第２図〜第４図に示すような構造となっている
。すなわち、同図に示すように、フォーミングローラ１
ａの周面上に円周方向に沿って交互に山部と谷部を波型
に形成するとともに、これらの山・谷部を軸方向に蛇行
させて多数の蛇行状歯型条列２が形成されている。そし
て、本実施例ではこの山部の頂部３と谷部の底部４を、
先鋭化させている。またより具体的には、蛇行状歯型条
列２が以下の規定により決定される寸法により形成され
ている。すなわち、まず、第３図、第４図に示すように
、隣接する蛇行状歯型条列２の間隔（蛇行状歯型条列の
断面波の周期）をＬ′、この間隔Ｌ′に対する蛇行状歯
型条列２の最大噛合深さ（蛇行状歯型条列の断面波の実
質振幅）をＨ′、蛇行状歯型条列２の平面波形の振幅を
Ｄ′、同平面波形の周期をＮ′とする。そして、実質振
幅率Ｈ’　／Ｌ’　、蛇行重合率Ｄ’　／Ｌ’並びに蛇
行率Ｄ’　／Ｎ’がそれぞれ以下の数値となることであ
る。

く実質振幅率〉 実質振幅率Ｈ’　／Ｌ’が大きくなるにつれてその断面
波は、その底面との間になす角が徐々に大きくなって立
上がり、その結果断面波の頂点から垂直下方に加えられ
る面外圧縮力に対する強度は角度に比例して増大すると
言うことができる。そして、Ｈ’　／Ｌ’が余りにも小
さい時には面外圧縮強度が小さいだけでなく、当然のこ
とながら隣接する蛇行状歯形条列（ひいてはコルゲート
条列）間の間隔が大きくなり、強化コルゲート体を製造
した場合における所定面積の強化コルゲート体に含まれ
るコルゲート条列の数も少なくなる。従って、実用範囲
としてはＨ’　／Ｌ’　≧０．２とすることである。

く蛇行重合率〉 まず、蛇行重合率を決定するためのＬ′並びにＤ′につ
いて考察すると、断面波の周期Ｌ′と隣接する山部の頂
点同士の相互距離を意味する。したがって、隣接する山
部の頂部と谷部の底部との距離はＬ／２となる。したが
って、Ｄ＜Ｌ／２の場合には、蛇行歯形条列２が進む方
向から見ると、隣接する底部は交叉（重合）することが
ない。このことは、このフォーミングローラ１ａにてコ
ルゲート体に形成される蛇行状コルゲート条列（詳細は
後述する）が頂部並びに底部の蛇行と概略−致し、しか
も、そのコルゲート体と接着一体化される平板ライナー
との接触箇所が上記頂部並びに底部であることに鑑みれ
ば、側方から見て平板ライナーとコルゲート体とが接着
していない箇所を生じるとになる。即ち、その箇所にお
いて、垂直方向の曲げ強度が低くなるのという問題があ
る。

したがって、蛇行重合率Ｄ’　／Ｌ’　は、０．５以上
であることがのぞましい。

また、Ｄ’　／Ｌ’−１，０ということは、側方から見
て隣接する頂部と底部が常に集合していることを意味し
ており、換言すれば、コルゲート体と平板ライナーとが
常に２本（上下２箇所）で接合していることになり、よ
り曲げ強度が高くなる。

したがって、Ｄ′／Ｌ′≧１．０であることがよりのぞ
ましい。

く蛇行率〉 蛇行率Ｄ’　／Ｎ’は、蛇行状歯形条列を平面的にみた
場合の曲がり具合を表わすもので、Ｄ’　／Ｎ′が大き
くなるにつれて、形成されるコルゲート条列が深く（大
きく）蛇行するようになる。そして、より深くなるにつ
れて蛇行波の最大傾斜位置における波の進行方向の水平
線とのなす角が大きくなり、波の進む方向を中心として
左右に折り曲げる場合の曲げ応力が大きくなる。従って
、実用上はＤ’　／Ｎ’　≧０．１５とすることである
。

さらに、上記構成のフォーミングローラ１ａは路間−形
状のものが２個上下に配置され、かつ上下の山・谷部が
相互に噛み合うように配設されている。さらに、第３図
に示すように、両フォーミングローラｌａ、ｌａは、対
向する蛇行状歯型条列２がすべての噛合位置において、
その蛇行状歯型条列２の頂部３と相対する蛇行条列２の
底部４をして、被加工シート材０１′を介して相互に接
触ないしは摺動せしめられることのないように、離反さ
れている。すなわち、両フォーミングローラｌａ、ｌａ
は、被加工シート材０１′の厚さ以上のローラギャップ
Ｇを常時維持されて噛合するようになっている。また、
第５図に示すように、対向する蛇行状歯型条列２にあっ
てその一方の蛇行状歯型条列２の頂部３と他方の蛇行状
歯型条列２の底部４とが最接近する位置並びにその周辺
においてのみ、相対する蛇行状歯型条列２の頂部３と底
部４をして被加工シート０１′を介して相互にごく小範
囲の接触ないしは摺動せしめられるが、その以外のすべ
ての噛合位置において被加工シート材０１’　の厚さよ
り大とするローラギャップＧが常時維持されるようにし
てもいい。

また、このように、ローラギャップＧを一定に保つため
には、図示しないがフォーミングローラｌａ、ｌａの軸
心間の平行間隔を固定するこ゛とが可能となる所定の直
径のギヤ歯車をそのフォーミングローラ１ａの両端又は
片端に設けることが好ましい。また軸直交方向にローラ
軸の平行移動とそのローラ軸芯の固定を可能としだ軸芯
可変型のローラ軸受を配設せしめて上記ローラギャップ
Ｇの適宜調節により蛇行状歯型条列２の実質振幅Ｈ′を
変化せしめ、所定の寸法範囲内における任意の振幅Ｈを
もった強化コルゲート体１０を得るようにしても良い。

またさらに対向する蛇行状歯型条列２が相互に所定のロ
ーラギャップＧを常に維持するとともに相互に同一回転
角を保ち、ずれをおこすことなく噛合せしめられるよう
に、ギヤ歯車などのバックラッシュ防止装置が配設され
ることが好ましい。

そして、上記構成の一対のフォーミングローラ１ａ、ｌ
ａ間を被加工シート材０１が通過することにより、第６
図、第７図に示すような所定のコルゲート条列２が形成
された強化コルゲート体１０が形成されるのである。

さらに本実施例では、フォーミングローラ１ａ内にヒー
ター（図示せず）を内蔵させ、ローラフォーミング時に
被加工シート材を加熱できるようになっている。尚、こ
の加熱できる手段としては、ヒーター以外に蒸気や加熱
された油等を循環させる等種々の手段をとることができ
る。また、図示しないが、フォーミングローラ１ａに供
給される前に、被加工シート材０１が所定の加湿される
ようになっている。すなわち、本発明では被加工シート
材が紙のように面内に延伸性が極端にとぼしいとともに
、半弾性１反塑性の性質をもつ材質から構成されている
ため、単にローラギャップＧを維持させた状態で従来と
同様にローラフォーミングしたとしても、フォーミング
ローラ１ａを通過後に再び元の状態に戻ろうとしてしま
うため、それを防止している。つまり、第１に加湿によ
り被加工シート材０１がやや膨潤せられ、その状態のま
まフォーミングローラｌａ、ｌａ間に供給されてローラ
フォーミングされる際に、隣接する蛇行状歯型条列２の
各頂部３上を支点として折曲されるとともに斜壁面１５
の母線方向にシート面内約８．０％以下の歪変形を限度
として張力を作用せしめられつつ、蛇行状歯型条列２の
表面からの輻射熱並びに伝導熱により乾燥される。これ
により、コルゲート条列１２がその各斜壁面１５に張力
−アイロン効果をかけられて、そのシート材質を所定の
緊張状態に固定せられた平面波形状に蛇行する対線織面
（母線方向に直線断面をもち母線直交方向に湾曲断面を
もった一次曲面が一対として隣接してなり位相幾何学的
に平板形状に実質に展開可能であることを特徴とした立
体面）として形成される。その結果、斜壁面１５の形状
を固定化されることになり、斜壁面１５を対として構成
される蛇行状のコルゲート条列１２の頂部１３付近にお
けるなめらかな波形とした平面形状及び稜線形などとし
た断面形状がいずれも一義的に定められて形成される。

また、第二に膨潤せられた被加工シート材０１が蛇行状
のコルゲート条列１２の頂、底部１３゜１４に相当する
部位においてフォーミングローラ１ａに設けられた蛇行
状歯型条列２の頂部３により比較的軽度に加圧せられつ
つ乾燥せしめられるため、頂、底部１３．１４が加圧−
アイロン効果をかけられることになり、波形とした平面
形状と稜線形などとした断面形状を固定化されて成形せ
しめられるのと同時にその固定化により隣接する斜壁面
１５が所定の一対の線織面としてその形状を一義的に定
められて形成されるのである。

換言すれば、コルゲート条列においてアイロン効果によ
りその形状を固定化された斜壁面１５が、結果として隣
接する頂、底部１３．１４の形状を一層確実に形成する
とともに一層安定的に維持せしめ、一方、アイロン効果
によりその形状を固定化された頂、底部１３．１４が結
果として隣接する斜壁面１５の形状を一層確実に形成す
るとともに一層安定的に維持せしめるのである。つまり
、上記アイロン効果により得られた斜壁面１５の形状剛
性と頂、底部１３．１４の形状剛性が相乗的に作用する
ためにコルゲート条列全体の形状剛性が上記２種部位の
形状剛性の乗算的結果として得られるので、被加工シー
ト材として紙を用いても、十分な強度等をもつ強化コル
ゲート体の製造が可能となる。

さらにまた、加熱をすることによって発生する張力−ア
イロン効果並びに圧力−アイロン効果により、被加工シ
ート材０１がコルゲート条列の軸方向に乾燥収縮せられ
、その結果フォーミングスピードを如何に上げた場合に
も上記幅方向幅寄せの微調整が無理なく促進せられ上記
余剰じわの発生を完全に抑制、防止することが可能とな
る。

さらにまた上記アイロン効果により、以下の様な新たな
作用をもたらす。すなわち、供給方向に直行状のコルゲ
ート条列が加工された被加工シート材０１がローラフォ
ーミング過程においてＸ方向の幅寄せ微調整を求められ
ながら充分にその微調整が達成されない場合、ローラフ
ォーミングされて得られたコルゲート体１０においてそ
の谷中心軸周辺では余剰じわが、また中立軸周辺ではＸ
方向の延伸歪が発生せられるのであるが、上記の様にコ
ルゲート条列全体にかけられた張力−アイロン効果によ
り幅寄せ微調整のためになされるべき被加工シート材が
ローラギャップＧをもった蛇行歯型条列２の頂部３上を
Ｘ方向に滑動することを側面的に促進せられるために、
幅寄せ微調整が充分に達成せられ、ひいては余剰じわ、
延伸歪の発生を未然に防止・抑制せられる。その結果、
理想的な形態に近い対線織面による折版構造体を形成せ
られ、充分にその各種構造強度を向上せしめられた強化
コルゲート体１０となる。

なお、上記した加湿を行う手段としては、噴霧機のよう
な加湿装置を所定位置に配置させ、移送途中の被加工シ
ート材０１に対して噴霧するようにしても良く、或いは
予め被加工シート材自体に膨潤させておいても良い。ま
た、加湿の程度は好ましくは、年間平均天気湿度より高
い所定の値を一定に保持することである。

さらに本発明では、上側に配置されたフォーミングロー
ラ１ａの内部にサクション手段４２を配設している。す
なわち、このサクション手段４２は、第８図、第９図に
示すように、まず、フォーミングローラ１ａの周面上に
多数の吸引口４３が穿設されている。この吸引口４３は
周面縦横方向にそれぞれ所定間隔をおいて配置、すなわ
ち、格子状の各交点に吸引口４３が配置されている。こ
の吸引口４３の具体的な配置は、第９図（ａ）に示すよ
うに矩形格子状の交点に配置しても良く、或いは同図（
ｂ）、（Ｃ）に示されたように、傾斜させて略平行四辺
形の交点や、さらに傾斜させてランダムに配置するよう
にしても良い。

そして、その各吸引口４３は、フオーミングロ〜う１ａ
の内部に配管された第１の連通管４４を介してフォーミ
ングローラ１ａの外側に配設された吸引装置４５に連通
されている。これにより、コルゲート条列１２が形成さ
れたコルゲート体１０が両フォーミングローラｌａ、ｌ
ａ間の噛合から解除された後も所定期間吸引口４３に吸
引されフォーミングローラ１ａに吸着された状態となる
。

具体的には、フォーミングローラ１ａの側面に気密状態
で連結部材を回転不能に配設し、その連結部材内の所定
位置に上記第１の連通管４４を配設する。これにより、
吸引口４３が所定の位置にきたときに吸引作業を開始し
、一定期間経過後、その作業を中断するようになる。

また、本発明では、フォーミングローラ１ａがローラキ
ャップＧを有しているため、一つの吸引口４３から生じ
る吸引力は吸引口４３と当接する強化コルゲート体１０
の部分のみならず、フォーミングローラ１ａの蛇行状歯
型条列２の底部４と強化コルゲート体１０とで区画され
る蛇行状空間部を介して比較的広範囲の部分を吸引する
ことができる。しかも、その吸引部分は、軸方向はもち
ろんのこと、蛇行状であることから側面からみて周方向
にも拡がることになる。具体的に側方から見て振幅Ｄ′
に相当する距離となる。

また、本実施例では、上記第１の連通管４４がフォーミ
ングローラー１ａ、ｌａの噛合しあう付近から回転方向
に向って約９０〜１８０°にわたって配管されているが
、それ以外の部分には空気噴射装置４６に連通ずる第２
の連通管４７が配管され、吸引口４３と連通可能になっ
ている。これにより前記吸引工程において、吸引口４３
に付着したごみ、接着剤等を吹き飛ばすことができるよ
うになっている。

さらに本実施例では、一対のフォーミングローラ１ａの
搬出側近傍に平板ライナー１９ａの供給ガイドローラ５
３が設けられている。そしてその片面（本実施例では下
側）に接着剤を塗布せられた平板ライナー１９ａが供給
ガイドローラ５３を通過すると、供給がガイドローラー
５３とフォーミングローラ１８間で挟圧されて、上陸着
剤によって平板ライナー１９ａがコルゲート体１０の上
面に接着一体化され、連続した強化複合コルゲート体４
０が製造されれる。このとき、上記接着−体化する際に
サクション手段４２によりコルゲート体１０がフォーミ
ングローラ１ａから離反することなく吸着されているた
め、コルゲート体１０と平板ライナー１９ａとの相対位
置が代わることなく、ともに同期して移送されるため、
綺麗に接着される。

次に上記実施例に示された製造装置を用いて本発明に係
る製造方法について説明すると、まず、加湿状態の平板
状の被加工シート材００１が送りローラ２２．エキスパ
ンダローラ２１を介して第１〜第３の波付はローラ２０
ａ−ｃに供給され、そこにおいて、徐々に凹凸が大きく
なるとともに幅寄せされて直行状のコルゲート条列１６
が形成される。

次いで、その状態のまま一対のフォーミングローラｌａ
、ｌａ間に供給され、ここにおいて軸方向に蛇行し、周
面方向に多数の山・谷部を有するコルゲート体１０が形
成される。すなわち、フォ−ミングローラ１ａにて形成
される平面波形に蛇行するコルゲート条列１２はその頂
・底部１３゜１４が先鋭化して稜線状に形成される。そ
して、蛇行する各コルゲート条列１２の斜壁面１５には
ほとんど面内引張応力が作用せしめられることがなく形
成される。その結果、斜壁面１５において構造的に欠陥
となる材質偏肉や材質疲労が同等発生することな、当初
のシート材と同等の材質強度が維持され、従来の頂・底
部が幅広な断面台形状となり、各部位において偏肉が生
じるコルゲート条列と比較して、大幅に高い剛性を有し
、位相幾何学的には展開可能となる。

更に、本実施例では、フォーミングローラ１ａに至る前
に被加工シート材０１に予め波付加工が施されているこ
とに加え、フォーミングローラ１ａの周面に形成された
山部の稜線または稜線部は波形となって実質上滑らかに
蛇行しているため、被加工シート材０１′が一方のフォ
ーミングローラ１ａの山部と他方のフォーミングローラ
１ａの山部とで加圧される時、被加工シート材０１′に
局部的引張応力が集中することなく、稜線または稜線部
に沿い応力は比較的長い線分に分散され、その結果、シ
ート材の面内歪変形が極く僅かとなり、紙を用いたシー
ト材であっても全限界を越えて破断することなく、完全
なローラフォーミングが行なわれる。

また、ローラフォーミング過程にある被加工用シート材
はコルゲート条列軸直交方向に３０〜５０％程の激しい
段線りがされるが、本発明のフォーミングローラの歯型
頂部の屈曲部が湾曲状となりジグザグ状の突起を持たな
いため、上記段線りに必要なシートがローラの歯型上を
円滑に摺動することを何ら妨げることがない。

また、ローラフォーミング過程にある被加工用シート材
はコルゲート条列１２の軸方向に沿って約５〜ｌＯ％程
の段線りがなされる必要があるが、本発明ではフォーミ
ングローラの歯型頂部３が軸方向に滑らかに波状に蛇行
しているため、段線量の微調整のためにシート材の軸方
向への微小な移動が円滑に行なわれる。その結果、コル
ゲート条列の直交方向の引張破損、余剰皺の発生を完全
に防止することができる。そして、コルゲート条列１２
の振幅率Ｈ／Ｌ、蛇行重合率Ｄ／Ｌり蛇行率Ｎ／Ｌの値
を大とし、段線り量が多い場合でもその成形加工に何ら
支障がないものとなる（ここでＨはコルゲート条列の断
面波の振幅、Ｌは同周期。

Ｎは平面波の周期、Ｄは同振幅をそれぞれ意味する）。

さらにまた、フォーミングローラ１ａの蛇行状歯型条列
２がその平面においてなめらかな波形状に蛇行する様に
してなるとともに、一対のフォーミングローラｌａ、ｌ
ａが対向する蛇行状歯型条列２において相互に必要充分
なるローラギヤ・ツブＧを維持せめられる様にして設け
られるため、被加工シート材０１がローラフォーミング
により強化コルゲート体１０に加工されるときに求めら
れるＸ方向の段線りにともない被加工シート材０１がそ
の歯型条列２の頂部３上をＸ方向に滑動することを余儀
なくされるが、その滑動時にＸ方向の引張り応力が発生
し山中心軸３０とその周辺の斜壁面における母線方向の
歪変形がおきやすいが上記の通り蛇行状歯型条列２がな
めらかに蛇行１．充分なるローラギャップが維持される
ためその滑動を何ら妨げられずその歪変形を抑制せられ
、斜壁面１５中央部付近において発生するｙ方向の引裂
き損傷を未然に防止される。またこれとは別にローラフ
ォーミング過程の被加工シート材０１がｙ方向の幅寄せ
の均等配分とその微調整にともない、蛇行状歯型条列２
の頂部３上にそのｙ方向に微弱な滑動を余儀なくされて
、とかくその滑動時にｙ方向の引張り応力が発生し中立
軸３２とその周辺の被加工シード材０１面におけるｙ方
向の歪変形がおきやすいが、上記の通り蛇行状歯型条列
２がなめらかに蛇行するとともに充分なるローラギャッ
プＧが維持されるためその滑動を何ら妨げられず張力の
発生とその歪変形を抑制せられ中立軸３２付近に発生す
るシート０１のＸ方向の引裂き損傷を未然に防止せられ
ると同時にｙ方向幅寄せ調整の不備による谷中心軸３１
付近のシート０１に発生するＸ方向の余剰じわを未然に
防止される。

すなわち、余剰皺、引裂き損傷等生じることなく、所定
の蛇行状のコルゲート条列１２が形成される（第６図、
第７図参照）。

そして、上記作用により蛇行状のコルゲート条列１２が
形成された強化コルゲート体１０が一対のフォーミング
ローラｌａ、ｌａ間の噛合から解除された後、フォーミ
ングローラ１ａの搬出側に配設されたガイドローラ５３
にて供給される平板ライナー１９ａと面接触されながら
ともに前進移動する。このとき、平板ライナー１９ａは
、強化コルゲ」ト体１０に接触する前に接着剤塗布ロー
ラー５４にて下面全面に接着剤が塗布され、接合時に両
者が接着一体化される。さらに、この過程を第１０図に
基づいて詳しく説明すると、強化コルゲート体１０が平
板ライナー１９ａと一体貼合されてなる片面強化複合コ
ルゲート体４０のコルゲート条列１２において、貼合直
後の実線で示される斜壁面１５はその後大気中に湿度を
放出し、乾燥収縮して点線で示される斜壁面１５′に変
形移動（但しやや変形移動量を誇張して図示しである）
し、斜壁面１５の対向角θが斜壁面１５′の対向角θ′
に変化しようとする。その結果、第１に稜線状とされる
頂部１３．底部１４にはその折曲角、湾曲角を拡大を妨
げる方向の内部応力が発生し、つまりプレストレスが保
持されるためその部位の形状剛性が高まると言う効果が
得られる。

第二に対向する斜壁面１５の内角θが斜壁面１５′の内
角θ′に拡大しようとする時に、コルゲート条列１２が
その底部１４によって平板ライナー１９ａとなめらかな
平面波形状に一体貼合されてその形状を完全に拘束、固
定される。従って、コルゲート条列の断面波の周期Ｌ１
平面波の周期Ｎ。

振幅りが定まると、その条列の唯一断面振幅Ｈが従属的
に決定されると言う、このユニークな線織面からなる折
版構造とした強化コルゲート体１０とそのコルゲート条
列１２は、上記内角のθからθ′への拡大を妨げる様な
内部応力が強く働き、最終的にその応力と斜壁面１５′
の乾燥収縮にともなう内部応力とが相互にバランスが保
たれた位置においてコルゲート条列の形状が安定的に維
持せられると同時にコルゲート条列１２全体にプレスト
レスが保持されるがとりわけ斜壁面１５にはその母線方
向の張力が大きく作用し母線方向直線断面とした斜壁面
１５の形状剛性が大幅に向上する。このように第一、第
二の効果によりコルゲート条列１２の頂、底部１３．１
４の形状剛性、斜壁面１５の形状剛性が向上したことに
より結果として片面強化複合コルゲート体４０は外部か
らの圧縮力曲げモーメントに対して高い構造強度を得る
ことが出来る。

さらにまた、一対のフォーミングローラｌａ。

１８間の噛合が解除された後、平板ライナー１９ａと接
合されるまでの間の強化コルゲート体１０は、上側のフ
ォーミングローラ１ａに設けられたサクション手段４２
によりフォーミングローラ１ａに吸着されたまま移動す
るため、平板ライナー１９ａとの相対的位置関係等がず
れることがなく、スムーズかつ綺麗に両者が接着され、
強化複合コルゲート体４０が製造される。

ここで、上記製法により製造された強化複合コルゲート
体について考察すると、本実施例では蛇行状のコルゲー
ト条列において、その断面波の周期と波形延長を一定と
するとともにその平面波の周期と振幅を一定としたコル
ゲート条列は予めその断面波の両端を所定の波形状に拘
束せられて唯一の固有の断面波形をもつ対線織面を形成
する。

すなわち、対向する斜壁面が母線方向に唯一の傾斜角を
もった直線状断面形とされると同時に頂部が実質上唯一
の折曲角をもった稜線状とされるため、必然的にその条
列断面は唯一の形状に限定されその形状は安定的に維持
せられやすいものであり理論的にも安定した折版構造体
となる。

以上、本発明の好適な一実施例について説明したが、本
発明は、上記実施例に限ることはなく、種々変形実施が
可能である。その変形実施例の一例を上げると、フォー
ミングローラついては、第１１図に示すように、フォー
ミングローラ１ｂが周面方向に蛇行状コルゲート条列が
のびるように形成するようにしても良い。すなわち、周
面上の軸方向に沿って山部と谷部を波形に形成するとと
もに、この山・谷部を円周方向に沿って波形に蛇行させ
て多数の蛇行状歯型条列２を形成している。

そして、この場合も前記同様に山部の頂部３と谷部の底
部４は先鋭化させている。また、このフォーミングロー
ラ１ｂの場合も上下一対形成されて、上下の山・谷部が
噛み合うように配設されることは上記の場合と同様であ
る。

そして、上記構成のフォーミングローラ１ｂを用いて被
加工シート材をローラフォーミングすることにより、第
１２図に示すような形状の強化コルゲート体１０が製造
される。

また、他の変形例としては、第１３図に示すようにフォ
ーミングローラ１ｃが、その周面上に円周方向に沿って
交互に山部と谷部とが形成され、これの山部と谷部とか
らなるコルゲート条列状歯型４５がローラ４４の軸方向
に沿って波形に蛇行せられると同時にローラ４４の軸中
心としてローラの右半分と左半分とで反対方向に捩じら
れ、ローラの中央でそれぞの山部と谷部とが合致するよ
うに形成しても良い。

さらに、図示は省略するが、複数の曲線分が連結構成さ
れて不連続曲線状となるもの、または複数の直線分と複
数の曲線分が交互に連結構成されてなるもの、または複
数の直線分が連結構成されるとともにその連結部を曲線
状ないしは直線状に面取りされてなるもの、または連続
曲線により連結構成された波形が数多くの短直線器によ
って置きかえられて得られるものなどがあり、この他に
上記各種平面波形を適宜組合わせて得られてもよい。

また、蛇行状歯型条列２の山部の頂部３形状が上記した
実施例では、先鋭化したものについて説明したが、これ
も以下に示すごとく種々変形実施が可能である。

すなわち、第１４図に示される通り比較的鋭い稜線状な
いしは第１５図、第１６図に示される通りその帯状幅を
比較的小とする面取り状にしても良い。さらには第１７
図（ａ）　、　　（ｂ　１）　、　　（ｂ２）に示すよ
うに各山中心軸、谷中心軸、中立軸における歯型条列２
の軸直交方向断面が示される通り条列２の軸方向に周期
的に傾斜方向を変える肩落ち状に形成され、ないしは図
示されないが歯型状列の一方の斜壁部側に肩落ち状に形
成してもよい。

また、よりくわしくは第１５図（ｂ）、第１６図（ｂ）
においてコルゲート条列１２の隣接する断面中心軸Ｃ１
，Ｃ２間におけるコルゲート条列１２の斜壁面１５がそ
の母線長ぶ１とその両端を直結する直線長Ｊ２０の関係
を好ましくは（ぶ１−、ｅＯ）／Ｊ２０ｘ１００＜８．
０として形成される様にローラの歯型条列２の頂部３が
湾曲面状ないしは平坦面状に面取りされることである。

さらに、上記した実施例では、蛇行状のコルゲート条列
１２が形成された強化コルゲート体１゜の片面にのみ平
板ライナー１９ａを接着した場合について説明したが、
本発明では、これに限ることなく、両面に接着しても良
い。すなわち、第１８図に示すように、強化コルゲート
体１０が両面に平板ライナー１９ａ、１９ｂと一体貼合
され両面強化複合コルゲート体４１が形成されている。

そして、この場合には、形成直後の斜壁面１５が実線で
示され、その後乾燥収縮して点線で示される斜壁面１５
′に変型移動しようとするが、コルゲート条列の頂、底
部１３．１４が平板ライナー１９ａ、１９ｂに平面波形
状に予め一体貼合されその形状を密度高く拘束、固定さ
れるため上記斜壁面１５′の変形移動が上記片面強化複
合コルゲート体４０の場合よりも激しく妨げられ、結果
としてコルゲート状列１２の頂、底部１３．１４及び斜
壁面１５と強力なるプレストレスがかけられて、コルゲ
ート状列１２の各部位の形状剛性が一層向上するという
効果が得られる。従って、両面強化複合コルゲート体４
１にはより高い構造強度が得られた。

また、平板体の被加工シート材００１に直行状のコルゲ
ート条列０６を形成する手段として、上記実施例では、
第１〜第３の波付はローラ２０ａ〜Ｃを用いたものにつ
いて説明したが、その個数は任意とすることができる。

また、第１９図に示すように、幅方向は同じで、各波状
凹凸６の深さ並びに周期のことなる第１〜第３の波付は
ローラ２０ａ′〜２０ｃ′を用い、平板状の被加工シー
ト材００１．を−気に幅よせしくこの時には直交状のコ
ルゲート条列１６は、最終的な形状と比較して本数が少
ないが、波の振幅は大きい）、以後各ローラーを通過す
る間に、横幅は変えることなく直交状のコルゲート条列
の本数を増加するとともに振幅を小さくしていくように
しても良い。

さらには、図示しないが、波付用ガイドとして被加工シ
ート０１の供給方向に順次その振幅を大とし周期を小と
せられる直行状コルゲート条列様の形状とした間隙を設
けられてなる板状固定子がシート０１の供給方向にその
間隙の条列軸方向を略一致せられる様に配設してもよい
。また、前記湾曲ローラ２１の様な張力平坦化用ガイド
としてこの他に軸中央部より両端部にかけて順次その直
径を小とされてなる紡錘形状ローラを供給路を横切るべ
く配設されてもよい。またさらに軸中央部から両端部に
かけてなだらかに傾斜してなる湾曲状側縁部をもつ固定
子が供給路を横切るべく配設されてもよく、またこれら
の波付用ガイド及び張力平坦化用ガイドが適宜組合せで
得られるものも本発明に有効でありさらにこれら各種ガ
イドの変形が容易に着想し得ていずれも本発明に有効で
ある。

さらにまた、被加工シート材を形成する材質として上記
実施例では、紙からなるとしたが、本明細書でいう紙と
は、いわゆる純粋な紙のみでなく、合成紙をも含む概念
である。そして、特に合成紙の場合には、フォーミング
ローラの回転速度、すなわち、製造速度を遅くすること
により、直行状のコルゲート条列を作る工程を省略する
ことも可能である。

また、上記実施例では、サクション手段４２として、ロ
ーラギャップＧを利用することにより、吸引口４３のみ
で強化コルゲート体１０を吸着可能としたが、さらに吸
引力を増加する場合には、フォーミングローラ１の外周
面上の蛇行状歯型条列２の波形の進む方向と略直交する
方向（第１実施例では周面方向）に縦溝６０（第９図（
ｄ）参照）を穿設してもよい。

また、上記したごとくローラギャップＧを利用すること
により吸引力が向上するため、隣接する吸引口４３の間
隔を比較的長くすることができる。

なおまた、吸引口４３の形成箇所は上記した種々の実施
例に限ることはなく、例えば、比較的被加工シート材が
離反しやすいフォーミングローラの両側縁部を密に配置
し、中央部を粗に配置するようにしても良く、その外挿
々の変形実施が可能である。

さらに、離脱を防止する手段として、上記した実施例で
は、サクション手段に付いて説明したが、本発明はこれ
に限ることはなく、例えば、所謂フィンガーと称される
帯状のガイド板をフォーミングローラの外周縁近傍の離
脱を防止させたい区間に配置するようにしても良い。

（発明の効果） 本発明では、一対のフォーミングローラにおいてその歯
型条列がなめらかな平面波形状に蛇行する様に形成され
ると同時に充分なるローラギャップを与えられて噛合す
るため、被加工シートのＸ及びｙ方向の段繰り及び幅寄
せ調整を円滑に促してｙ及びＸ方向の引裂き損傷をＸ方
向の余剰じわの発生を未然に防止して強化コルゲート体
の加工を確実かつ安定的に行うことが可能となり、その
結果対フォーミングローラの回転スピードを高めて生産
性を大幅に向上できる。

また本発明に係るフォーミングローラは強化コルゲート
体の加工時に、所定のローラギャップを与λられその対
向する蛇行状歯型条列が相互に接触、摺動、衝突などを
ひきおこすことがないため、従来の様な機械騒音、同振
動の発生源を何らもたずその結果作業環境を大幅に改善
し、騒音、振動対策とその費用を不要とすることができ
る。

さらに上記のごとく一対フオーミングローラは所定のロ
ーラギャップを与えられて対向噛合する歯型条列が相互
に接触フリーで回転するため、その歯型頂部の摩耗が著
しく減少し、ローラ本体の耐久寿命が大幅に延長した。

またさらに本フォーミングローラは所定のローラギャッ
プを与えられて対向歯型条列相互の接触。

衝突から事実上フリーであるため、歯型条例の頂部形状
の寸法精度が緩和されるとともにその斜壁面及び底部の
形状の寸法精度はさらに緩和される。

したがって、ローラー製造加工時に行う、切削。

放電１精密鋳造などの各種加工方法では、作業が簡単と
なるとともにその加工時間が大幅に短縮される。

また、各コルゲート条列並びに蛇行状歯形条列の断面波
の振幅率を０．２以上とした場合には、より面外圧縮強
度を大きくすることができ、平面形状における蛇行重合
率を０．５以上とし、更に蛇行率Ｎ／Ｌを０．２以上と
した場合には、より面外曲げ強度を大きくすることがで
きる。

さらに、本発明では、フォーミングローラにてプレス加
工した後、その加工されたコルゲート体に平板ライナー
を接着するまでの間、そのコルゲート体をフォーミング
ローラに吸着させているため、コルゲート体がフォーミ
ングローラから離脱するおそれがない。したがって、コ
ルゲート体と平板ライナーとの相対的位置関係等がずれ
ることがなく、スムーズかつ綺麗に両者が接着され、強
化複合コルゲート体が製造される。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係る製造装置の概略構成を説明する斜
視図、第２図は一実施例を示す斜視図、コルゲート体の
斜視図、第３図はその噛合状態を示す要部拡大断面図、
第４図（ａ）はその部分平面図、同図（ｂ）は同部分断
面図、第５図は他のフォーミングローラの噛合状態を示
す断面図、第６図並びに第７図は本実施例を用いて製造
した強化コルゲート体の一例を示す図、第８図、第９図
はサクション手段の一実施例を示す図、第１０図は強化
コルゲート体に平板ライナーを接着一体化させる作用を
説明する図、第１１図はフォーミングローラの他の実施
例を示す斜視図、第１２図はそのフォーミングローラを
用いて製造したコルゲート体を示す斜視図、第１３図は
フォーミングローラのさらに他の実施例を示す斜視図、
第１４図〜第１７図はフォーミングローラに形成する山
部の形状の各種変形例並びにそれにより形成されるコル
ゲート体の蛇行状コルゲート条列を示す図、第１８図は
コルゲート体の両面側に平板ライナーを接着する場合の
第１０図に相当する図、第１９図は波付はローラの他の
例を示す斜視図、第２０図、第２１図は第１の従来例を
示す図、第２２図。 第２３図は第２の従来例を示す図である。 ｌａ、ｌｂ、・・・・・・フォーミングローラ２・・・
・・・蛇行状歯型条列 ３・・・・・・蛇行状歯型条列頂部 ４・・・・・・蛇行状歯型条列底部 ６・・・・・・波状凹凸 ００１・・・平板状の被加工シート材 ０１・・・・・・直行状コルゲート加工済の被加工シー
ト材 ０１′・・・ローラフォーミング中の被加工シート材１
０・・・・・・強化コルゲート体 １２・・・・・・蛇行状のコルゲート条列１３・・・・
・・項　部　　　　１４・・・・・・底　部１５・・・
・・・斜壁部 １６・・・・・・直行状のコルゲート条列１９ａ、１９
ｂ・・・平板ライナー ２０ａ・・・第１の波付はローラー ２０ｂ・・・第２の波付はローラー ２０ｃ・・・第３の波付はローラー ２１・・・・・・エキスパンダーローラ２２・・・・・
・送りローラ ３０・・・・・・コルゲート条列の山中６軸３１・・・
・・・　　　〃　　　谷中心軸３２・・・・・・　　　
〃　　　中立軸３３・・・・・・歯型条列山中心軸 ３４・・・・・・　〃　　谷中心軸 ３５・・・・・・　〃　　中立軸 ３６・・・・・・　〃　　垂直中心軸 ４０．４１・・・・・・強化複合コルゲート体Ｈ・・・
・・・コルゲート条列断面波の振幅Ｌ・・・・・・　　
　／／　　　　　／／　　の周期Ｎ・・・・・・　　　
〃　　　平面波の周期Ｄ・・・・・・　　　〃　　　　
〃　の振幅Ｈ′・・・歯型条列断面波の実質振幅 Ｌ′・・・　〜　　　〃　の周期 Ｎ′・・・　〃　　平面波の周期 Ｄ′・・・　〃　　　〃　　振幅 Ｇ・・・・・・ローラギャップ θ、θ′・・・・・・斜壁面の対向角 特許出願人　　　　　市　　川　　博　　大同　　　　
　　株式会社　トーモク 同　　　　　　　株式会社　西武百貨店代　理　人　　
　　　弁理士　−色　健　輔同　　　　　　　弁理士　
松　本　雅　利第４図 第６図 枳 第７図 第１２図 設 第１３図 第２０図 第２１図 第２２図

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. （１）紙などの半弾性、半塑性な材質からなる被加工シ
   ート材を周面上に凹凸状の蛇行状歯形条列の形成される
   とともに所定のローラギャップをおいて配設された一対
   のフォーミングローラ間に通過させて、該被加工シート
   材に垂直方向の山部と谷部とを交互に施してコルゲート
   条列を形成するとともに平面波形に蛇行させて蛇行状の
   コルゲート条列を成形して強化コルゲート体を形成し、
   次いで、該強化コルゲート体を一定期間該フォーミング
   ローラに離脱不能に支持しながら移動するとともに該コ
   ルゲート体条列の少なくとも一方の面に平板ライナーを
   接着したことを特徴とする複合コルゲート体の製造方法
   。
2. （２）前記蛇行状のコルゲート条列が、各々の断面波に
   おいてその振幅率Ｈ／Ｌ（Ｌ；断面波の周期、Ｈ；断面
   波の実質振幅）を０．２以上とされ、平面波において該
   蛇行状のコルゲート条列間の蛇行重合率Ｄ／Ｌ（Ｄ；平
   面波の振幅）を０．５以上とされ、更に平面波の蛇行率
   Ｄ／Ｎ（Ｎ；平面波の周期）を０．１５以上とされてな
   ることを特徴とする請求項１記載の複合コルゲート体の
   製造方法。
3. （３）前記蛇行重合率Ｄ／Ｌが１．０以上であることを
   特徴とする請求項求２記載の複合コルゲート体の製造方
   法。
4. （４）紙などの半弾性、半塑性な材質からなる被加工シ
   ート材の搬送路を横切るとともに所定のローラギャップ
   をおいて一対のフォーミングローラを配設し、該フォー
   ミングローラの各々にはその周面の一方向に沿って山部
   と谷部とを交互に形成するとともに該一方向と交叉する
   方向に沿って該山部と谷部を波形に蛇行させて蛇行状歯
   型条列を形成するとともに、該フォーミングローラに該
   被加工シート材を一定期間離脱を防止する手段を配設し
   、該フォーミングローラ間を通過することによって蛇行
   状コルゲート条列が形成されたコルゲート体の少なくと
   も一方の面に平板ライナーを接着する手段を設けてなる
   ことを特徴とする複合コルゲート体の製造装置。
5. （５）前記蛇行状歯型条列が、各々の断面波においてそ
   の振幅率Ｈ′／Ｌ′（Ｌ′；断面波の周期、Ｈ′；断面
   波の実質振幅）を０．２以上とされ、平面波において該
   蛇行状のコルゲート条列間の蛇行重合率Ｄ′／Ｌ′（Ｄ
   ′；平面波の振幅）を０．５以上とされ、更に平面波の
   蛇行率Ｄ′／Ｎ′（Ｎ′；平面波の周期）を０．１５以
   上とされてなることを特徴とする請求項４記載の複合コ
   ルゲート体の製造装置。
6. （６）前記蛇行重合率Ｄ′／Ｌ′が１．０以上であるこ
   とを特徴とする請求項４又は５記載の複合コルゲート体
   の製造装置。
7. （７）前記離脱を防止する手段が、前記強固コルゲート
   体を吸着することにより行うサクション手段からなるこ
   とを特徴とする請求項４、５又は６記載の複合コルゲー
   ト体の製造装置。
8. （８）前記サクション手段が前記フォーミングローラの
   周面に格子状に多数穿設された吸引口と、該吸引口に連
   繋され該フォーミングローラの外に配設された吸引装置
   とを有してなることを特徴とする請求項４、５又は６記
   載の複合コルゲート体の製造装置。
9. （９）前記離脱を防止する手段が、前記フォーミングロ
   ーラの外周囲近傍に配置された帯状のガイド板からなる
   ことを特徴とする請求項４、５又は６記載の複合コルゲ
   ート体の製造装置。