JPH01283314A - 取鍋精錬方法 - Google Patents
取鍋精錬方法Info
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- JPH01283314A JPH01283314A JP11232888A JP11232888A JPH01283314A JP H01283314 A JPH01283314 A JP H01283314A JP 11232888 A JP11232888 A JP 11232888A JP 11232888 A JP11232888 A JP 11232888A JP H01283314 A JPH01283314 A JP H01283314A
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Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は、転炉出鋼された溶鋼を取鍋内にて脱燐処理
する取鍋精錬方法に関する。
する取鍋精錬方法に関する。
［従来の技術］
近時、鋼材の高級化に伴って、転炉工場から鋳造工場に
搬送する途中で取鍋内にて溶鋼を精錬する所謂取鍋精錬
が頻繁に利用されている。取鍋精錬においては、合金材
及び造滓材を取鍋内に投入し、溶鋼を所定の目標成分に
調整すると共に、溶鋼中［Ｐ］、［Ｓ’：１等の不純物
を除去低減する。
搬送する途中で取鍋内にて溶鋼を精錬する所謂取鍋精錬
が頻繁に利用されている。取鍋精錬においては、合金材
及び造滓材を取鍋内に投入し、溶鋼を所定の目標成分に
調整すると共に、溶鋼中［Ｐ］、［Ｓ’：１等の不純物
を除去低減する。
特に、鋼中の燐含有量は、調料の割れ感受性を低減する
等のために、可能な限り低くする必要がある。
等のために、可能な限り低くする必要がある。
例えば、レードルファーネス法（ＬＦ法）により厚板合
金鋼用の溶鋼を成分調整しっつ脱燐処理する場合は、転
炉から取鍋に溶鋼を出鋼し、これをＬＦ設備に搬送して
蓋を被せ、取鍋内を不活性ガスに置換すると共に、複数
電極を蓋の孔を介して取鍋内に挿入し、電極先端を溶鋼
に接触しないように溶融スラグ層に浸漬する。次いで、
溶湯を強制攪拌しつつ、粒状の石灰（Ｃａｂ）（又は転
炉スラグ）及びメタ珪酸ナトリウム（Ｎａ２０・５ｉ０
２）を取鍋内に投入し、電極と溶鋼との間にアークを発
生させて溶鋼をサブマージアーク加熱する。このアーク
加熱により添加フラックスを溶融滓化し、溶湯中［Ｐ］
をスラグに移行させる。
金鋼用の溶鋼を成分調整しっつ脱燐処理する場合は、転
炉から取鍋に溶鋼を出鋼し、これをＬＦ設備に搬送して
蓋を被せ、取鍋内を不活性ガスに置換すると共に、複数
電極を蓋の孔を介して取鍋内に挿入し、電極先端を溶鋼
に接触しないように溶融スラグ層に浸漬する。次いで、
溶湯を強制攪拌しつつ、粒状の石灰（Ｃａｂ）（又は転
炉スラグ）及びメタ珪酸ナトリウム（Ｎａ２０・５ｉ０
２）を取鍋内に投入し、電極と溶鋼との間にアークを発
生させて溶鋼をサブマージアーク加熱する。このアーク
加熱により添加フラックスを溶融滓化し、溶湯中［Ｐ］
をスラグに移行させる。
この場合に、特に、上記方法にて生成したスラグの脱燐
能は大きく、溶湯中［Ｐ］が出鋼時の１１００ｐｐ以上
から約２０ｐｐｍまでに低下する。
能は大きく、溶湯中［Ｐ］が出鋼時の１１００ｐｐ以上
から約２０ｐｐｍまでに低下する。
［発明が解決しようとする課題］
しかしながら、従来の取鍋精錬方法においては、他の副
原料に比べてメタ珪酸ナトリウムが高価であるために、
処理に要するコストが高くなる。また、メタ珪酸ナトリ
ウムが滓化するときに発煙し、処理中の発塵量が増大す
るので、環境が汚染されるという問題点がある。
原料に比べてメタ珪酸ナトリウムが高価であるために、
処理に要するコストが高くなる。また、メタ珪酸ナトリ
ウムが滓化するときに発煙し、処理中の発塵量が増大す
るので、環境が汚染されるという問題点がある。
この場合に、鋼種の等級に拘らず、高級鋼種の要求値に
合せてほぼ一定の脱燐率となるように溶鋼を処理するの
で、低級鋼種においては過剰品質となる。
合せてほぼ一定の脱燐率となるように溶鋼を処理するの
で、低級鋼種においては過剰品質となる。
この発明は、かかる事情に鑑みてなされたものであって
、鋼種に応じて適正な脱燐率を得ることができ、処理コ
ストを低減することかできる取鍋精錬方法を提供するこ
とを目的とする。
、鋼種に応じて適正な脱燐率を得ることができ、処理コ
ストを低減することかできる取鍋精錬方法を提供するこ
とを目的とする。
［課題を解決するための手段］
この発明に係る取鍋精錬方法は、転炉出鋼された溶湯を
容器に受け、造滓材を容器内に投入してスラグで溶湯を
覆い、電極をスラグ中に浸漬し、電極及び溶湯の間にア
ークを発生させて溶湯を加熱し、転炉出鋼時の溶湯温度
より低い温度領域で溶湯及びスラグを攪拌しつつ、生石
灰を容器内に投入してスラグと溶湯との間の脱燐反応を
促進させることを特徴とする。
容器に受け、造滓材を容器内に投入してスラグで溶湯を
覆い、電極をスラグ中に浸漬し、電極及び溶湯の間にア
ークを発生させて溶湯を加熱し、転炉出鋼時の溶湯温度
より低い温度領域で溶湯及びスラグを攪拌しつつ、生石
灰を容器内に投入してスラグと溶湯との間の脱燐反応を
促進させることを特徴とする。
［作用コ
転炉出鋼時の溶湯温度は、通常、１６５０℃以上に達す
るが、このような高温領域においては溶湯中［Ｐ］のス
ラグへの移行が速やかに進行せず、脱燐率を向上させる
ことが困難になる。従って、転炉出鋼時の温度よりも低
温領域にて溶湯を攪拌し、溶湯及びスラグの間の脱燐反
応を促進させる。
るが、このような高温領域においては溶湯中［Ｐ］のス
ラグへの移行が速やかに進行せず、脱燐率を向上させる
ことが困難になる。従って、転炉出鋼時の温度よりも低
温領域にて溶湯を攪拌し、溶湯及びスラグの間の脱燐反
応を促進させる。
ところで、この発明に係る取鍋精錬方法においては、処
理中に石灰Ｃａ’Ｏを取鍋内に投入し、スラグ中の五酸
化燐（Ｐ２Ｏ３）をＣａ’Ｏにより石状するので、溶湯
中［Ｐ］がスラグ中に安定な状態で取込まれる。また、
処理溶湯が未脱酸状態にあるので、スラグの流動性が増
大すると共にスラグが均質化し、スラグと溶湯との間の
反応が攪拌により円滑迅速に促進される。
理中に石灰Ｃａ’Ｏを取鍋内に投入し、スラグ中の五酸
化燐（Ｐ２Ｏ３）をＣａ’Ｏにより石状するので、溶湯
中［Ｐ］がスラグ中に安定な状態で取込まれる。また、
処理溶湯が未脱酸状態にあるので、スラグの流動性が増
大すると共にスラグが均質化し、スラグと溶湯との間の
反応が攪拌により円滑迅速に促進される。
［実施例］
以下、添付の図面を参照して、この発明の実施例につい
て具体的に説明する。
て具体的に説明する。
第１図は、この発明の実施例に係る取鍋精錬方法が使用
されたＬＦ設備の主要部を示す模式図である。取鍋２は
レードルファーネス法（ＬＦ法）用の大型取鍋てあり、
耐火物で内張すされている。
されたＬＦ設備の主要部を示す模式図である。取鍋２は
レードルファーネス法（ＬＦ法）用の大型取鍋てあり、
耐火物で内張すされている。
取鍋２の本体には蓋３が被せられ、この蓋３に３本の電
極１０が垂直に挿通されている。取鍋２内には転炉（図
示せず）で精錬された溶鋼６が収容されている。所定厚
さのスラグ８が溶鋼６を覆っており、このスラグ８の層
中に電極１０の先端が浸漬されている。電極１０の先端
と溶鋼６とは適宜の間隔をもって離隔しており、電極１
０に通電すると、両者間にアークが形成されるようにな
っている。湯面より上方の取鍋側壁にはガス管４が設け
られ、ガス管４を介して取鍋内にアルゴンガスが供給さ
れるようになっている。一方、ノズル１２か蓋３を挿通
し、その先端の吹込み口が溶鋼６の深部に浸漬されてい
る。ノズル１２の基端部はアルゴンガス供給源（図示せ
ず）に連通されている。また、ノズル１２の吹込み口は
、その位置が適宜変更できるようになっている。更に、
複数のホッパ１４が取鍋２の上方に設けられ、秤量器１
６及び下部シュータ１８を介して適量の合金材及び副原
料が取鍋２内に投入されるようになっている。
極１０が垂直に挿通されている。取鍋２内には転炉（図
示せず）で精錬された溶鋼６が収容されている。所定厚
さのスラグ８が溶鋼６を覆っており、このスラグ８の層
中に電極１０の先端が浸漬されている。電極１０の先端
と溶鋼６とは適宜の間隔をもって離隔しており、電極１
０に通電すると、両者間にアークが形成されるようにな
っている。湯面より上方の取鍋側壁にはガス管４が設け
られ、ガス管４を介して取鍋内にアルゴンガスが供給さ
れるようになっている。一方、ノズル１２か蓋３を挿通
し、その先端の吹込み口が溶鋼６の深部に浸漬されてい
る。ノズル１２の基端部はアルゴンガス供給源（図示せ
ず）に連通されている。また、ノズル１２の吹込み口は
、その位置が適宜変更できるようになっている。更に、
複数のホッパ１４が取鍋２の上方に設けられ、秤量器１
６及び下部シュータ１８を介して適量の合金材及び副原
料が取鍋２内に投入されるようになっている。
このように構成された取鍋２により溶鋼を脱燐処理する
場合は、転炉から未脱酸状態の溶鋼を取鍋２に出鋼し、
これを台車に搭載して転炉工場からＬＰ設備に搬送する
。出鋼時の溶鋼中［０］濃度は４００〜［ｉｏｏ ｐｐ
ｍ程度である。これは出鋼時のスラグ中の全鉄量（トー
タルＦｅ量）から推定した値である。因みに、出鋼時の
トータルＦｅ量は１８重量％程度である。取鍋２をＬＦ
設備の所定位置に搬入すると、これに蓋３を被せ、ガス
管４を介してアルゴンガスを取鍋内に供給する。次いで
、各ホッパ１４からそれぞれ転炉スラグ及び生石灰を秤
量機１６に切出し、それぞれを秤量してシュータ］８に
より取鍋内に投入する。この場合に、転炉スラグを溶鋼
１トン当り７〜８ ｋｇ、生石灰を溶鋼１トン当り約４
ｋｇ、をそれぞれ投入する。また、この場合に、転炉
スラグの燐含有量は約０．２重量％である。これにより
、厚さが数十ｃｍのスラグ層８を形成する。次いで、電
極１０の先端をスラグ層８に浸漬し、電極及び溶鋼の間
にアークを発生させ、サブマージアーク加熱により未滓
化の生石灰を溶融滓化する。生石灰か十分に滓化される
と、ノスルコ２を介して溶鋼中にアルゴンガスを吹込み
、溶鋼６を強攪拌する。この場合に、アルゴンガス吹込
み量を毎分１０００リツトル程度とする。なお、この場
合に、ガスを吹込むと共に、又はその代イつりに、スタ
ークにより溶鋼を電磁攪拌してもよい。溶鋼及びスラグ
をアーク加熱しつつ、ガス吹込みにより溶鋼６を攪拌す
ると、溶鋼とスラグとの間の反応か促進され、溶鋼中［
Ｐ］か酸化されて五酸化色となり、これがスラグ中に速
やかに移行する。すなわち、未脱酸状態で溶鋼を出鋼し
、溶鋼中［○］濃度を高めているので、五酸化色が速や
かに生成される。また、処理中に生石灰を投入すること
によりスラグ中（Ｐ２０ｓ ）を希釈し、スラグ中の燐
濃度を低下させているので、溶鋼からスラグへの燐の移
行か更に速やかに進行する。通常、転炉スラグを使用し
たときの燐の分配比（Ｐ）／ ［Ｐ］は１００〜１００
０の範囲内にあると言われているが、スラグ中（Ｐ２Ｏ
，）を希釈することにより、初期濃度０．２重量％より
もスラグの燐濃度を下げているので、溶鋼か円滑かつ速
やかに脱燐される。
場合は、転炉から未脱酸状態の溶鋼を取鍋２に出鋼し、
これを台車に搭載して転炉工場からＬＰ設備に搬送する
。出鋼時の溶鋼中［０］濃度は４００〜［ｉｏｏ ｐｐ
ｍ程度である。これは出鋼時のスラグ中の全鉄量（トー
タルＦｅ量）から推定した値である。因みに、出鋼時の
トータルＦｅ量は１８重量％程度である。取鍋２をＬＦ
設備の所定位置に搬入すると、これに蓋３を被せ、ガス
管４を介してアルゴンガスを取鍋内に供給する。次いで
、各ホッパ１４からそれぞれ転炉スラグ及び生石灰を秤
量機１６に切出し、それぞれを秤量してシュータ］８に
より取鍋内に投入する。この場合に、転炉スラグを溶鋼
１トン当り７〜８ ｋｇ、生石灰を溶鋼１トン当り約４
ｋｇ、をそれぞれ投入する。また、この場合に、転炉
スラグの燐含有量は約０．２重量％である。これにより
、厚さが数十ｃｍのスラグ層８を形成する。次いで、電
極１０の先端をスラグ層８に浸漬し、電極及び溶鋼の間
にアークを発生させ、サブマージアーク加熱により未滓
化の生石灰を溶融滓化する。生石灰か十分に滓化される
と、ノスルコ２を介して溶鋼中にアルゴンガスを吹込み
、溶鋼６を強攪拌する。この場合に、アルゴンガス吹込
み量を毎分１０００リツトル程度とする。なお、この場
合に、ガスを吹込むと共に、又はその代イつりに、スタ
ークにより溶鋼を電磁攪拌してもよい。溶鋼及びスラグ
をアーク加熱しつつ、ガス吹込みにより溶鋼６を攪拌す
ると、溶鋼とスラグとの間の反応か促進され、溶鋼中［
Ｐ］か酸化されて五酸化色となり、これがスラグ中に速
やかに移行する。すなわち、未脱酸状態で溶鋼を出鋼し
、溶鋼中［○］濃度を高めているので、五酸化色が速や
かに生成される。また、処理中に生石灰を投入すること
によりスラグ中（Ｐ２０ｓ ）を希釈し、スラグ中の燐
濃度を低下させているので、溶鋼からスラグへの燐の移
行か更に速やかに進行する。通常、転炉スラグを使用し
たときの燐の分配比（Ｐ）／ ［Ｐ］は１００〜１００
０の範囲内にあると言われているが、スラグ中（Ｐ２Ｏ
，）を希釈することにより、初期濃度０．２重量％より
もスラグの燐濃度を下げているので、溶鋼か円滑かつ速
やかに脱燐される。
一方、処理中の適当な時期に、各ホッパ１４から数種の
合金材を秤量機１６に切出し、それぞれを秤量してンユ
ータ１８により取鍋自溶鋼６に添加し、溶鋼成分を調整
する。成分分析により溶鋼か目標成分範囲に入ったこと
を確認すると、攪拌ガスの吹込みを停止すると共に、ア
ーク加熱も停止し、精錬を終了する。その後、スラグの
燐か溶鋼に戻る所謂復燐を回避するため、蓋３を開けて
除滓する。
合金材を秤量機１６に切出し、それぞれを秤量してンユ
ータ１８により取鍋自溶鋼６に添加し、溶鋼成分を調整
する。成分分析により溶鋼か目標成分範囲に入ったこと
を確認すると、攪拌ガスの吹込みを停止すると共に、ア
ーク加熱も停止し、精錬を終了する。その後、スラグの
燐か溶鋼に戻る所謂復燐を回避するため、蓋３を開けて
除滓する。
上記実施例によれば、出鋼時に１００〜１５０ ＋）ｐ
ｍであった溶鋼中［Ｐ］濃度を、８０〜１２０ ｐｐｍ
に低減することかできた。すなわち、脱燐率で言えば約
３０％を達成することかできた。このため、鋼種の等級
に応じて、それぞれ適正な脱燐処理をなすことかでき、
従来よりも経済的である。
ｍであった溶鋼中［Ｐ］濃度を、８０〜１２０ ｐｐｍ
に低減することかできた。すなわち、脱燐率で言えば約
３０％を達成することかできた。このため、鋼種の等級
に応じて、それぞれ適正な脱燐処理をなすことかでき、
従来よりも経済的である。
また、上記実施例によれば、従来てはスラグの脱燐能を
上げるために、メタ珪酸ナトリウムを、溶鋼１トン当り
２ｋｇも使用していたか、この高価な添加フラックスを
不要にすることかでき、処理コストを大幅に低減するこ
とができた。
上げるために、メタ珪酸ナトリウムを、溶鋼１トン当り
２ｋｇも使用していたか、この高価な添加フラックスを
不要にすることかでき、処理コストを大幅に低減するこ
とができた。
更に、上記実施例によれば、従来よりも溶鋼の攪拌力を
若干下げることができ、アルゴンガス吹込み量を、従来
の毎分１５００〜２０００リツトルから毎分１０００リ
ツトル程度に低減することができた。
若干下げることができ、アルゴンガス吹込み量を、従来
の毎分１５００〜２０００リツトルから毎分１０００リ
ツトル程度に低減することができた。
なお、上記実施例では、ＬＦ法の場合について説明した
か、これに限られることなく他の取鍋精錬法にもこの発
明を用いることができる。
か、これに限られることなく他の取鍋精錬法にもこの発
明を用いることができる。
［発明の効果］
この発明によれば、メタ珪酸ナトリウムを使用しないの
で、脱燐処理コストを大幅に低減することがてきると共
に、処理中の発塵量を大幅に低減することかできる。ま
た、生石灰の投入量及び処理温度等の条件を変更するこ
とにより、鋼種に応じて脱燐率を適宜変更することかで
きる。このため、転炉出鋼後の溶湯を、全体として経済
的に精錬することか可能になる。
で、脱燐処理コストを大幅に低減することがてきると共
に、処理中の発塵量を大幅に低減することかできる。ま
た、生石灰の投入量及び処理温度等の条件を変更するこ
とにより、鋼種に応じて脱燐率を適宜変更することかで
きる。このため、転炉出鋼後の溶湯を、全体として経済
的に精錬することか可能になる。
第１図はこの発明の取鍋精錬方法か使用されたＬＦ設備
内の取鍋を模式的に示す縦断面図である。 ２・・取鍋、３・・・蓋、６・・・溶鋼、８・・・スラ
グ層、１０・電極、１２・ガス吹込み用ノズル、１４・
ホッパ、１６・・・秤量機 出願人代理人 弁理士 鈴江武な −１，０−
内の取鍋を模式的に示す縦断面図である。 ２・・取鍋、３・・・蓋、６・・・溶鋼、８・・・スラ
グ層、１０・電極、１２・ガス吹込み用ノズル、１４・
ホッパ、１６・・・秤量機 出願人代理人 弁理士 鈴江武な −１，０−
Claims (1)
- 転炉出鋼された溶湯を容器に受け、造滓材を容器内に投
入してスラグで溶湯を覆い、電極をスラグ中に浸漬し、
電極及び溶湯の間にアークを発生させて溶湯を加熱し、
転炉出鋼時の溶湯温度より低い温度領域で溶湯及びスラ
グを攪拌しつつ、生石灰を容器内に投入してスラグと溶
湯との間の脱燐反応を促進させることを特徴とする取鍋
精錬方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11232888A JPH01283314A (ja) | 1988-05-11 | 1988-05-11 | 取鍋精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11232888A JPH01283314A (ja) | 1988-05-11 | 1988-05-11 | 取鍋精錬方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01283314A true JPH01283314A (ja) | 1989-11-14 |
Family
ID=14583929
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11232888A Pending JPH01283314A (ja) | 1988-05-11 | 1988-05-11 | 取鍋精錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01283314A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108950131A (zh) * | 2018-07-10 | 2018-12-07 | 娄永琰 | 一种h13模具钢的冶炼及还原脱磷方法 |
| CN110684880A (zh) * | 2019-11-07 | 2020-01-14 | 广东韶钢松山股份有限公司 | 一种减少低硅低铝含氧钢铸坯皮下气泡的钢水精炼及连铸方法 |
-
1988
- 1988-05-11 JP JP11232888A patent/JPH01283314A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108950131A (zh) * | 2018-07-10 | 2018-12-07 | 娄永琰 | 一种h13模具钢的冶炼及还原脱磷方法 |
| CN108950131B (zh) * | 2018-07-10 | 2020-04-28 | 娄永琰 | 一种h13模具钢的冶炼及还原脱磷方法 |
| CN110684880A (zh) * | 2019-11-07 | 2020-01-14 | 广东韶钢松山股份有限公司 | 一种减少低硅低铝含氧钢铸坯皮下气泡的钢水精炼及连铸方法 |
| CN110684880B (zh) * | 2019-11-07 | 2021-06-01 | 广东韶钢松山股份有限公司 | 一种减少低硅低铝含氧钢铸坯皮下气泡的钢水精炼及连铸方法 |
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