JPH0125633B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0125633B2 JPH0125633B2 JP57028797A JP2879782A JPH0125633B2 JP H0125633 B2 JPH0125633 B2 JP H0125633B2 JP 57028797 A JP57028797 A JP 57028797A JP 2879782 A JP2879782 A JP 2879782A JP H0125633 B2 JPH0125633 B2 JP H0125633B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- liquid
- treated
- denitrification
- tank
- bod
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 45
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims description 30
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 29
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 25
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 25
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 24
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 13
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 9
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 8
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 5
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 5
- 238000003672 processing method Methods 0.000 claims 2
- 239000010815 organic waste Substances 0.000 claims 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 27
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 27
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 26
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 14
- 230000003834 intracellular effect Effects 0.000 description 9
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000005416 organic matter Substances 0.000 description 8
- 239000010865 sewage Substances 0.000 description 8
- 238000005273 aeration Methods 0.000 description 6
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 5
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 3
- 239000000852 hydrogen donor Substances 0.000 description 3
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 238000005276 aerator Methods 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 239000010840 domestic wastewater Substances 0.000 description 2
- 238000010828 elution Methods 0.000 description 2
- 239000011259 mixed solution Substances 0.000 description 2
- 230000001546 nitrifying effect Effects 0.000 description 2
- 229910017464 nitrogen compound Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000002830 nitrogen compounds Chemical class 0.000 description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 2
- 239000006228 supernatant Substances 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- VTEIFHQUZWABDE-UHFFFAOYSA-N 2-(2,5-dimethoxy-4-methylphenyl)-2-methoxyethanamine Chemical compound COC(CN)C1=CC(OC)=C(C)C=C1OC VTEIFHQUZWABDE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 BOD Chemical class 0.000 description 1
- 241000894006 Bacteria Species 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000010800 human waste Substances 0.000 description 1
- 239000010842 industrial wastewater Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 150000002926 oxygen Chemical class 0.000 description 1
- 150000003017 phosphorus Chemical class 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 210000002700 urine Anatomy 0.000 description 1
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 1
Description
本発明は、下水、し尿、産業廃液、それに類す
る有機性廃水などの有機物とリンを含む廃水の処
理法に関するもので、特にリン含有率の高い活性
汚泥を生成することによつて、有機性廃液から
BOD、窒素ばかりでなくリンをも除去する嫌気
―好気活性汚泥法と言われる循環式硝化脱窒法の
改良に関するものである。 一般に、循環式硝化脱窒変法は1975年前後に南
ア連邦で開発された生物処理法で、第１図に示め
されるように、従前のBODと窒素の除去を主目
的とした循環式硝化脱窒法の被処理液および返送
汚泥の流入端に、DOもNOX -も存在しない嫌気
槽を付設し被処理液と返送汚泥を脱窒槽に導くま
えにそこで定時間撹拌するだけの技術である。報
告〔A.R.Mc Laren et al：Effective
Phosphorus Removal from Sewage by
Biological Means、Water S.A.Vol2No.（1976）〕
によればこのような簡単な改変によつて、リン含
有能の高い活性汚泥が選択的に生成され、有機性
廃液からBOD、窒素ばかりでなくリンをも高い
効率で除去できるとしている。 発明者らは、この技術をわが国の都市下水処理
に適用すべく、住宅団地から排出される生活廃水
を被処理液として、その追認実験を行なつた結
果、その技術の有効性を確認できたが、同時にこ
の実験によつて、南ア連邦の下水に較べBOD濃
度や窒素濃度が低く、しかもBOD／Ｎ比が低い
わが国の下水に本技術をそのままの形で適用する
ことは不都合であることもわかつた。 この従来の循環式硝化脱窒法は、硝化槽末端か
ら硝化処理済混合液の一部を循環液として脱窒槽
に循環返送し、循環液に含まれているNOX -を被
処理液のBODないしそれに起因する活性汚泥細
胞内有機物を水素供与体として脱窒することを特
徴とし、その特徴によつてメタノール等の薬品性
水素供与体を不要とすることを利点としている。
もし、循環液にNOX -とともに多量のDOが含ま
れれば、被処理液のBODはDO消費に使用され、
それだけ脱窒できるNOX -量も減り、脱窒速度も
低下することになる。このことは生し尿のような
BOD、窒素とも高濃度に存在する廃液や、南ア
連邦の下水のようにBOD／Ｎ比が高い下水を被
処理液とする限り余り問題にならない。しかし、
わが国の下水のように総体的に稀薄で、しかも
BOD／Ｎ比が低い廃水を被処理液とする場合に
は非常に大きな問題であり、これを防ぐために少
なくとも硝化槽末端のDOを低く制御することが
慣行されている。 発明者らが行なつた循環式硝化脱窒変法の追実
験でもこのような制御なしには高い窒素除去率を
得ることはできず、この慣行技術の妥当性が確認
できた。しかし、同時に、循環式硝化脱窒変法に
対してこのような硝化槽末端のDO制御を行なう
ことはリン除去や処理液の清澄性に障害を及ぼす
という知見も得られた。すなわち硝化槽末端の
DOを制御すると、硝化済混合処理液が最終沈殿
池に流下するとそこに含まれている活性汚泥はた
だちに嫌気化し、細胞内に保有していたリンを放
出しはじめる。そのために硝化済混合処理液に含
まれる溶解性リンよりも高い濃度の溶解性リンが
処理液に含まれ、それだけリン除去率が低下す
る。また、その因果関係はまだ明らかでないがこ
のような低いDO制御を行なうと処理液のSS濃度
が高くなり、処理液が極端に濁る不都合が生じる
のである。 本発明の目的は、これら従来の循環式硝化脱窒
変法が有するこのような二律背反性を解消する改
良された循環式硝化脱窒方法を提供するところに
ある。 本発明は、最終沈殿池からの返送汚泥と被処理
液とを混合してDOもNOXも実質的に存在しない
嫌気性状態下で嫌気処理し、この嫌気処理済混合
液をNOXを含む硝化循環液と接触混合させて脱
窒処理し、該脱窒処理済混合液を酸素含有気体で
気曝しつつ末端におけるDOをできるだけ低レベ
ルに保つて硝化処理すると共に、該硝化処理済混
合液の一部を循環液として前記脱窒工程に返送
し、残部を酸素含有気体で気曝しつつ酸素富化処
理を行つて前記最終沈殿池に導き処理液と返送用
の濃縮活性汚泥とに固液分離することを特徴とし
た有機性廃液からBOD、窒素、リンを同時に除
去する方法である。 本発明の一実施態様を第２図を参照して説明す
ると、BOD、PO3- 4およびNH+ 4などの還元性窒素
化合物を含む被処理液１１は嫌気槽１に導かれ、
DOもNO- Xも実質的に存在しない状態下で返送汚
泥１７と撹拌機１０で混合され、嫌気処理を受け
る。この嫌気処理過程で活性汚泥はその細胞内リ
ンをPO3- 4に転化したのちそれを溶液側に放出す
る。このリン放出と共役して、溶液側に存在する
BODの少なくとも一部は活性汚泥に非酸化的に
摂取され、細胞内有機物として蓄積される。この
ようにして生成された嫌気処理済混合液１２は脱
窒素槽２に導かれ、ここで後続の硝化槽３端末よ
り送られるNO- Xを含む循環液１８と混合され、
酸素含有気体例えば空気２０を散気器３′から供
給し気曝しつつ脱窒処理を受ける。この脱窒処理
過程において活性汚泥は、その細胞内有機物およ
び溶液側に残留するBODを水素供与体とする脱
窒反応によつてそれら有機物を酸化しながら循環
液１８とともに送られてたNO- XをN2、N2Oなど
に転換するとともに溶液側に存在するPO3- 4の少
なくとも一部を細胞内に摂取し、細胞内リンとし
て蓄積する。このようにして生成された脱窒処理
済混合液１３は空気あるいはそれに準ずる酸素含
有気体２０を散気器３′から供給している気曝さ
れた硝化槽３に導かれ、ここで硝化処理を受け
る。この硝化処理過程で、NH+ 4ないしそれと同
等の還元性窒素化合物が活性汚泥に共生する硝化
菌の作用により、NO- X（NO- 2ないしNO- 3）へと酸
化される。また、硝化に並行して活性汚泥は脱窒
処理過程で酸化しきれなかつた細胞内有機物およ
び溶液側BODを更に酸化しそれと共役して未摂
取の溶液側PO3- 4を細胞内に摂取し、細胞内リン
として蓄積する。 このようにして生成された硝化処理済混合液１
４はその一部が循環ポンプ６などを介して循環液
１８として脱窒素槽２に送られるが、残部は最終
沈殿池５ではなく酸素富化槽４に送られる。この
場合前記硝化槽３の末端部、とりわけ循環液１８
を取り出す近傍のDOを硝化に悪影響を及ぼさな
い範囲で低く制御することが重要である。本法を
適用する場合の最適DO制御範囲は0.2〜1.8mg／
であり、この制御は手動的に行なつてもよい
が、第２図例のごとく循環液１８の経路にDO計
８を設置し、その指示信号によつて通気量調整器
９を自動的に作動させれば容易に自動制御でき
る。 前記酸素富化槽４に流下した硝化処理済混合液
１４はここで更に酸素含有気体２０を放出する散
気器４′で気曝処理を受ける。この気曝処理の目
的は最終沈殿池における嫌気化を防ぐことであ
り、具体的にはDO濃度の高い状態で気曝するこ
とによつて、活性汚泥に残留する細胞内有機物を
減少させることである。 この場合DO濃度は2.0mg／では不足で4.0
mg／で十分であるのでそれ以上にするのが好ま
しい。この酸素富化槽４の規模は単純な滞留時間
で決めるべきでなく、被処理液１１の強度や、混
合液の活性汚泥（MLSS）濃度を斟酌した“みか
けＦ／Ｍ比”をパラメータとして決定されるべき
である。ここでＦはこのシステム全体に１日当り
負荷されるBOD量〔Kg―BOD／日〕であり、Ｍ
は酸素富化槽４に存在するMLSSで表示される活
性汚泥量〔Kg―MLSS〕である。このみかけＦ／
Ｍ比は、同様に細胞内有機物を減少させる機能を
有する脱窒素槽２や硝化槽３が大きいほど高い数
値をとることができる傾向にあるが、それでも最
大７Kg―BOD／Kg―MLSS×日にとどめること
が好ましい。なお、前記酸素富化槽４と硝化槽３
は必ずしも硝化槽３と仕切られている必要はな
く、たとえばその槽形状が栓流型を保障し、帯域
別にDO濃度を保障し得る曝気槽であるならば、
硝化槽３と酸素富化槽４は物理的に一体化された
曝気槽であつてもよい。 このような条件下で生成された高濃度のDOを
含み、しかも、そこに含まれる活性汚泥がより安
定化された酸素富化処理済混合液は最終沈殿池５
に導かれ、ここで処理液１６と沈殿活性汚泥とに
固液分離される。この沈殿活性汚泥の大部分は返
送汚泥１７として嫌気槽１に送られ、残部は余剰
汚泥１９として系外に排出される。 次に本発明の実施例及び比較例を以下に示す。 比較例 EM社住宅団地から排出される生活廃水を被処
理液として、第１図に示される従来の循環式硝化
脱窒変法の追試験を行なつた。この試験施設の仕
様と流量条件を第１表に示す。
る有機性廃水などの有機物とリンを含む廃水の処
理法に関するもので、特にリン含有率の高い活性
汚泥を生成することによつて、有機性廃液から
BOD、窒素ばかりでなくリンをも除去する嫌気
―好気活性汚泥法と言われる循環式硝化脱窒法の
改良に関するものである。 一般に、循環式硝化脱窒変法は1975年前後に南
ア連邦で開発された生物処理法で、第１図に示め
されるように、従前のBODと窒素の除去を主目
的とした循環式硝化脱窒法の被処理液および返送
汚泥の流入端に、DOもNOX -も存在しない嫌気
槽を付設し被処理液と返送汚泥を脱窒槽に導くま
えにそこで定時間撹拌するだけの技術である。報
告〔A.R.Mc Laren et al：Effective
Phosphorus Removal from Sewage by
Biological Means、Water S.A.Vol2No.（1976）〕
によればこのような簡単な改変によつて、リン含
有能の高い活性汚泥が選択的に生成され、有機性
廃液からBOD、窒素ばかりでなくリンをも高い
効率で除去できるとしている。 発明者らは、この技術をわが国の都市下水処理
に適用すべく、住宅団地から排出される生活廃水
を被処理液として、その追認実験を行なつた結
果、その技術の有効性を確認できたが、同時にこ
の実験によつて、南ア連邦の下水に較べBOD濃
度や窒素濃度が低く、しかもBOD／Ｎ比が低い
わが国の下水に本技術をそのままの形で適用する
ことは不都合であることもわかつた。 この従来の循環式硝化脱窒法は、硝化槽末端か
ら硝化処理済混合液の一部を循環液として脱窒槽
に循環返送し、循環液に含まれているNOX -を被
処理液のBODないしそれに起因する活性汚泥細
胞内有機物を水素供与体として脱窒することを特
徴とし、その特徴によつてメタノール等の薬品性
水素供与体を不要とすることを利点としている。
もし、循環液にNOX -とともに多量のDOが含ま
れれば、被処理液のBODはDO消費に使用され、
それだけ脱窒できるNOX -量も減り、脱窒速度も
低下することになる。このことは生し尿のような
BOD、窒素とも高濃度に存在する廃液や、南ア
連邦の下水のようにBOD／Ｎ比が高い下水を被
処理液とする限り余り問題にならない。しかし、
わが国の下水のように総体的に稀薄で、しかも
BOD／Ｎ比が低い廃水を被処理液とする場合に
は非常に大きな問題であり、これを防ぐために少
なくとも硝化槽末端のDOを低く制御することが
慣行されている。 発明者らが行なつた循環式硝化脱窒変法の追実
験でもこのような制御なしには高い窒素除去率を
得ることはできず、この慣行技術の妥当性が確認
できた。しかし、同時に、循環式硝化脱窒変法に
対してこのような硝化槽末端のDO制御を行なう
ことはリン除去や処理液の清澄性に障害を及ぼす
という知見も得られた。すなわち硝化槽末端の
DOを制御すると、硝化済混合処理液が最終沈殿
池に流下するとそこに含まれている活性汚泥はた
だちに嫌気化し、細胞内に保有していたリンを放
出しはじめる。そのために硝化済混合処理液に含
まれる溶解性リンよりも高い濃度の溶解性リンが
処理液に含まれ、それだけリン除去率が低下す
る。また、その因果関係はまだ明らかでないがこ
のような低いDO制御を行なうと処理液のSS濃度
が高くなり、処理液が極端に濁る不都合が生じる
のである。 本発明の目的は、これら従来の循環式硝化脱窒
変法が有するこのような二律背反性を解消する改
良された循環式硝化脱窒方法を提供するところに
ある。 本発明は、最終沈殿池からの返送汚泥と被処理
液とを混合してDOもNOXも実質的に存在しない
嫌気性状態下で嫌気処理し、この嫌気処理済混合
液をNOXを含む硝化循環液と接触混合させて脱
窒処理し、該脱窒処理済混合液を酸素含有気体で
気曝しつつ末端におけるDOをできるだけ低レベ
ルに保つて硝化処理すると共に、該硝化処理済混
合液の一部を循環液として前記脱窒工程に返送
し、残部を酸素含有気体で気曝しつつ酸素富化処
理を行つて前記最終沈殿池に導き処理液と返送用
の濃縮活性汚泥とに固液分離することを特徴とし
た有機性廃液からBOD、窒素、リンを同時に除
去する方法である。 本発明の一実施態様を第２図を参照して説明す
ると、BOD、PO3- 4およびNH+ 4などの還元性窒素
化合物を含む被処理液１１は嫌気槽１に導かれ、
DOもNO- Xも実質的に存在しない状態下で返送汚
泥１７と撹拌機１０で混合され、嫌気処理を受け
る。この嫌気処理過程で活性汚泥はその細胞内リ
ンをPO3- 4に転化したのちそれを溶液側に放出す
る。このリン放出と共役して、溶液側に存在する
BODの少なくとも一部は活性汚泥に非酸化的に
摂取され、細胞内有機物として蓄積される。この
ようにして生成された嫌気処理済混合液１２は脱
窒素槽２に導かれ、ここで後続の硝化槽３端末よ
り送られるNO- Xを含む循環液１８と混合され、
酸素含有気体例えば空気２０を散気器３′から供
給し気曝しつつ脱窒処理を受ける。この脱窒処理
過程において活性汚泥は、その細胞内有機物およ
び溶液側に残留するBODを水素供与体とする脱
窒反応によつてそれら有機物を酸化しながら循環
液１８とともに送られてたNO- XをN2、N2Oなど
に転換するとともに溶液側に存在するPO3- 4の少
なくとも一部を細胞内に摂取し、細胞内リンとし
て蓄積する。このようにして生成された脱窒処理
済混合液１３は空気あるいはそれに準ずる酸素含
有気体２０を散気器３′から供給している気曝さ
れた硝化槽３に導かれ、ここで硝化処理を受け
る。この硝化処理過程で、NH+ 4ないしそれと同
等の還元性窒素化合物が活性汚泥に共生する硝化
菌の作用により、NO- X（NO- 2ないしNO- 3）へと酸
化される。また、硝化に並行して活性汚泥は脱窒
処理過程で酸化しきれなかつた細胞内有機物およ
び溶液側BODを更に酸化しそれと共役して未摂
取の溶液側PO3- 4を細胞内に摂取し、細胞内リン
として蓄積する。 このようにして生成された硝化処理済混合液１
４はその一部が循環ポンプ６などを介して循環液
１８として脱窒素槽２に送られるが、残部は最終
沈殿池５ではなく酸素富化槽４に送られる。この
場合前記硝化槽３の末端部、とりわけ循環液１８
を取り出す近傍のDOを硝化に悪影響を及ぼさな
い範囲で低く制御することが重要である。本法を
適用する場合の最適DO制御範囲は0.2〜1.8mg／
であり、この制御は手動的に行なつてもよい
が、第２図例のごとく循環液１８の経路にDO計
８を設置し、その指示信号によつて通気量調整器
９を自動的に作動させれば容易に自動制御でき
る。 前記酸素富化槽４に流下した硝化処理済混合液
１４はここで更に酸素含有気体２０を放出する散
気器４′で気曝処理を受ける。この気曝処理の目
的は最終沈殿池における嫌気化を防ぐことであ
り、具体的にはDO濃度の高い状態で気曝するこ
とによつて、活性汚泥に残留する細胞内有機物を
減少させることである。 この場合DO濃度は2.0mg／では不足で4.0
mg／で十分であるのでそれ以上にするのが好ま
しい。この酸素富化槽４の規模は単純な滞留時間
で決めるべきでなく、被処理液１１の強度や、混
合液の活性汚泥（MLSS）濃度を斟酌した“みか
けＦ／Ｍ比”をパラメータとして決定されるべき
である。ここでＦはこのシステム全体に１日当り
負荷されるBOD量〔Kg―BOD／日〕であり、Ｍ
は酸素富化槽４に存在するMLSSで表示される活
性汚泥量〔Kg―MLSS〕である。このみかけＦ／
Ｍ比は、同様に細胞内有機物を減少させる機能を
有する脱窒素槽２や硝化槽３が大きいほど高い数
値をとることができる傾向にあるが、それでも最
大７Kg―BOD／Kg―MLSS×日にとどめること
が好ましい。なお、前記酸素富化槽４と硝化槽３
は必ずしも硝化槽３と仕切られている必要はな
く、たとえばその槽形状が栓流型を保障し、帯域
別にDO濃度を保障し得る曝気槽であるならば、
硝化槽３と酸素富化槽４は物理的に一体化された
曝気槽であつてもよい。 このような条件下で生成された高濃度のDOを
含み、しかも、そこに含まれる活性汚泥がより安
定化された酸素富化処理済混合液は最終沈殿池５
に導かれ、ここで処理液１６と沈殿活性汚泥とに
固液分離される。この沈殿活性汚泥の大部分は返
送汚泥１７として嫌気槽１に送られ、残部は余剰
汚泥１９として系外に排出される。 次に本発明の実施例及び比較例を以下に示す。 比較例 EM社住宅団地から排出される生活廃水を被処
理液として、第１図に示される従来の循環式硝化
脱窒変法の追試験を行なつた。この試験施設の仕
様と流量条件を第１表に示す。
【表】
第１実験区では、硝化槽端末すなわち第４画室
のDOを4.5mg／〜5.2mg／にして運転したと
ころ、リン除去や処理液の清澄性の点では優れた
処理成績が得られた。しかし、脱窒槽に持込まれ
るDO量は被処理液がシステム全体に持込む溶解
性BOD量の42％に達し、脱窒処理済混合液には
常時NO- 3が残留し、全体の窒素除去率は64％に
とどまつた（第２表参照）
のDOを4.5mg／〜5.2mg／にして運転したと
ころ、リン除去や処理液の清澄性の点では優れた
処理成績が得られた。しかし、脱窒槽に持込まれ
るDO量は被処理液がシステム全体に持込む溶解
性BOD量の42％に達し、脱窒処理済混合液には
常時NO- 3が残留し、全体の窒素除去率は64％に
とどまつた（第２表参照）
【表】
註） 脱窒液、硝化液は混合液上澄について分
析
そこで第２実験区、第３実験区では、硝化槽第
４画室のDOをそれぞれ2.7〜1.8mg／、0.8〜0.2
mg／の範囲に制御して運転した。その結果DO
が低い程高い窒素除去率が得られたが、リン除去
や処理液の清澄性は逆に悪化した。とりわけ、顕
著な現象は、最終沈殿池でのリン溶出である。す
なわち、硝化槽第４画室のDOを低下させても、
硝化処理済混合液の溶解PO3- 4濃度は第１実験区
のそれとほど変らなかつたが、処理液の溶解
PO3- 4濃度はDOが低いほど高くなり、硝化処理済
混合液のそれとの差は大きくなつた（第３表、第
４表参照）。また処理液のSS濃度は、第２実験区
までは２次処理水として許容できる濃度であつた
が、第３実験区になると極端に高くなつた。この
SSはリン含有率が高いため処理液の全リン濃度
もそれに対応して高くなつた。
析
そこで第２実験区、第３実験区では、硝化槽第
４画室のDOをそれぞれ2.7〜1.8mg／、0.8〜0.2
mg／の範囲に制御して運転した。その結果DO
が低い程高い窒素除去率が得られたが、リン除去
や処理液の清澄性は逆に悪化した。とりわけ、顕
著な現象は、最終沈殿池でのリン溶出である。す
なわち、硝化槽第４画室のDOを低下させても、
硝化処理済混合液の溶解PO3- 4濃度は第１実験区
のそれとほど変らなかつたが、処理液の溶解
PO3- 4濃度はDOが低いほど高くなり、硝化処理済
混合液のそれとの差は大きくなつた（第３表、第
４表参照）。また処理液のSS濃度は、第２実験区
までは２次処理水として許容できる濃度であつた
が、第３実験区になると極端に高くなつた。この
SSはリン含有率が高いため処理液の全リン濃度
もそれに対応して高くなつた。
【表】
註） 脱窒液、硝化液は混合液上澄について分
析
析
【表】
析
実施例 １ このような硝化槽端末DO制御値の二律背反性
を解決するために第２図例に相当する本発明法の
処理試験を第４、第５実験区で行なつた。 第４実験区では循環液はそのまま硝化槽第４画
室より取出し硝化槽と最終沈殿池の間に新たに15
（みかけＦ／Ｍ比は6.6Kg―BOD／Kg―MLSS
×日に相当）の円筒形曝気塔を酸素富化槽として
設置し、そのDO濃度を4.5〜5.5mg／に制御し
た。しかし、第５表にみる通り、処理状況は余り
改善されなかつた。このことから、最終沈殿池で
のリン溶出を防ぐためには、単に流出混合液の
DO濃度を高めるだけでは不十分であり、活性汚
泥を高DO濃度下で安定化させる必要があり、そ
れには一定程度規模の酸素富化槽が必要であると
判断した。 実施例 ２ そこで第５実験区では、硝化槽としては３画室
分（0.47m3）だけ利用し、その末端（第３画室）
のDOを0.2〜0.8mg／に制御し、循環液はそこ
から取り出した。また旧硝化槽第４画室（0.17
m3）は酸素富化槽として利用し、そのDO濃度を
4.2〜5.5mg／に制御した。この時の酸素富化室
におけるみかけＦ／Ｍ比は0.6Kg―BOD／Kg―
MLSS×日に相当する。第５表及び第６表にみる
通り、その処理状況は、すべての水項目からみて
満足すべきものであつた。
実施例 １ このような硝化槽端末DO制御値の二律背反性
を解決するために第２図例に相当する本発明法の
処理試験を第４、第５実験区で行なつた。 第４実験区では循環液はそのまま硝化槽第４画
室より取出し硝化槽と最終沈殿池の間に新たに15
（みかけＦ／Ｍ比は6.6Kg―BOD／Kg―MLSS
×日に相当）の円筒形曝気塔を酸素富化槽として
設置し、そのDO濃度を4.5〜5.5mg／に制御し
た。しかし、第５表にみる通り、処理状況は余り
改善されなかつた。このことから、最終沈殿池で
のリン溶出を防ぐためには、単に流出混合液の
DO濃度を高めるだけでは不十分であり、活性汚
泥を高DO濃度下で安定化させる必要があり、そ
れには一定程度規模の酸素富化槽が必要であると
判断した。 実施例 ２ そこで第５実験区では、硝化槽としては３画室
分（0.47m3）だけ利用し、その末端（第３画室）
のDOを0.2〜0.8mg／に制御し、循環液はそこ
から取り出した。また旧硝化槽第４画室（0.17
m3）は酸素富化槽として利用し、そのDO濃度を
4.2〜5.5mg／に制御した。この時の酸素富化室
におけるみかけＦ／Ｍ比は0.6Kg―BOD／Kg―
MLSS×日に相当する。第５表及び第６表にみる
通り、その処理状況は、すべての水項目からみて
満足すべきものであつた。
【表】
【表】
本発明は、従来の嫌気―好気活性汚泥法におけ
る従来の問題点を解消でき、嫌気―好気活性汚泥
法での処理水に含まれる溶解性リンは大巾に減少
しリン除去率が著しく向上し得て、SS濃度も低
くなつてSSの少ない清澄な、しかも実質的にリ
ンの存在しない（全リン濃度として0.3mg／以
下）の処理液を得られるとともに、家庭下水のよ
うに稀薄な廃液を対象としても、好気槽に所要の
活性汚泥量が容易に維持でき、そのことによつて
安定して高率のBOD除去を達成し得るし、また
微粒状SSに対して完全な沈降分離を配慮する必
要がなく、嫌気―好気活性汚泥法における固液分
離法として施設面積や固液分離効率の点で著しく
効果的である。
る従来の問題点を解消でき、嫌気―好気活性汚泥
法での処理水に含まれる溶解性リンは大巾に減少
しリン除去率が著しく向上し得て、SS濃度も低
くなつてSSの少ない清澄な、しかも実質的にリ
ンの存在しない（全リン濃度として0.3mg／以
下）の処理液を得られるとともに、家庭下水のよ
うに稀薄な廃液を対象としても、好気槽に所要の
活性汚泥量が容易に維持でき、そのことによつて
安定して高率のBOD除去を達成し得るし、また
微粒状SSに対して完全な沈降分離を配慮する必
要がなく、嫌気―好気活性汚泥法における固液分
離法として施設面積や固液分離効率の点で著しく
効果的である。
第１図は従来の循環式硝化脱窒法のフローシー
ト、第２図は本発明方法のフローシートである。 １…嫌気槽、２…脱窒素槽、３…硝化槽、４…
酸素富化槽、５…最終沈殿池、６，７…循環ポン
プ、８…DO計、９…通気量調整器、１０…撹拌
機、１１…被処理液、１２，１３，１４，１５…
混合液、１６…処理液、１７…返送汚泥、１８…
循環液、１９…余剰汚泥、２０…酸素含有気体。
ト、第２図は本発明方法のフローシートである。 １…嫌気槽、２…脱窒素槽、３…硝化槽、４…
酸素富化槽、５…最終沈殿池、６，７…循環ポン
プ、８…DO計、９…通気量調整器、１０…撹拌
機、１１…被処理液、１２，１３，１４，１５…
混合液、１６…処理液、１７…返送汚泥、１８…
循環液、１９…余剰汚泥、２０…酸素含有気体。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 最終沈殿池からの返送汚泥と被処理液とを混
合してDOもNOXも実質的に存在しない嫌気性状
態下で嫌気処理し、この嫌気処理済混合液を
NOXを含む硝化循環液と接触混合させて脱窒処
理し、該脱窒処理済混合液を酸素含有気体で気曝
しつつ末端におけるDOをできるだけ低レベルに
保つて硝化処理すると共に、該硝化処理済混合液
の一部を循環液として前記脱窒工程に返送し、残
部を酸素含有気体で気曝しつつ酸素富化処理を行
つて前記最終沈殿池に導き処理液と返送用の濃縮
活性汚泥とに固液分離することを特徴とする有機
性廃液の処理方法。 ２ 前記酸素富化処理工程が、DO量を4.0mg／
以上に制御して処理するものである特許請求の範
囲第１項記載の処理方法。 ３ 前記酸素富化処理工程が１日当り負荷される
BOD量〔Kg―BOD／日〕(F)と酸素富化処理工程
に存在する活性汚泥量〔Kg―MLSS〕（Ｍ）との
比を７Kg―BOD／Kg―MLSS・日以下に制御さ
れて処理するものである特許請求の範囲第１項記
載の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2879782A JPS58146495A (ja) | 1982-02-26 | 1982-02-26 | 有機性廃液の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2879782A JPS58146495A (ja) | 1982-02-26 | 1982-02-26 | 有機性廃液の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58146495A JPS58146495A (ja) | 1983-09-01 |
| JPH0125633B2 true JPH0125633B2 (ja) | 1989-05-18 |
Family
ID=12258410
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2879782A Granted JPS58146495A (ja) | 1982-02-26 | 1982-02-26 | 有機性廃液の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58146495A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60129194A (ja) * | 1983-12-16 | 1985-07-10 | Kurita Water Ind Ltd | 汚水の処理方法 |
| WO1994011313A1 (en) * | 1992-11-06 | 1994-05-26 | THE MINISTER FOR PUBLIC WORKS for and on behalf ofTHE STATE OF NEW SOUTH WALES | Biological phosphorus removal from waste water |
| US6921486B2 (en) * | 2002-11-14 | 2005-07-26 | Stephen Hough | Waste activated sludge anaerobic contact waste stream treatment process |
| JP2010253428A (ja) * | 2009-04-28 | 2010-11-11 | Asahi Kasei Chemicals Corp | 排水処理装置及び排水処理方法 |
| US8685246B2 (en) | 2010-09-20 | 2014-04-01 | American Water Works Company, Inc. | Simultaneous anoxic biological phosphorus and nitrogen removal with energy recovery |
| US8747671B2 (en) * | 2010-09-20 | 2014-06-10 | American Water Works Company, Inc. | Simultaneous anoxic biological phosphorus and nitrogen removal |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5223857A (en) * | 1975-08-15 | 1977-02-23 | Kurita Water Ind Ltd | Biological denitrification disposal apparatus |
| JPS6254076A (ja) * | 1985-09-02 | 1987-03-09 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | イオンプレ−テイング装置 |
-
1982
- 1982-02-26 JP JP2879782A patent/JPS58146495A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5223857A (en) * | 1975-08-15 | 1977-02-23 | Kurita Water Ind Ltd | Biological denitrification disposal apparatus |
| JPS6254076A (ja) * | 1985-09-02 | 1987-03-09 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | イオンプレ−テイング装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58146495A (ja) | 1983-09-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4173531A (en) | Nitrification-denitrification of wastewater | |
| US5380438A (en) | Treatment of wastewater through enhanced biological phosphorus removal | |
| CA2635278C (en) | Method and system for nitrifying and denitrifying wastewater | |
| US6163932A (en) | Process, using ammonia rich water for the selection and enrichment of nitrifying micro-organisms for nitrification of wastewater | |
| US5811009A (en) | Method and system for improved biological nitrification of wastewater at low temperature | |
| JP3575312B2 (ja) | 有機性排水の処理方法 | |
| KR19980051067A (ko) | 포스트립 공법을 개조한 생물학적 인 및 질소 동시 제거장치 | |
| JPH0125634B2 (ja) | ||
| JPH0125633B2 (ja) | ||
| JPH0722757B2 (ja) | 窒素と燐の生物学的除去方法及びその処理装置 | |
| JPS6133638B2 (ja) | ||
| JPS645958B2 (ja) | ||
| KR100325722B1 (ko) | 오존과 고농도 산소를 이용한 오폐수의 처리방법 | |
| KR20020085282A (ko) | 생물학적 고도처리에 의한 하수, 폐수 처리방법 | |
| JPH0661552B2 (ja) | 有機性汚水の処理方法 | |
| JP2004097903A (ja) | 汚泥返流水の処理方法 | |
| KR200261655Y1 (ko) | 막분리법을 이용한 오수 처리 장치 | |
| KR100235252B1 (ko) | 아크릴로나이트릴 부타디엔 스틸렌(abs)계 폐수의 개선된 질소제거방법 | |
| JPS6356839B2 (ja) | ||
| JPS6216159B2 (ja) | ||
| JPS6075396A (ja) | 有機性廃液からのリン除去法 | |
| JPH0125635B2 (ja) | ||
| WO1998000370A1 (en) | Low temperature biological nitrification of wastewater | |
| JPS6351080B2 (ja) | ||
| KR100411413B1 (ko) | 하·폐수 고도처리방법 |