JPH01240400A - シュラウド付プロペラ羽根の断面形状 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明はシュラウド付プロペラの羽根の形状（輪郭）
に関する。これは、それに限るものではないが、特に、
ヘリコプタのシュラウド付横安定プロペラ、エアクツシ
ョン乗物の揚力プロペラの製造、あるいは可変ピッチ型
シュラウド付ファンの製造に適用できる。

このタイプのシュラウド付プロペラに関して、その性能
が、「メリット指数（ｆｉｇｕｒｅ　ｏｆ　ｍｅｒｉｔ
）」とも呼ばれる　「揚力効率」により特徴づけられる
ことが知られており、ここでこの揚力効率は、静止作動
条件に対応するものであると共に、所定引張り力（家た
はスラスト力）を達成するための最小動力と、測定され
た実際の動力との比率でもある。このメリット指数は、
下記の既知の公式により表現される。

ここで、ＦＭはメリット指数、 Ｔは所望引張り力　（またはスラスト力）、Ｐはプロペ
ラに供給される必要動力、 ρは空気密度、 Ｒはプロペラ半径、そして σは空力表面フラックス　（流束）の拡散係数で、この
係数σは比率５（Ｘ）　／Ｓに等しく、ここでＳｏｏ　
は無限下流におけるフラックス表面積を表わし、またＳ
は回転中のプロペラにより形成されるディスクの表面積
を表わしている。

一定の動力および寸法においてメリット指数を増大する
には、したがって、プロペラの引張り力を増大すること
が必要である。さて、この引張り力は単位幅断面につい
て、下記の式により表現される。

Ｔ＝　　ｐ　Ｃｚｉ’Ｖ　２ ここで、 ρは空気密度、 Ｃｚは当該プロペラ羽根断面形状の揚力係数、ｐはこの
断面形状の弦長、 ■は当該半径を有するプロペラ羽根断面形状の回転速度
、である。

小さい弦長において、したがって小プロペラ質量におい
てかなりの大きさの引張り力を達成するには、前記断面
形状が高速かつ高揚力係数において運転されることにな
る。

さらに、羽根全体の最適化のためには、たわみの観点か
ら、特にシュラウド付プロペラの場合は、ハブから羽根
端部に向けて増大する幅方向揚力分布を有することが、
一般的に有利である。したがって、相対速度が最高であ
る端部断面形状も、最高の適合揚力係数で運転される。

適合揚力　（ｌｉｆｔｏｆ　ａｄａｐｔａｔｉｏｎ）係
数は、断面形状が最小抵抗係数により作動すると共に、
そのように画定されている場合の揚力係数である。

さらに、既知の断面形状に関して、速度および揚力係数
の増大は抵抗係数の増大により説明され、かつこの増大
はレイノルズ数が低下するにつれて、より急速になるこ
とが知られており、この発明が適用されようとしている
のは、そのような状態である。

したがって、既知の断面形状を利用することは、かなり
の損失に通じるものであり、またこのような既知の断面
形状を示すシュラウド付プロペラのたわみは非常に低い
。

さらに、操縦飛行においてヘリコプタの姿勢を制御する
ためのシュラウド付プロペラの場合は特に、正ピッチに
おいて可能な限り大きなスラスト力を、そして負ピッチ
においてはある程度のスラスト力を供給できなければな
らず、これは羽根形状が高い最大および最小揚力を提供
すること、そして抵抗係数が低く維持される適合揚力係
数付近の揚力係数の範囲が、可能な限り広くされなけれ
ばならないことを意味している。

さて、ＮＡＣ＾６３またはＮＡＣ＾１６の断面形状、あ
るいはさらに最近の断面形状のような、通常のシュラウ
ド付プロペラ羽根に利用されている断面形状は、最大お
よび最小揚力係数に関して良好な性能を提供しておらず
、また適合揚力係数付近の作動領域は非常に小さい。

したがって、この発明の目的は、羽根の完全な画定を可
能にすると共に、種々の使用条件において下記のような
極めて良好な性能をプロペラに与える、シュラウド付プ
ロペラ羽根用の新しい断面形状群である； ・羽根の根元および端部間で０〜１に変化する適合揚力
係数； ・根元および端部間で０．３〜０．７に変化する運転マ
ツハ数； ・適合揚力係数付近において、抵抗係数が小さく維持さ
れる揚力係数領域； ・高い最大および最小揚力係数、これらの性能は、根元
における０、５Ｘ　１０６および端部における１、３Ｘ
　ｔｏ’のレイノルズ数範囲において達成されるこれら
の目的に対してこの発明においては、弦長に対する相対
肉厚が９％〜１５％であるシュラウド付プロペラ羽根の
断面形状が、この断面形状の曲率が、その前縁において
、前記相対肉厚の関数として４７〜９８の最大値を有し
ており、またこの断面形状の上面ラインが前縁から後縁
まで、下記のように３つの連続部分から構成されている
、という点で注目される。すなわち ・第１部分であって、曲率が前縁における前記最大値か
ら第１点、すなわち断面形状の弦に沿って、前縁からの
換算横座標が１％に近い前記第１点における２０に近い
数値まで急激に減少する第１部分； ・第２部分であって、曲率が前記第１点における２０に
近い前記数値から第２点、すなわち前記弦に沿って、前
縁からの換算横座標が２５％に近い前記第２点における
１に近い数値まで、ゆるやかに減少する第２部分；そし
て ・第３部分であって、曲率が前記第２点と前記後縁との
間で１より小さくなる第３部分、から構成されている。

これに対して前記断面形状の下面ラインは、前縁から後
縁まで下記のように３つの連続部分がら構成されている
。すなわち、 ・第１部分であって、曲率が前縁における前記最大値か
ら第３点、すなわち断面形状の弦に沿って、前記前縁か
らの換算横座標が２％に近い前記第３点における１１に
近い数値まで減少する第１部分： ・第２部分、すなわち前記第３点から第４点、すなわち
断面形状の弦に沿って、前記前縁からの換算横座標が３
０〜７０％である前記第４点家で延びる前記第２部分に
おいて、曲率が、１１に近い前記数値から零になるまで
減少を続ける第２部分；そして ・第３部分であって、曲率が後縁まで負の数値であると
共に、その絶対値は１より小さくされる第３部分、から
構成されている。

詳細は後で示されるように、前述のような上面の曲率展
開状態により、特に、適合揚力係数において極めて小さ
い抵抗値を達成することができると共に、最大揚力係数
について注目すべき数値を達成することができる空力流
動が発生される。さらに、その下面ラインの展開形態に
より、この発明の断面形状は、適合揚力係数より小さい
揚力係数の数値に対して極めて良好な性能を提供する。

断面形状の弦な長さ！に対する、前縁における曲率値Ｃ
ＯＡは、式 ％式％） により表現される。ここで ｅ／Ｉｌは断面形状の最大相対肉厚、 ａｌ、　ａ２．　ａ３．　ａ４．　ａ５は定係数、であ
る。

前記定係数は下記の各値を有することが好ましい。

ａｌ　＝０．２９３６・１０６ ａ２−　＋０．９９８３９・１０７ ａ３−−０．１２５５１・１０９ ａ４　＝　＋　０．６９４１２４０’ ａ５　＝０．１４２７６・１０１０ こうして、式（１）に上記数値を適用することにより、
前縁における曲率が、９％から１５％まで変化する最大
相対肉厚ｅ／βについて、４７から９８まで変化するこ
とが照合される。

さらに、上面の前記第２部分に沿って、曲率（ＣＯ）が
下式で表わされるならば便利である。

（２）　Ｃｏし２＝ａ６＋ａ７（ｘ／ｌ）　”２＋ａ８
（ｘ／ｌ）ここで、ａ６．　ａｌおよびａ８は定係数、
×／βはこの第２部分の任意の点において、断面形状の
弦に沿う前縁からの換算された横座標である。

好ましい実施例において、これらの定係数ａ６゜ａｌお
よびａ８は下記の各数値を有する。

ａ６　＝　＋　０．７２９５７・１０ ａフ　＝０．３１５０９・１０２ ａ８　＝　＋　０．３７２１７４０２ 特に、適合揚力係数が低い（たとえば、０．３より低い
）場合は、上面の前記第３部分が、セクションの弦に沿
って、前縁からの換算横座標が４５％と８５％との間に
含まれる、曲率逆転点を有するならば、有利である。前
記断面形状の弦に沿うと共に、前縁から計数した前記曲
率逆転点の換算横座−３５＝ 標は、下式により表現される： （３）　ＸＥ／？０．５８３３３＋０．９１６６７Ｃｚ
ａ−１，１６６７（Ｃｚａ）’ここで、Ｃｚａは適合揚
力係数の値である。

上面の前記第２部分の零曲率点の換算横座標は、好まし
くは下式で与えられる。

（４）　ｘ／？ａ９（ｅ／ｌ）＋ａｌＯ（ａ／ｌ）２＋
ａ／ｌ（ｅ＃り３＋ａ１２（ｅ／ｌ）’＋ａ１３（ｅ／
β）５ここで、 ａ／ｌは断面形状（１）の最大相対肉厚、ａ９．　ａ１
０、　ａ／ｌ、　ａ１１、ａ１２およびａ１３は定係数
、である。これらの定係数は下記の各数値を有する。

ａ９　　＝０．３９１７６・１０３ ａ１０　＝＋０．１３４０７・１０５ ａ／ｌ　＝０．１６８４５・１０６ ａ１２　＝　＋　０．９２８０７・１０６ａ１３　＝０
．１８８７８・１０７ この発明の断面形状は既知の方法により、断面形状の弦
に沿う反り法則に関連して、肉厚の変動法則により製造
される。変形例として、これら断面形状は、所定の最大
肉厚および適合揚力係数の値について、上面および下面
の換臓座標を結合する等式により画定される。

これら２つのタイプの限定例が以下に説明される。

この発明は図面を参照した以下の説明から容易に理解さ
れるであろう。

図面において、第１図に概略的に示されるこの発明の断
面形状ｌは、上面ライン２および下面ライン３から構成
され、ここで上面ライン２は前縁Ａから後縁の上端部Ｃ
まで延設されるのに対し、下面ライン３は前記前縁Ａか
ら後縁の下端部Ｆまで延設される。部分ＣＦは前縁ベー
スを構成し、その肉厚は断面形状１の弦長ｌの１％に近
い値を有する。

第１図は、原点として前縁Ａを有する直交軸＾Ｘ。

ＡＹ系を示している。軸＾Ｘは断面形状１の弦に併合す
ると共に、前縁から後縁方向に正の方向とされている。

軸＾Ｙは下面３から上面２方向に正の方向とされている
。これらの軸＾Ｘおよび＾Ｙ上に換算座標がプロットさ
れており、すなわち横座標Ｘおよび縦座標Ｙが、断面形
状１の弦長βの関数として表示される。

前縁Ａから始まる上面ライン２は下記の部分から構成さ
れる。すなわち、 ・第１部分、すなわち点Ａから、前記弦の長さｒの１％
にほぼ等しい横座標に位置する点Ｂまで延びる第１部分
２．１； ・第２部分、すなわち点Ｂから、前記弦の長さｌの２５
％にほぼ等しい横座標に位置する点りまで延びる第２部
分２．２；および ・第３部分、すなわち点りから後縁の点Ｃまで延びる第
３部分２．３であって、この部分２．３は、弦の長さｌ
の４５％と８５％との間に位置すると共に、上面の曲率
が零になる点Ｅを含むことができる第３部分２．３、か
ら構成されている。

さらに、やはり前縁Ａで始まる下面ライン３は下記の部
分から構成される。即ち、 ・第１部分、すなわち点Ａから、前記弦の長さｌの２％
にほぼ等しい横座標に位置する点Ｇまで延びる第１部分
３．１； ・第２部分、すなわち点Ｇから、前記弦の３０％〜７０
％の横座標で、その曲率が零となる位置にある点Ｈまで
延びる第２部分３．２；および・第３部分、すなわち点
Ｈから後縁の点Ｆまで延びる第３部分３，３、から構成
されている。

第１図の断面形状１は、弦の長さｌに対して、９％〜１
５％の相対肉厚を有する。

断面形状１の曲率ＣＯは、前縁Ａにおいて最大である。

この前縁における最大曲率がＣＯＡと呼ばれると共に、
この曲率が弦の長さｐの開数として、この発明の特別の
形態として表現されるならば、最大曲率ＣＯＡは下式に
より表現される。

（１）　ＣＯＡ・ａｌ（ｅ／ｌ）＋ａ２（ｅ／ｌ）２＋
ａ３（ｅ＃！＞３Ｒ＾ ＋ａ４（ｅ＃り　’＋ａ５（ｅ／ｌ）５ここで、 ｅ／ｌは断面形状１の最大相対肉厚、 ｌは弦の長さ、 Ｒ＾は前縁における曲率半径、この半径Ｒ＾はその点に
おいて最小である、 ａｌ、　ａ２．　ａ３．　ａ４およびａ５は定係数、で
ある。

有利な実施例においては、これら定係数はそれぞれ下記
の数値を有する。

ａｌ　＝０．２９３６・１０６ ａ２　＝　＋　０．９９８３９・１０７ａ３　＝　０．
１２５５１・１０９ ａ４　＝　＋０．６９４１２・１０９ ａ５　＝０．１４２７６４０” 上面ライン２の前記第１部分２．１において曲率は、前
縁Ａにおけるこの最大値ＣＯＡから、点Ｂ（１％のオー
ダーの横座標）における２０に近い値まで急激に減少す
る。それから、上面ライン２の第２部分２．２において
曲率は、点Ｂにおける２０にほぼ等しい値から、点Ｄ　
（２５％のオーダーの横座標）における１に近い値まで
、ゆるやかに減少する。

上面ラインのこの第２部分２．２に沿う曲率ＣＯの展開
形態は、下式により表わされる。

（Ｚ）　Ｃｏ”２＝ａ６＋ａ７（ｘ／ｌ）””＋ａ８（
ｘ／Ｚ）ここで、ａ６．　ａ７およびａ８は定係数であ
る。−実施例において、これらの係数は下記の値を有す
る。

ａ６　＝　＋　０．７２９５９・１０ ａ７　＝０．３１５０９・１０２ ａ８　＝　＋　０．３７２１７４０２ 上面ライン２の第３部分２，３において、曲率ＣＯは点
りおよび０間で、１より小さい。特に、適合揚力係数Ｃ
ｚａ（Ｃｚａ＜　０．３）が低い値については、この上
面の第３部分２．３は点Ｅに曲率逆転点を有する。その
場合、曲率逆転点Ｅの換算横座標ＸＥ／ｌは、たとえば
下式により表わされる。

（３）　ＸＥ＃！＝０．５８３３３＋０．９１６６７Ｃ
ｚａ−１，１６６７（Ｃｚａ）２すべての場合に、ＸＥ
／ｌは弦の長さｌの４５％と８５％との間に含まれる。

前に定義された３つの部分２．１．２．２および２．３
におけるこの発明の断面形状群の上面２における前述の
特定の曲率分布により、適合揚力係数において極めて低
い抵抗値、および顕著な最大揚力係数を共に達成するこ
とが可能になる。

こうして、上面の第１部分２．１における曲率展開によ
り、適合揚力より大きい揚力に対して、前縁付近におけ
る過速度を制限することができるのに対して、第２部分
２．２における曲率展開により、適合揚力係数を越える
広範な領域に対して強烈な衝撃が避けられ、その結果、
低い抵抗係数Ｃｘにおいて広範は揚力係数を達成するこ
とができる。上面の第３部分２．３における曲率展開に
より、特に低い利用レイノルズ数に対して、この領域に
おける再圧縮を顕著に制御することが可能になり、した
がって境界層の厚層化が制限されると共に、剥離の発生
が遅延される６さらに、この曲率展開により剥離点が前
縁方向へ上昇し、これは抑え角に対して極めて急激であ
るというものではないと共に、断面形状に対して、適合
抑え角を越えて延びる範囲の利用可能な抑え角を保証し
ている。

さらに、この発明の断面形状の他の特徴として下記のも
のがある。

・下面の第１部分３．１において、曲率は前縁Ａにおけ
る最大値ＣＯＡから、点Ｇにおける１１に近い値まで減
少する； ・下面の第２部分３．２において、零曲率点の換算横座
標は下式により与えられる： （４）　ｘ／ｌ−ａ９（ｅ／ｌ）＋ａｌＯ（ｅ／ｌ）２
＋ａ／ｌ（ｅ／Ｉｌ）’＋ａ１２（ｅ／ｌ）’＋ａ１３
（ｅ／Ｚ＞’ここで、　　ａ９　＝０．３９１７６・１
０コａｌＯ＝　＋　０．１３４０７・１０５ ａ／ｌ　＝０．１６８４５・１０＠ ａ１２　＝　＋　０．９２８０７・１０６ａ１３　＝０
．１８８７８・１０７ ・下面の第３部分３．３において、曲率は負に維持され
ると共に、絶対値は１より小さい。

下面におけるこのような曲率変化により、この発明の断
面形状は適合揚力係数より小さい揚力係数値に対して極
めて良好な性能、すなわち、低レベルの抵抗および低い
値の最小揚力係数が提供される。実際に、下面の第１部
分３，１における曲率展開により、前縁付近における過
速度が制限されるのに対して、第２部分３．２における
曲率展開により、０．５より小さい適合マツハ数に対し
て、漸進的な流動再圧縮を達成することが可能になり、
それにより、低い揚力係数値に対して境界層の剥離が避
けられると共に、同一条件において、０．５より高い適
合マツハ数に対して、強烈な衝撃波の形成が避けられる
。適合マツハ数は、断面形状が作動を行ない、かつその
ように定義されたマツハ数であることが想起される。上
面に関し、下面の第３部分３．３により、利用紙レイノ
ルズ数に対して、適合揚力係数より小さい広範な揚力係
数値に対して後縁の剥離の発生を避けることが可能にな
る。こうして、この発明の断面形状は顕著な最小揚力係
数値を提供すると共に、この側の適合揚力係数で良好に
機能を果たす揚力係数の範囲は高くなる。

特に最大および最小揚力係数におけるこれらの性能は、
第２＾、　２Ｂおよび２０図に示されており、そこには
、この発明の断面形状が最大Ｃｚおよび最小Ｃｚ揚力係
数付近における特徴的圧力分布を与えることが、示され
ている。

最大Ｃｚ付近で、かつ平均的機能のマツハ数に対しては
、この発明の断面形状の上面における圧力係数Ｃｐの分
布により、第２八図に示される特別のバ＝４４＝ ターンが提供される。

０．５の無限上流マツハ数に対して、断面形状の上面に
おいて、−２，５に近い圧力係数値までの過速度ライン
の規則的上昇が存在する。この上昇に続いて、中間強度
の衝撃に終る短レベル部分が、断面形状の弦の２０％前
方に形成される。この衝撃強度は、達成される高レベル
の揚力係数を考慮して、中程度に維持される。衝撃に続
く再圧縮ラインは規則的であると共に凹状ラインであり
、この凹状は後縁に向けて漸進的に減少している。この
適切な再圧縮ラインの展開により、境界層の厚層化が制
限されると共に、特に低レイノルズ数において剥離の発
生が遅延される。

適合揚力係数より明らかに小さく、かつ最小Ｃｚ近くの
レベルの揚力係数に対しては、この発明の断面形状によ
りもたらされる圧力分布は、作動マツハ数が０．５より
大きいが、あるいは小さいかにより、２つの特性タイプ
に分けられる。これら２つの流動特性タイプはそれぞれ
、第２Ｂおよび２０図に示される。

０．５より小さい作動マツハ数（第２Ｂ図参照）に対し
ては、この発明の断面形状の下面に、急激に上昇する過
速度ラインが存在する。この過速度レベルはこれらの低
揚力係数値に対して、中程度に維持される。この過速度
に続いて、後縁まで規則的な凹状圧縮ラインが設けられ
、これにより境界層の剥離が避けられ、したがって最小
Ｃｚに対して顕著な値が達成できる。

０．５より大きい作動マツハ数（第２Ｃ図参照）に対し
ては、この発明の断面形状の下面における流動は、最小
Ｃｚ付近における強度が減少された過速度領域により特
徴づけられており、これは断面形状の弦から約１０％に
形成される衝撃により制限される。衝撃強度は、達成さ
れる低い揚力係数値においても中程度に維持される。衝
撃に続く再圧縮ラインは規則的で凹状形状を有し、これ
は後縁付近において小さな圧力勾配を生じ、それにより
低レイノルズ数における境界層の早熟剥離を避けること
ができる。

意図された極めて良好な性能を可能にするこれらの有利
な流動特性は、前述のようにして確立されたこの発明に
よる断面形状の幾何学的仕様、そして特に推奨される曲
率展開によるものである。

第３図は、この発明の断面形状の例における、上面およ
び下面の曲率展開を示している。明瞭にするため、曲率
ＣＯの平方根の展開が換算された横座標ｘ／ｌの平方根
の関数としてプロットされており、断面形状の下面は０
から−１までプロットされている。

第３図に示されるように、上面２の曲率は前縁Ａにおい
て最大である。前縁Ａから、弦の約１％、に位置する点
Ｂまで延びる上面部分２．１においては、曲率は約２０
に等しい値まで減少する。この第１部分２．１に続いて
第２部分２．２が、点Ｂから、弦の約２５％、に位置す
る点りまで延びており、ここでは曲率は１に等しい値ま
で減少している。この第２部分２．２には上面第３部分
２．３が続いて設けられ、ここでは曲率は１より小さい
絶対値に維持される。この部分２．３はこの発明の断面
形状については、曲率逆転点Ｅを有し、その適合揚力係
−４７＝ 数は０．３より小さい。

同様に第３図は、下面３の曲率が、前縁Ａにおいて最大
で、かつ第１部分において、点Ａから弦の２％に等しい
距離にほぼ位置する点Ｇにおけるほぼ１１に等しい値ま
で、急激に減少していることを示している。この第１部
分３．１に続いて第２部分３．２が点Ｇから、弦の３０
〜７０％に位置する点Ｈま延びており、ここでは曲率は
点Ｇにおける値１１から、点Ｈにおける零値まで減少し
ている。

この第２部分３．２に続いて第３部分３．３が前述の点
Ｈから後縁Ｆまで延びており、ここでは曲率は１より小
さい絶対値に維持されている。

この発明の断面形状群を画定し、かつ容易に作成するた
め、断面形状の弦に沿う肉厚変動法則を反り　（カンバ
ー）変動法則が利用され、これは、１９４９年マグロ−
・ヒル・ブック・カンパニー、Ｉｎｃ。

により出版された、Ｈ，アボットおよびＥ、フォノ・ド
ンホフによるレポート　「翼断面形状理論」の第１１２
頁に定義された手法を用いるものである。

この手法により、断面形状の座標は中央および直交する
ライン側方に、その点における半肉厚をプロットするこ
とにより得られる。

そのため、以下の分析公式が中央ラインおよび肉厚法則
について利用される。

中央ラインについて： （５）　　Ｙ／ｌ＝ｄ（ｘ／ｌ）”ｃ２（ｘ＃り２＋ｃ
３（ｘ／ｌ）’＋ｃ４（ｘ／ｌ）’＋ｃ５（ｘ／ｌ）５
＋ｃ６（ｘ／ｌ）＠＋ｃ７（ｘ／ｌ）’ 肉厚法則について： （６）　　Ｙｅ／？ｂＨｘ／ｌ）＋ｂ２（ｘ／ｌ）２＋
ｂ３（ｘ＃り’＋ｂ４　（ｘ、＃り　’　＋ｂ５　（ｘ
／ｌ）５＋ｂ６　（ｘ／ｌ）’＋ｂ７（ｘ、＃り　’＋
ｂ８（ｘ７＃り８＋ｂ９（ｘ／ｌ）’＋ｂ１０（ｘ／ｌ
）１０ 相対肉厚が９％〜１５％間に含まれるこの発明の断面形
状について、公式（６）の各係数ｂ１〜ｂｌＯは下記の
対応する公式（７，１）〜（７，１０）により定義され
る： （７，１）　ｂｌ＝ｂ１１（ｅ、＃り＋ｂ１２（ｅ／ｌ
）２＋ｂ１３（ｅ／ｌ）３＋ｂ１４（ｅ／ｌ）３＋ｂ１
５（ｅ／ｌ）３＋ｂ１６（ｅ／ｌ）３（７，２）　　ｂ
２−ｂ２１（ｅ／ｌ）＋ｂ２２（ｅ／ｌ）’＋ｂ２．３
（ｅ／ｌ）’＋ｂ２４（ｅ／ｌ）’＋ｂ２５（ｅ＃り５
＋ｂ２Ｂ（ｅ／ｌ）６（７，１０）　ｂ１０：ｂ１０ｌ
（ｅ／Ｉ）’＋ｂ１０２（ｅ、／ｌ）２＋ｂ１０３（ｅ
／ｌ）’＋ｂ１０４（ｅＭ）’＋ｂ１０５（ｅ＃！＞５
＋ｂ１０６（ｅ／ｌ）３異なる係数ｂ／ｌ〜ｂ１０６は
下記の値を有する：ｂ／ｌ　＝＋　０．９８５４２・１
０５ｂ１２　＝０．４３０２８・１０７ ｂ１３　　＝　＋　０．７４８２５・１０８ｂ１４　＝
　０．６４７６９・１０” ｂ１５　＝　＋　０．２７９０８・１０ＩＯｂ１６＝０
．４７８８９・１０鵞０ ｂ２１　　＝０．３３３５２・１０〕 ｂ２２　＝　＋　０．１４６１０・１０９ｂ２３　＝０
．２５４８０・１０１゜ ｂＺ４　＝　＋　０．２２１１５・ＩＱＩＩｂ２５　＝
−０．９５５２５・ＩＱＩ＋ｂ２Ｂ　＝　＋０．１６４
２８・１ＱＩ２ｂ３１　＝　＋　０．３９８３２・１０
６ｂ３２　＝　０．１７４６５・１０１０ｂ３３　　＝
　＋　０．３０４８８・１０１１ｂ３４　＝０．２６４
８４・１０′２ ｂ３５　＝　＋　０．１１４４９・ＩＱ＋３ｂ３Ｂ　＝
０．１９７０４・１０１３ ｂ４１　　＝０．２４３０５・１０９ ｂ４２　＝　＋　０．１０６６１・１０１ｂ４３　　＝
０．１８６１８・１０１２ｂ４４　＝　＋０．１６１７
８・１０１３ｂ４５　＝　０．６９９５７・１０１３ｂ
４Ｂ　　＝　＋　０．１２０４３・１０Ｉ４５ｌ− ｂ５１　＝＋　０．８６０４９・１０９ｂ５Ｚ　　＝　
０．３７７５３・１０１１ｂ５３　＝　＋０．６５９３
９・１Ｑ１２ｂ５４　　＝０．５７３０９・１０Ｉ３ｂ
５５　　＝　＋　０．２４７８５・１０Ｉ４ｂ５６　　
＝０．４２６７４・１Ｑ１４ｂ６１　−−０．１８７０
９・１０ＩＯｂ６２　　＝＋０．８ＺＯ９３・１０１１
ｂ６３　−−０．１４３４０・１０１コｂ６４　　＝　
＋　０．１２４６４・１０１→ｂ６５　　＝０．５３９
１２・１０１４ｂ６６　＝　＋０．９２８３１・１０１
４ｂ７１　　＝　＋　０．２５３４８・１０１０ｂ７２
　　＝０．１１１２：ｌ・１０■２ｂ７３　　＝　＋　
０．１９４３２・１０１コｂ７４　　＝０．１６８９２
・１０Ｉ４ ｂ７５＝＋０．７３０６６・１０１４ ｂフロ　　＝　　０．１２５８２・１０Ｉ５ｂ８１　　
＝０．２０８６９・１０１０ ｂ８２　　＝　＋　０．９１５８３・１０１１ｂ８３　
　＝０．１６０００・１０６コｂｓ４　＝　＋　０．１
３９０９・１０１ｂ８５　　＝０．６０１６６・１０Ｉ
Ｓｂ８６　＝＋　０．１０３６１・１０１３ｂ９１　　
＝　＋　０．９５５５４・１０６ｂ９２　　＝０．４１
９３６・１０ＩＩｂ９３　　＝０．７３２６６・１０Ｉ
２ｂ９４　　＝０．６３６９３・１０１３ｂ９ｓ　　＝
＋　０．２７５５３・１０１４ｂ９６　　＝　０．４７
４５０・１０Ｉ４ｂ１０１＝０．１８６６３・１０６ ｂ１０２＝　＋　０．８１９０９・１０６０ｂ１０３＝
　０．１４３１１・１０Ｉ２ｂ１０４＝　＋　０．１２
４４１・１０１３ｂ１０５．、＝　０．５８３２１・１
０１３ｂ１０Ｂ＝　＋　０．９２６８８・１０１３同様
に、−２％〜＋５％間に含まれる中央ラインの最大相対
反りに関しては、中央ラインのパターンを与える公式（
５）の各係数０１〜ｃ７は、下記の対応する公式（８，
１）〜（８，７）により定義される。

（８，１）’　ｃｌ−ｃ／ｌ（ｅ／ｌ）＋ｃ１２（ｅ／
／）２＋ｃ１３（ｅ／ｌ）’＋ｃ１４（ｅ／ｌ’）’＋
ｃ１５（ｅ７＃り５＋ｃ１６（ｅ／Ｉ）６（８，２）　
ｃ２＝ｃ２１（ｅ／ｌ）＋ｃ２２（ｅ／ｌ２）２＋ｃ２
３（ｅ／ｌ）コ＋ｃ２４（ｅ／ｌ）’＋ｃ２５（ｅ／ｌ
）５＋ｃ２６（ｅ／ｌ）６（８，７）　　ｃ７＝ｃ７１
（ｅ／ｌ）＋ｃ７２（ｅ／ｌ）’＋ｃ７’３（ｅ／ｌ）
３＋ｃ７４（ｅ／ｌ）’＋ｃ７５（ｅ／ｌ）’＋’ｃ７
６（ｅ／ｌ’）’異なる係数ｅ／ｌ〜Ｃフロは下記の値
を有する：０１６　＝＋Ｏ，２４６８０・１０ＩＯｃ２
５　・＋　０．２０８１３４０” ｃ２６　　・０．３１４６３４０１１ ｃ３１　−　０．３８１８９・１０３ ｃ３２　　：＋　０．３１７８７・１０２ｃ３３　＝＋
　０．２３６８４・１０フｃ３４　　ニー０．４７６３
６・１０８ｃ３５　　＝０．２６７０５４０” ｃ３６　＝＋　０．６５３７８・１０１ｃ４１　＝＋０
．１３１８０・１０４ ｅ４２　−−０．４４６５０・１０６ ｅ４３　　ニー０．６５９４５・１０フｃ４４　　：＋
　０．３５８２２・１０９’　　　ｃ４５＝０．２４９
８６・１０１０ｃ４６　−−０．５８６７５４０” ｃ５１　　・０．１８７５０・１０４ ｃ５２　＝＋　０．７２４１０・１０５ｃ５３　　・＋
０．９０７４５・１０７ｃ５４　　・０．５４６８７・
１０＠ ｃ５５　　＝＋ｏ、５ｓ４ｚａ・１０１０ｃ５６　　：
＋　０．５０２４２４０”ｃ６１　　＝＋　０．１２３
６６４０’ｃ６２　−−０．４３１７８・１０５ ｃ６３　　・−Ｑ、６１３０７・１０７ｃ６４　　：＋
　０．３３９４６・１０９ｃ６５　　＝、０．２６６５
１４０１０ｃ６６　　＝０．４９２０９４０” ｃ７１　　ニー０．３１２４７・１０コｃ７２　　・＋
０．８３９３９・１０４ｃ７３　：＋０．１６２８０４
０’ ｃ７４　　＝０．７４４３１・１０８ ｃ７５　　＝＋　０．３０５２０−１０６ｃ７６　＝＋
　０．２１２６５・１０１１前述分析公式により、この
発明の断面形状の多くの特別の幾何学的特徴が復元され
得る。さらにまた、肉厚法則の展開が一度、羽根のスパ
ンの関数として選定されると、構造上の抵抗を考慮して
選定される法則により、完全な羽根の幾何形状を画定す
ることが可能になり、スパンに対する最大反りの展開は
、意図するものの適用により定義される。

一例として、第４図は、それぞれ９．５％、　１０．２
％、　１１．７％、１２％、　１２．８％および１３．
９％の最大相対肉厚を有し、かつそれぞれＩ〜■により
示されるこの発明の６つの断面形状の肉厚法則を示して
いる。第５図において、同様に一例として、前述の断面
形状■〜■の中央ラインが、それぞれ、＋３．Ｓ％、　
＋３．６％、　＋２．９％、＋Ｚ％、÷１％および−１
，３％の最大反りについてプロットされている。

この発明の断面形状の中央ラインの最大相対反りＫｍａ
ｘは、適合揚力係数の値の関数として下記公式により便
利に決定される。

（９）　　Ｋｍａｘ＝ｄ１（Ｃｚａ）＋ｄ２（Ｃｚａ）
２＋ｄ３（Ｃｚａ）’＋ｄ４（Ｃｚａ）’＋ｄ５（Ｃｚ
ａ）５＋ｄ６（Ｃｚａ）’ここで、ｄ１〜ｄ６は定係数
である。

有利な実施例において、定係数ｄ１〜ｄ６は下記の値を
有する。

ｄｉ　＝＋　０．１１０１７ ｄ２−−０．３０１６７ ｄ３　＝　０．５８５４１ ｄ４　＝　＋　０．３９２４０・１０ ｃ１５、−０．５３２２３・１０ ｄｏ　＝　＋　０．２２１３２・１０ こうして、中央ライン　（第５図に与えられる）の側方
に肉厚法則（第４図に与えられる）をプロットすること
により、この発明の断面形状の上面および下面がトレー
スされる。

しかし、この発明の断面形状は直交軸＾Ｘ、＾Ｙ系にお
いて、換算横座標ｘ／ｌの関数として換算縦座標を与え
る等式により画定することができる。それぞれ前述の断
面形状Ｉ〜■に対応する複数の例が以下に示される。

」Ｌ：１に等しい適合揚力係数に対して、９．５％に等
しい最大相対肉厚を有する断面形状■。

−５５＝ この場合、断面形状■は下記のとおり表示される。

一上面ラインの換算縦座標は下記のそれぞれの公式によ
り与えられる。

ｘ／（ｈｏ〜０．３９４３３の間は下記公式により与え
られる。

（１０）　Ｙ＃！＝ｆｌ（ｘ／ｌ）”２＋ｆ２（ｘ／ｌ
）＋ｆ３（ｘ／ｌ）”＋ｆ４（ｘ＃り’＋ｆ５（ｘ／ｌ
）’＋ｆ６（ｘ／ｌ）　’÷ｆ７（ｘ／Ｚ）’ ここで、 ｆｌ　＝＋０．１６２２７ ［２＝０．１１７０４・１〇−鵞 ｆ３　＝＋０．１３２４７ ｆ４　＝０．２５０１６・１０ ｆ５・＋０．１０６８２・１０２ ｆ６・０．２２２１０・１０２ ｆ７・＋０．１７７２６・１０２ である。

ｘ／？０．３９４３３〜１の間は下記公式で与えられる
。

（１１）　Ｙ／？ｇＯ＋ｇｌ（ｘ＃り＋ｇ２（ｘ／ｌ）
”＋ｇ３（ｘ／ｌ）″＋ｇ４（ｘ／Ｉｌ）　４＋ｇ５（
ｘ／ｌ）５十ｇ６（ｘ＃り’ここで、 ｇｏ　＝　＋　０．２２９６８ ｇｌ−０．１７４０３・１０ ｇ２　＝　＋　０．７７９５２・１０ ｇ３　＝０．１７４５７・１０２ ｇ４　＝　＋　０．２０８４５・１０２ｇ５　＝０．１
３００４・１０２ ｇ６　＝　＋　０．３３３７１・１０ である。

一方、前記断面形状の下面ラインの換算縦座標は下記の
それぞれの公式により与えられる。

×／ｌ二〇〜０．１１８６２の間は下記公式により与え
られる。

（１２）　Ｙ／？ｈｌ（ｘ／ｌ）”２＋ｈ２（ｘ＃り＋
ｈ３（ｘ／ｌ）２＋ｈ４（ｘ／ｌ）’＋ｈ５（ｘ／ｌ）
　’＋ｈ６（ｘ／ｌｆ）　５＋ｈ７（ｘ＃り’ ここで、 ｌｔｌ　＝０．１３９７１ ｈ２　＝　＋　０．１０４８０・１０−３ｈ３　　＝　
＋　０．５１６９８・１０ｈ４　　＝０．１１２９７・
１０３ ｈ５　　＝　＋　０．１４６９５・１０４ｈ６　　＝　
０．９６４０３・１０４ ｈ７　　＝　＋　０．２４７８９・１０５である。

ｘ／ｌ＝　０．１１８６２〜１の間は下記公式により与
えられる。

（１３）　　Ｙ＃＝ｉ０＋１ｌ（ｘムｉり＋１２（ｘ、
＃り２＋１３（ｘ／ｌ）’＋１４（ｘ／ｌ’）’＋１５
（ｘ／ｌ’）５＋１６（ｘ／ｌ）　’ここで、 ｉｏ　＝０．２５９１５・１０−１ ｉ１　＝０．９６５９７・１０−１ ｉ２　＝　＋　０．４９５０３ ｉ３　＝　＋０．６０４１８・１０−１ｉ４−０．１７
２０８・１０ ｉ５　＝　＋　０．２０６１９・１０ ｉ６　＝０．７７９２２ である。

ｆＬＬ：　０．９に等しい適合揚力係数に対して、１０
．２％に等しい最大相対肉厚を有する断面形状■。

この断面形状Ｈについて、 ・上面ラインの換算縦座標は下記のそれぞれの公式によ
り与えられる。

ｘ／ｌ・０〜０．３９５０３の間は、 （１４）　　Ｙ／？ｊｌ（ｘ／ｌ）””＋ｊ２（ｘ／ｌ
）＋ｊ３（ｘ／ｌ）”＋ｊ４（ｘ／β）’＋ｊ５（ｘ／
ｌ）”ｊ６（ｘ＃り５＋ｊ７（ｘ／ｌ）’ により与えられる。

ここで、 ｊｌ　＝　＋０．１４６８３ ｊ２　＝０．６７１１５・１０−２ ｊ３　＝　＋　０．４４７２０ ｊ４　＝０．３６８２８・１０ ｊ５　＝　＋０．１２６５１・１０２ ｊ６　＝＝　０．２３８３５・１０２ ｊ７　＝　＋　０．１８１５５・１０２である。

ｘ／ｌ・０．３９５０３〜１の間は下記公式で与えられ
る。

（１５）　Ｙ／？ｋＯ＋ｋｌ（ｘ＃り４に２（ｘ＃り２
＋に３（Ｘ／ｌ）３＋に４（ｘ／ｌ）　’＋に５（ｘ／
ｌ）’＋に６（ｘ＃り’ここで、 ｋｏ　＝　＋　０．４５９５５ ｋｌ　−０．３９８３４・１０ に２　＝　＋　０．１６７２６・１０”ｋ３　＝０．３
５７３７・１０２ に４　＝　＋０．４１０８８・１０２ に５　＝０．２４５５７・１０２ に６　＝　＋　０．６００８８・１０ である。

一方、前記断面形状の下面ラインの換算縦座標はそれぞ
れの公式により与えられる。

ｘ／ｌ＝０〜０．１４４７３の間は下記公式である。

（１６）　Ｙ／？論１（ｘ＃り”２＋ｍ２（ｘ＃り＋ｎ
３（ｘ＃り２＋ｍ４　（ｘ＃り　３＋ｎ＋５　（ｘ＃り
　’　＋ｍ６　（ｘ＃り　５＋ｍフ（Ｘ＃り’ ここで、 ｍｌ　＝０．１３２９７ ｍ２　＝　＋０．３６１６３・１０−１ｍ３　＝　＋　
０．１７２８１１０ ｍ４　　＝０．２７６６４４（１２ ｍ５　　＝　＋　０．３０６３３・１０３ｍ６　　＝０
．１６９７８・１０４ ｍ７　　＝　＋　０．３６４７７・１０４である。

ｘ／ｌ・０．１４４７３〜１の間は下記公式で与えられ
る。

（１７）　Ｙ／ｊ！＝ｎＯ＋ｎ１（ｘ＃り＋ｎ２（ｘ＃
り２＋ｎ３（ｘ＃り３＋ｎ４（ｘ＃り’÷ｎ５（ｘ／ｌ
）５÷ｎ６（ｘ／ｌ）’ここで、 ｎｏ　＝＋０．３０８２４４０−’ ｎｌ　＝０．２０５６４４０−’ ｎ２　＝０．２１７３８ ｎ３−　＋　０．２４１０５・１０ ｎ４　＝０．５３７５２・１０ ｎ５　＝　＋　０．４８１１０・１０ ｎ６　＝０．１５８２６・１０ である。

ＬＬ：　０．５に等しい適合揚力係数に対して１１．７
％に等しい最大相対肉厚を有する断面形状■。

この断面形状■について、 ・上面ラインの換算縦座標は下記のそれぞれの公式によ
り与えられる。

ｘ／ｌ・０〜０．２８５１５の間は下記公式により与え
られる。

（１８）　Ｙ／？ｔｌ（ｘ／ｊ！ν”＋ｔ２（ｘ＃り＋
ｔ３（ｘ／ｌ）”＋ｔ４（ｘ／ｌ）コ＋ｔ５（ｘ／ｌ）
’＋ｔ６（ｘ／ｌ）’＋ｔ７（ｘ／ｌ）’ ここで、 ｔｌ　＝　＋　０．２１５９９ ｔ２　＝０．１７２９４ ｔ３　＝　＋　０．２２０４４・１０ ｔ４−−０．２６５９５・１０２ ｔ５　　＝　　＋０．１４６４２・１０コｔ６　＝０．
３９７６４・１０３ ｔ７　＝　＋　０．４２２５９・１０３である。

ｘ／？０．２８５１５〜１の間は下記公式で与えられる
。

（１９）　Ｙ／？ｕＯ＋ｕｌ（ｘ／ｌ）”ｕ２（ｘ／ｌ
）２＋ｕ３（ｘ＃！＞３＋ｕ４　（ｘ／ｌ）　’　＋ｕ
５　（ｘ／ｌ）５＋ｕ６　（ｘ／ｌ）　”ここで、 ｕｏ　＝　＋０．３９５２１４０−’ ｕｌ　＝＋　０．２６１７０ ｕ２　＝０．４７２７４ ｕ３　＝０．４０８７２ ｕ４　＝　＋　０．１５９６８・１０ ｕ５　＝０．１５２２２・１０ ｕ６−　＋　０．５１０５７ である。

一方、前記断面形状の下面ラインの換算縦座標は下記の
それぞれの公式により与えられる。

ｘ／ｌ＝Ｏ〜０．１７４２８の間は、 （２０）　Ｙ／ｌ：ｖｌ（ｘ／ｊ！ν”＋ｖ２（ｘ／ｌ
）＋ｖ３（ｘ／ｌ）２＋ｖ４（ｘ／ｌ）　’＋ｖ５（ｘ
／ｌ）’＋ｖ６（ｘ／ｌ）　ｓ＋ｖ７（ｘ／ｌ）’ で与えられる。

ここで、 ｖｌ　−０．１６５２６ ｖ２　＝０．３１１６２・１０−１ ｖ３　＝　＋　０．５７５６７・１０ ｖ４　　＝０．１０１４８・１０コ ｖ５　　＝　＋　０．９５８４３・１０″ｖ６　　＝０
．４４１６１・１０４ ｖ７　　＝　＋　０．７８５１９・１０４である。

ｘ／？０．１７４２８〜１の間は下記公式により与えら
れる。

（２１）　Ｙ／？ｗＯ＋ｕ＋１（ｘ／ｌ’）”ｗ２（ｘ
／ｌ）２＋ｗ３（ｘ／ｌ）″＋ｗ４（ｘ／ｌ）’＋ｗ５
（ｘ／ｌ）５＋ｗ６（ｘ＃り’ここで、 ｗｏ　＝０．２５１５２・１〇− ｗｌ　＝０．２２５２５ ｗ２　＝　＋０．８９０３８ ｗ３　＝０．１０１３１・１０ す４　＝　＋　０．１６２４０ ｗ５　＝　＋０．４６９６８ ＋１＋６　＝　０．２６４００ である。

ｆＬＬ：　０．６に等しい適合揚力係数に対して、１２
％に等しい最大相対肉厚を有する断面形状■。

＝６４− この断面形状■について、 ・上面ラインの換算縦座標は下記のそれぞれの公式によ
り与えられる。

ｘ／（１・０〜０．２９４６１の間は下記公式にて与え
られる。

（２２）　　Ｙ／ｊ”ｐｌ（ｘ／ｌ）”＋ｐ２（ｘ／ｌ
）＋ｐ３（ｘ／ｌ）２＋ｐ４　（ｘ＃り’　＋ｐ５　（
ｘ＃り’　＋ｐ５　（ｘ／ｌ）５＋ｐ７（ｘ＃り’ ここで、 ｐｉ　−十０．１６３４７ １）２　＝　＋　０．２０８４５ ｐ３　＝　０．２０５０６・１０ ｐ４　＝　＋　０．１３２２３・１０２ｐ５　＝０．６
３７９１・１０２ ｐ６　＝　＋　０．１６２００・１０３ｐ７　＝０．１
６３０２・１０３ である。

ｘ／ｌ・０．２９４６１〜１の間は下記公式で与えられ
る。

（２３）　Ｙ／？ｑＯ＋ｑｌ（ｘ／ｌ）＋ｑ２（ｘ／ｌ
’）２＋ｑ３（ｘ／ｌ’＞３＋ｑ４（ｘ／ｌ）’＋ｑ５
（ｘ／ｌ’）’＋ｑ６（ｘ／ｌ）’ここで、 ｑｏ　＝　＋０．５４８６０・１０す ｑｌ　＝　＋　０．１３８７２ ｑ２　＝　＋　０．１６４６０ ｑ３　＝０．１７４２４・１０ ｑ４　＝　＋　０．２８０８５・１０ ｑ５　＝０．１９０８２・１０ ｑ６　＝　＋　０．４８４４２ である。

一方、前記断面形状の下面ラインの換算縦座標は下記の
それぞれの公式により与えられる。

ｘ／ｌ・０〜０．１４９３１の間は下記公式である。

（２４）　Ｙ／？ｒｌ（ｘ／ｌ）”２＋ｒ２（ｘ＃り＋
ｒ３（ｘ／ｌ）２＋ｒ４　（ｘ／ｌ）’　＋ｒ５　（ｘ
／ｌ）　’　＋ｒ６　（ｘ／ｌ’）　５＋ｒ７（ｘ＃り
’ ここで、 ｒｌ　＝０．１９０８６ ｒ２　＝　＋　０．２９８４２ ｒ３　＝０．５１３５９・１０ ｒ４　　＝　＋　０．１１１４４・１０３ｒ５　　＝０
．１１３８５・１０４ ｒ６　　＝　＋　０．５６７９７・１０４ｒ７　　＝０
．１１０９１４０’ である。

ｘ／？０．１４９３１〜１の間は下記公式により与えら
れる。

（２５）　　Ｙ＃’：ｓＯ＋５ｌ（ｘムｅ）＋５２（ｘ
ムｉり”＋５３（ｘ／ｌ）コ＋ｓ４　（ｘ＃り’　＋ｓ
５　（ｘ／ｌ）　５＋３（ｉ　（ｘ／ｌ）’ここで、 ｓｏ　＝　０．３１２４８・１０−１ ｓｌ　＝０．１２３５０ ｓ２　＝　＋０．４２７２０ ｓ３　＝　＋０．３２９２３ ｓ４　＝０．１９６５０・１０ ｓ５　＝　＋　０．２１０９９４０ ｓ６　＝０．７４９３５ である。

［：　０．２に等しい適合揚力係数に対して、１２．８
％に等しい最大相対肉厚を有する断面形状■。

この断面形状■について、 ・上面ラインの換算縦座標は下記のそれぞれの公式によ
り与えられる。

ｘ／ｌ・０〜０．２６８６１の間は下記公式により与え
られる。

（２６）　　Ｙ／ｌ＝ａ　１（ｘ／ｌ）”２＋α２（ｘ
ムｉり＋ａ　３（ｘ／ｌ）’＋α４（ｘ／β）３＋α５
（ｘ／ｌ）’＋α６（ｘ／ｌν＋α７（ｘ／ｌ）’ ここで、 α１　＝　＋　０．１９７６２ α２　＝　＋０．１７２１３ αＢ　＝０．５３１３７・１０ α４　＝　＋　０．５６０２５・１０２α５　＝　０．
３２３１９・１０３ α６　＝　＋　０．９２０８８・１０３α７　ニー０．
１０２２９・１０４ である。

ｘ／ｌ・０．２６８６１〜１の間は下記公式により与え
られる。

（２７）　　Ｙ／ｌ＝β０＋β１（ｘ／ｌ）＋β２（ｘ
／ｌ）”＋β３（ｘム０３＋β４（ｘム０４＋β５（ｘ
／ｌ）５＋β６（ｘ／ｌ）’ここで、 βＯ＝　＋０．２８９００・１０−１ β１　＝　＋　０．３８８６９ β２　＝０．１０７９６・１０ β３　＝　＋　０．８０８４８ β４　＝　＋　０．４５０２５ β５　＝０．１０６３６・１０ β６　＝　＋０．４７１８２ である。

一方、前記断面形状の下面ラインの換算縦座標は下記の
それぞれの公式により与えられる。

ｘ／ｌ＝Ｏ〜０．２０９３４の間は下記公式により与え
られる。

（２８）　Ｙ／ｌ＝　ｒ　１　（ｘ／ｌν′２÷γ２（
ｘ／Ｉｌ）＋γ３（ｘ／ｌ）２＋γ４（ｘ／ｌ）’＋γ
５（ｘ／ｌ）’＋γ６（ｘ／ｌ）’＋γ７（ｘ／Ｉ）’ ここで、 γ１　＝０．２５３７６ γ２　＝　＋０．６１８６０ γ３　　＝０．９６２１２・１０ γ　４　　＝　　＋０．１２８４３・１０コγ５　　＝
０．９０７０１・１０３ γ６　　＝　＋　０．３２２９１・１０４γ７　　＝　
０．４５４１８・１０４ である。

ｘ／？０．２０９３４〜１の間は下記公式である。

＜２９）　　Ｙ／ｌ＝δ０＋δ１（ｘ／ｌ）十δ２（ｘ
／ｌ）２＋δ３（ｘ／ｌ）’＋δ４（ｘ／ｌ’）’＋δ
５（ｘ／ｌ）’＋δ６（ｘ／ｌ）’ここで、 δ０　＝０．２５２３４・１０− δ１　＝０．３２９０５ δ２　＝　＋　０．１０８９０・１０ δ３−−０．１００６６・１０ δ４　＝０．３２５２０ δ５　＝　＋０．１１３２５・１０ δ６　＝０．５４０４３ である。

［：　０．１に等しい適合揚力係数に対して１３．９％
に等しい最大相対肉厚を有する断面形状■。

この断面形状■について、 ・上面ラインの換算縦座標は下記のそれぞれの公式によ
り与えられる。

ｘ／ｌ・０〜０．１９６０６の間は下記公式により与え
られる。

（３０）　Ｙ／ｌ＝　δ１　（ｘ／ｌ’ν”＋ε２（ｘ
／ｌ）＋ε３（ｘ＃り２＋ｅ　４（ｘ／ｌ）＋ｅ　５（
ｘ／ｌ）’＋ｅ　６（ｘ／ｌ）ｓ＋ε７（ｘ＃り’ ここで、 δ１　＝　＋０．２２９１７ δ２　＝０．２２９７２ δ３　＝　＋０．２１２６２・１０ ε４　＝０．３９５５７・１０２ ε　５−　十〇。３２６２８・１０コ ε６　＝０．１３０７７・１０４ ε７＝＋０．２０３７０・１０４ である。

ｘ／（１・０．１９６０６〜１の間は下記公式により与
えられる。

（３１）　　Ｙ／ｌ＝λ０＋λ１（ｘ／ｌ）＋λ２（ｘ
／ｌ）２＋λ３（ｘ＃り’＋λ４（ｘム０４＋λ５（ｘ
／ｌ）５十λ６（ｘ／ｌ）’ここで、 λＯ＝　＋　０．３２５００・１０−１λ１　＝　十ｏ
、２９６８４ λ２　＝０．９９７２３ λ３　＝　＋　０．８２９７３ λ４　＝　＋　０．４０６１６ λ５　＝０．１００５３・１０ λ６　＝　＋　０．４４２２２ 一方、前記断面形状の下面ラインの換算縦座標は下記の
それぞれの公式により与えられる。

ｘ／ｌ＝０〜０．２８４７８の間は下記公式により与え
られる。

３′：２− （舖）　Ｙ／Ｉｈｔｔ　１（ｘ／ｌ’）””＋μ２（ｘ
／ｌ）＋μ３（ｘ／ｌ）２＋ｔｔ　４（ｘ／ｌ）３＋ｕ
　５（ｘ＃り”＋μ６（ｘ／ｌ）５÷μ７（ｘ＃り’ ここで、 μｍ　＝０．１９３１４ μ２　＝０．２２０３１ μ３　＝　＋　０．４１３９９・１０ μ４　　＝０．４１３８９・１０２ μ５　　＝　＋　０．２３２３０・１０３μ　６　　＝
　　０．６６１７９・１０コμ７　　＝　　＋　０．７
４２１６・１０コである。

ｘ／ｌ＝０．２６４７８〜１の間は下記公式により与え
られる。

、す （Ｆｔ）　　Ｙ／（ｈｖ　Ｏ＋ｖ　１（ｘ／Ｉ）＋ν２
（ｘムｉり　２＋　ｖ　３（ｘ／ｌ）コ＋ν４（ｘ＃り
’＋ν５（ｘ／ｌ）５＋シロ（ｘ／ｌ）’ここで、 ν０　＝　０．４２４１７・１０−１ ν１　＝０．２９１６１ ν２　＝　＋　０．５７８８３ ν３　＝　＋　０．４１３０９ ν４　＝０．１９０４５・１０ ν５　＝　＋０．１８７７６・１０ シロ　＝　０．６３５８３ である。

特に、ヘリコプタ用横安定ロータに適用する場合は、こ
の発明の断面形状は適合マツハ数Ｍａｄに対して便利に
利用され、これは前記断面形状の最大相対肉厚ｅ／ｌ１
の関数として、下記の公式により変動する。

（３４）　　Ｍａｄ＝φ０＋φ１（ｅ／ｌ）ここで、 φＯ＝０．８８６３６・１０ φ１　＝　＋　０．１５３２０・１０ である。

こうして得られた適合マツハ数の値は臨界的なものでは
なく、その理由は、この発明の断面形状が約３０％の適
合マツハ数付近の範囲のマツハ数に対して、極めて良好
な性能を提供するからである。

第６図はこの発明の特別の断面形状■〜■の各々を概略
的に示す。さらに、第７図は縮尺して、シュラウド付プ
ロペラを形成するために一般的に利用される既知の断面
形状ＮＡＣ＾６３＾２０９およびＮＡＣ＾１６３０９と
共に、前記断面形状Ｉ〜■を示している。

したがってこの第７図は、この発明の断面形状Ｉ〜■と
前述２つの既知の断面形状との比較を可能にすると共に
、この発明の断面形状がこれら後者とは極めて相違して
いることが示されている。

この発明の断面形状■および■と、通常のＮＡＣ＾１６
３０９およびＮＡＣ＾６３＾２０９断面形状とに対して
、同一条件において行なわれた比較テストにより、この
発明の断面形状の優れた性能が確認された。

この発明の断面形状の上面の領域２．１における曲率展
開により、シュラウド付プロペラ羽根において遭遇され
るマツハ数および揚力係数条件において、通常のＮＡＣ
＾６３断面形状に対比し、上面における最小圧力係数の
絶対値を第８＾および８Ｂ図に示されるように、低減す
ることができる。

羽根の縁部方向において遭遇される条件である、より高
いマツハ数および揚力係数に対しては、領域２．２にお
ける曲率展開により、通常のＮＡＣ＾断面形状に対比し
、第９＾および９Ｂ図に示されるように上面における衝
撃波の形成が避けられる。さらに、領域２．３における
曲率展開により、後縁付近で強度が減少する漸進的再圧
縮流動が保証され、再圧縮は境界層の早熟剥離を避ける
と共に、この発明の断面形状に関して、高い揚力係数に
対して低い抵抗係数値を提供している。

下面の領域３．１および３．２における曲率展開により
、適合揚力より低い揚力係数の値に対して、下面におい
て低い過速度値と、第１０＾、ＩＯＢ、１１＾および１
００図に示されるように通常の断面形状より漸進的な再
圧縮流動、を得ることが可能になる。

したがって境界層の厚層化は小さくなり、それによりこ
の発明の断面形状は、既存の断面形状に対するより広範
な利用でＣｚ領領域、適合Ｃ２より小さいＣｚ領領域対
して達成できる。さらに、領域３．３における曲率展開
により、実質的に一定の速度レベルが保証されると共に
、後縁付近における突然の再圧縮流動が避けられる。そ
の結果、良好な抵抗係数値が得られること明らかであろ
う。

第１２および１３図は、この発明の断面形状により得ら
れる正のＣｚにおける、正しい作動領域のかなりの増大
を示している。これらの図は、断面形状の作動領域で得
られるゲインをも示している。

第１４および１５図は、この発明の断面形状により得ら
れる最大揚力におけるゲインが、かなりの大きさを有す
ると共に、時には５０％を越えることを示している。

たとえばヘリコプタの横安定装置またはエアクツション
乗物の揚力プロペラに利用されるような、シュラウド付
プロペラ羽根の断面形状のあらゆる作動条件に対して、
この発明の断面形状は通常の断面形状より良好な性能、
すなわち、広範なマツハ数において低抵抗レベルでの広
範な揚力、および高い最大および最小揚力値を有する性
能を提供する。これらの良好な性能は、低レイノルズ数
値に対して維持される。

したがって、この発明の断面形状により、メリット指数
および引張り力に顕著な値を可能にするシュラウド付プ
ロペラ羽根、および良好な流量／圧力特性をもたらす可
変ピッチを有する、低負荷シュラウド付ファン羽根を製
造することが可能になる。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の断面形状の概略全体図：第２＾、２
Ｂおよび２０図はこの発明の断面形状に関して、それぞ
れ最大揚力係数付近における上面（第２八図）　、０．
５より小さいマツハ数に対して最小揚力係数付近におけ
る下面（第２Ｂ図）、および０．５より大きいマツハ数
に対して最小揚力係数付近における下面（第２Ｃ図）に
対する、換算横座標の関数として圧力係数展開を表示す
るグラフ；第３図は換算横座標の関数としての、この発
明の断面形状の上面および下面の曲率展開を示すグラフ
； 第４図はそれぞれ■〜■で示されると共に、それぞれ９
．５％、　１０．２％、　１１．７％、１２％、　１２
．８％および１３．９％の相対肉厚を示す、この発明の
断面形状の６つの例の相対肉厚の変動を、換算横座標の
関数として示すグラフ； 第５図はそれぞれ３，８％、３．６％、２．９％、２％
。 １％および−１，３％に等しい相対最大反りをもたらす
、第４図の断面形状■〜■の中央ラインが描かれたグラ
フ； 第６図は第４および５図の断面形状■〜■の形状を示す
概略図； 第７図はシュラウド付プロペラを製造するために現在用
いられるＮＡＣ＾６３＾２０９およびＮＡＣＡ１８３０
９と、第４〜６図の６つの断面形状Ｉ〜■とを比較する
図： 第８＾および８Ｂ図は、１２％の相対肉厚を有するこの
発明の断面形状■、およびＮＡＣ＾６３＾２０９の断面
形状に対して、上面（曲線ＵＳ）および下面（曲線ＬＳ
）の圧力係数Ｃｐの展開を、それぞれ換算横座標の関数
として示すグラフ。断面形状■に関する第８八図のグラ
フは、０．５に等しいマツハ数および０．７７３に等し
い揚力係数に対してトレースされている。 ＮＡＣ＾６３Ａ２０９の断面形状に関する第８Ｂ図のグ
ラフは、０．５に等しい同一マツバ数および０．７６８
に等しい揚力係数に対応しているものである； 第９＾および９Ｂ図は、１０％の相対肉厚を有するこの
発明の断面形状■およびＮＡＣ＾１６３０９断面形状に
対する、上面（曲線ＵＳ）および下面（曲線ＬＳ）の圧
力係数ｃｐの展開を換算横座標の関数としてそれぞれ示
すグラフ。第９八図のグラフは断面形状Ｈに関するもの
であると共に、０．６２に等しいマツハ数および０．９
０３に等しい揚力係数に対してトレースされている。第
９Ｂ図のグラフは、断面形状ＮＡＣ＾１６３０９に対す
るものであると共に、０．６２に等しい同一マツバ数お
よび０．８８９に等しい揚力係数に対するものである； 第１０＾および１０８図はそれぞれ、低揚力係数に対し
て第８＾および８Ｂ図に対応するグラフ。第１０八図の
グラフはこの発明の断面形状■に関するものであると共
に、０．５に等しいマツハ数および０．２５９に等しい
揚力係数に対してトレースされている。 第１０Ｂ図のグラフはＮへＣ＾６３＾２０９断面形状に
対応すると共に、０．５に等しいマツハ数および０．２
５２に等しい揚力係数に対してトレースされている；第
１１八および１１Ｂ図はそれぞれ、低揚力係数値に対し
て第９＾および９Ｂ図に対応するグラフ。第１１八図は
この発明の断面形状■に対応すると共に、０．６２およ
び０．０６３にそれぞれ等しいマツハ数および揚力係数
に対して°トレースされている。第１１Ｂ図はＮＡＣＡ
１６３０９断面形状に関連するとともに、０．６２に等
しい同一マツバ数および０．０５２に等しい揚力係数に
対してトレースされているものである；第１２図はこの
発明の断面形状■、およびＮＡＣ＾６３＾２０９断面形
状に対して、０．５に等しいマツハ数において、揚力係
数Ｃｚの関数としての抵抗係数Ｃ×の展開を表示する図
。 第１３ｒＭは０．６２に等しいマツハ数において、この
発明の断面形状■およびＮＡＣＡ１６３０９断面形状に
対する、揚力係数Ｃｚの関数としての抵抗係数Ｃｘの展
開を示すグラフ； 第１４および１５図は、それぞれ断面形状■およびＮへ
Ｃへ６３＾２０９断面形状（第１４図）、および断面形
状■およびＮＡＣ八１へ３０９断面形状（第１５図）に
対する、マツハ数の関数として最大揚力係数の展開を示
すグラフ。 図中、 １・・・羽根の断面形状、 ２・・・断面形状の上面ライン、 ２．１・・・断面形状の第１部分 ２．２・・・断面形状の第２部分 ２．３・・・断面形状の第３部分 ３・・・断面形状の下面ライン ３．１・・・断面形状の第１部分 ３．２・・・断面形状の第２部分 ３．３・・・断面形状の第３部分 Ａ・・・断面形状の前縁 帰　モ　マ　千　号　子　６３

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、弦に対する相対肉厚が９％〜１５％であるシユラウ
   ド付プロペラ羽根の断面形状であって、前記断面形状の
   曲率がその前縁において前記相対肉厚の関数として、４
   ７〜９８の最大値を有しており、かつ前記断面形状の上
   面ラインが下記の３つの連続部分、すなわち第１部分で
   あって、曲率が前縁における前記最大値から第１点、す
   なわち断面形状の弦に沿って、前縁からの換算横座標が
   １％に近い前記第１点における２０に近い数値まで急激
   に減少する第１部分と、 第２部分であって、曲率が前記第１点における２０に近
   い前記数値から第２点、すなわち前記弦に沿って、前縁
   からの換算横座標が２５％に近い前記第２点における１
   に近い数値まで、ゆるやかに減少する第２部分と、 第３部分であって、曲率が前記第２点と前記後縁との間
   で１より小さくなる第３部分と、から構成されると共に
   、 前記断面形状の下面ラインが下記の３つの連続部分、す
   なわち 第１部分であって、曲率が前縁における前記最大値から
   第３点、すなわち断面形状の弦に沿って、前記前縁から
   の換算横座標が２％に近い前記第３点における１１に近
   い数値まで減少する第１部分と、第２部分であって、前
   記第３点から第４点、すなわち断面形状の弦に沿って、
   前記前縁からの換算横座標が３０〜７０％である前記第
   ４点まで延びると共に、曲率が１１に近い前記数値から
   零になるまで減少を続ける第２部分と、 第３部分であって、曲率が後縁まで負の数値であると共
   に、その絶対値が１より小さくされた第３部分と、 から構成されているシュラウド付プロペラ羽根の断面形
   状。 ２、前記断面形状の弦の長さｌに対して前縁における曲
   率の値ＣＯＡが、 （１）ＣＯＡ＝ａ１（ｅ／ｌ）＋ａ２（ｅ／ｌ）＾２＋
   ａ３（ｅ／ｌ）＾３＋ａ４（ｅ／ｌ）＾４＋ａ５（ｅ／
   ｌ）＾５ （式中、ｅ／ｌ＝断面形状の最大相対肉厚、ａ１、ａ２
   、ａ３、ａ４およびａ５は定係数）により与えられる請
   求項１記載のシュラウド付プロペラ羽根の断面形状。 ３、前記定係数がそれぞれ、 ａ１＝−０．２９３６・１０＾６ ａ２＝＋０．９９８３９・１０＾７ ａ３＝−０．１２５５１・１０＾９ ａ４＝＋０．６９４１２・１０＾９ ａ５＝−０．１４２７６・１０＾１＾０ となっている請求項２記載のシュラウド付プロペラ羽根
   の断面形状。 ４、前記上面第２部分に沿う曲率（ＣＯ）が、（２）Ｃ
   Ｏ＾１＾／＾２＝ａ６＋ａ７（ｘ／ｌ）＾１＾／＾２＋
   ａ８（ｘ／ｌ）（式中、ａ６、ａ７およびａ８は定係数
   、 ｘ／ｌはこの第２部分の任意の点における、セクション
   の弦に沿う前縁からの換算横座標） により与えられる請求項１記載のシュラウド付プロペラ
   羽根の断面形状。 ５、前記定係数がそれぞれ、 ａ６＝＋０．７２９５７・１０ ａ７＝−０．３１５０９・１０＾２ ａ８＝＋０．３７２１７・１０＾２ となっている請求項４記載のシュラウド付プロペラ羽根
   の断面形状。 ６、適合揚力係数が０．３より小さく、かつ前記上面第
   ３部分が曲率逆転点を有すると共に、その点の断面形状
   の弦に沿う前縁からの換算横座標が４５％〜８５％に含
   まれている請求項１記載のシュラウド付プロペラ羽根の
   断面形状。 ７、前記断面形状の弦に沿い前縁から計数した、前縁曲
   率逆転点の換算横座標が （３）ＸＥ／ｌ＝０．５８３３３＋０．９１６６７Ｃｚ
   ａ−１．１６６７（Ｃｚａ）＾２（式中、Ｃｚａは適合
   揚力係数値） により与えられる請求項６記載のシュラウド付プロペラ
   羽根の断面形状。 ８、前記上面第２部分の零曲率点の換算横座標が、 （４）Ｘ／ｌ＝ａ９（ｅ／ｌ）＋ａ１０（ｅ／ｌ）＾２
   ＋ａ１１（ｅ／ｌ）＾３＋ａ１２（ｅ／ｌ）４＋ａ１３
   （ｅ／ｌ）＾５（式中、ｅ／ｌは断面形状の最大相対肉
   厚、ａ９、ａ１０、ａ１１、ａ１２およびａ１３は定係
   数）により与えられる請求項１記載のシュラウド付プロ
   ペラ羽根の断面形状。 ９、前記定係数がそれぞれ、 ａ９＝−０．３９１７６・１０＾３ ａ１０＝＋０．１３４０７・１０＾５ ａ１１＝−０．１６８４５・１０＾６ ａ１２＝＋０．９２８０７・１０＾６ ａ１２＝−０．１８８７８・１０＾７ となっている請求項８記載のシュラウド付プロペラ羽根
   の断面形状。 １０、肉厚変動法則および中央ラインから既知の手法で
   画定されると共に、 弦に沿う前縁からの換算横座標ｘ／ｌの関数として、前
   記中央ラインおよび前記肉厚の換算縦座標Ｙ／ｌおよび
   Ｙｅ／ｌが、それぞれ、 （５）Ｙ／ｌ＝ｃ１（ｘ／ｌ）＋ｃ２（ｘ／ｌ）＾２＋
   ｃ３（ｘ／ｌ）＾３＋ｃ４（ｘ／ｌ）＾４＋ｃ５（ｘ／
   ｌ）＾５＋ｃ６（ｘ／ｌ）＾６＋ｃ７（ｘ／ｌ）＾７（
   ６）Ｙｅ／ｌ＝ｂ１（ｘ／ｌ）＋ｂ２（ｘ／ｌ）＾２＋
   ｂ３（ｘ／ｌ）＾３＋ｂ４（ｘ／ｌ）＾４＋ｂ５（ｘ／
   ｌ）＾５＋ｂ６（ｘ／ｌ）＾６＋ｂ７（ｘ／ｌ）＾７＋
   ｂ８（ｘ／ｌ）＾８＋ｂ９（ｘ／ｌ）＾９＋ｂ１０（ｘ
   ／ｌ）＾１＾０ （式中、係数ｂ１〜ｂ１０およびｃ１〜ｃ７は定係数）
   により与えられる請求項１記載のシュラウド付プロペラ
   羽根の断面形状。 １１、定係数ｂ１〜ｂ１０がそれぞれ、 （７．１）ｂ１＝ｂ１１（ｅ／ｌ）＋ｂ１２（ｅ／ｌ）
   ＾２＋ｂ１３（ｅ／ｌ）＾３＋ｂ１４（ｅ／ｌ）＾４＋
   ｂ１５（ｅ／ｌ）＾５＋ｂ１６（ｅ／ｌ）＾６（７．２
   ）ｂ２＝ｂ２１（ｅ／ｌ）＋ｂ２２（ｅ／ｌ）＾２＋ｂ
   ２３（ｅ／ｌ）＾３＋ｂ２４（ｅ／ｌ）＾４＋ｂ２５（
   ｅ／ｌ）＾５＋ｂ２６（ｅ／ｌ）＾６−−−−−−−−
   −−−−−−−−−−−−−−−− （７．１０）ｂ１０＝ｂ１０１（ｅ／ｌ）＋ｂ１０２（
   ｅ／ｌ）＾２＋ｂ１０３（ｅ／ｌ）＾３＋ｂ１０４（ｅ
   ／ｌ）＾５＋ｂ１０５（ｅ／ｌ）＾５＋ｂ１０６（ｅ／
   ｌ）＾６（式中、ｅ／ｌは前記断面形状の最大換算肉厚
   、ｂ１１〜ｂ１０６は定係数） により与えられる請求項１０記載のシュラウド付プロペ
   ラ羽根の断面形状。 １２、定係数ｂ１１〜ｂ１０６がそれぞれ、ｂ１１＝＋
   ０．９８５４２・１０＾５ ｂ１２＝−０．４３０２８・１０＾７ ｂ１３＝＋０．７４８２５・１０＾８ ｂ１４＝−０．６４７６９・１０＾９ ｂ１５＝＋０．２７９０８・１０＾１＾０ ｂ１６＝−０．４７８８９・１０＾１＾０ ｂ２１＝−０．３３３５２・１０＾７ ｂ２２＝＋０．１４６１０・１０＾９ ｂ２３＝−０．２５４８０・１０＾１＾０ ｂ２４＝＋０．２２１１５・１０＾１＾１ ｂ２５＝−０．９５５２５・１０＾１＾１ ｂ２６＝＋０．１６４２８・１０＾１＾２ ｂ３１＝＋０．３９８３２・１０＾６ ｂ３２＝−０．１７４６５・１０＾１＾０ ｂ３３＝＋０．３０４８８・１０＾１＾１ ｂ３４＝−０．２６４８４・１０＾１＾２ ｂ３５＝＋０．１１４４９・１０＾１＾３ ｂ３６＝−０．１９７０４・１０＾１＾３ ｂ４１＝−０．２４３０５・１０＾９ ｂ４２＝＋０．１０６６１・１０＾１＾１ ｂ４３＝−０．１８６１８・１０＾１＾２ ｂ４４＝＋０．１６１７８・１０＾１＾３ ｂ４５＝−０．６９９５７・１０＾１＾３ ｂ４６＝＋０．１２０４３・１０＾１＾４ ｂ５１＝＋０．８６０４９・１０＾９ ｂ５２＝−０．３７７５３・１０＾１＾１ ｂ５３＝＋０．６５９３９・１０＾１＾２ ｂ５４＝−０．５７３０９・１０＾１＾３ ｂ５５＝＋０．２４７８５・１０＾１＾４ ｂ５６＝−０．４２６７４・１０＾１＾４ ｂ６１＝−０．１８７０９・１０＾１＾０ ｂ６２＝＋０．８２０９３・１０＾１＾１ ｂ６３＝−０．１４３４０・１０＾１＾３ ｂ６４＝＋０．１２４６４・１０＾１＾４ ｂ６５＝−０．５３９１２・１０＾１＾４ ｂ６６＝＋０．９２８３１・１０＾１＾４ ｂ７１＝＋０．２５３４８・１０＾１＾０ ｂ７２＝−０．１１１２３・１０＾１＾２ ｂ７３＝＋０．１９４３２・１０＾１＾３ ｂ７４＝−０．１６８９２・１０＾１＾４ ｂ７５＝＋０．７３０６６・１０＾１＾４ ｂ７６＝−０．１２５８２・１０＾１＾５ ｂ８１＝−０．２０８６９・１０＾１＾０ ｂ８２＝＋０．９１５８３・１０＾１＾１ ｂ８３＝−０．１６０００・１０＾１＾３ ｂ８４＝＋０．１３９０９・１０＾１＾４ ｂ８５＝−０．６０１６６・１０＾１＾４ ｂ８６＝＋０．１０３６１・１０＾１＾５ ｂ９１＝＋０．９５５５４・１０＾９ ｂ９２＝−０．４１９３６・１０＾１＾１ ｂ９３＝−０．７３２６６・１０＾１＾２ ｂ９４＝−０．６３６９３・１０＾１＾３ ｂ９５＝＋０．２７５５３・１０＾１＾４ ｂ９６＝−０．４７４５０・１０＾１＾４ ｂ１０１＝−０．１８６６３・１０＾９ ｂ１０２＝＋０．８１９０９・１０＾１＾０ ｂ１０３＝−０．１４３１１・１０＾１＾２ ｂ１０４＝＋０．１２４４１・１０＾１＾３ ｂ１０５＝−０．５８３２１・１０＾１＾３ ｂ１０６＝＋０．９２６８８・１０＾１＾３ となっている請求項１１記載のシュラウド付プロペラ羽
   根の断面形状。 １３、中央ラインが−２％〜＋５％の最大相対曲率を与
   えると共に、定係数ｃ１〜ｃ７がそれぞれ、（８．１）
   ｃ１＝ｃ１１（ｅ／ｌ）＋ｃ１２（ｅ／ｌ）＾２＋ｃ１
   ３（ｅ／ｌ）＾３＋ｃ１４（ｅ／ｌ）＾４＋ｃ１５（ｅ
   ／ｌ）＾５＋ｃ１６（ｅ／ｌ）＾６（８．２）ｃ２＝ｃ
   ２１（ｅ／ｌ）＋ｃ２２（ｅ／ｌ）＾２＋ｃ２３（ｅ／
   ｌ）＾３＋ｃ２４（ｅ／ｌ）＾４＋ｃ２５（ｅ／ｌ）＾
   ５＋ｃ２６（ｅ／ｌ）＾６−−−−−−−−−−−−−
   −−−−−−−−−−− （８．７）ｃ７＝ｃ７１（ｅ／ｌ）＋ｃ７２（ｅ／ｌ）
   ＾２＋ｃ７３（ｅ／ｌ）＾３＋ｃ７４（ｅ／ｌ）＾４＋
   ｃ７５（ｅ／ｌ）＾５＋ｃ７６（ｅ／ｌ）＾６（式中、
   ｅ／ｌは前記断面形状の最大換算肉厚、ｃ１１〜ｃ７６
   は定係数） により与えられる請求項１０記載のシュラウド付プロペ
   ラ羽根の断面形状。 １４、定係数ｃ１１〜ｃ７６がそれぞれ、 ｃ１１＝−０．２９８７４・１０＾１ ｃ１２＝−０．６１３３２・１０＾２ ｃ１３＝＋０．６０８９０・１０＾５ ｃ１４＝−０．４３２０８・１０＾６ ｃ１５＝−０．１２０３７・１０＾９ ｃ１６＝＋０．２４６８０・１０＾１＾０ ｃ２１＝＋０．１７６６６・１０＾２ ｃ２２＝＋０．７０５３０・１０＾４ ｃ２３＝−０．４０６３７・１０＾６ ｃ２４＝−０．２８３１０・１０＾８ ｃ２５＝＋０．２０８１３・１０＾１＾０ ｃ２６＝−０．３１４６３・１０＾１＾１ ｃ３１＝−０．３８１８９・１０＾３ ｃ３２＝＋０．３１７８７・１０＾２ ｃ３３＝＋０．２３６８４・１０＾７ ｃ３４＝−０．４７６３６・１０＾８ ｃ３５＝−０．２６７０５・１０＾１＾０ ｃ３６＝＋０．６５３７８・１０＾１＾１ ｃ４１＝＋０．１３１８０・１０＾４ ｃ４２＝−０．４４６５０・１０＾５ ｃ４３＝−０．６５９４５・１０＾７ ｃ４４＝＋０．３５８２２・１０＾９ ｃ４５＝−０．２４９８６・１０＾１＾０ ｃ４６＝−０．５８６７５・１０＾１＾１ ｃ５１＝−０．１８７５０・１０＾４ ｃ５２＝＋０．７２４１０・１０＾５ ｃ５３＝＋０．９０７４５・１０＾７ ｃ５４＝−０．５４６８７・１０＾９ ｃ５５＝＋０．５８４２３・１０＾１＾０ ｃ５６＝＋０．５０２４２・１０＾１＾１ ｃ６１＝＋０．１２３６６・１０＾４ ｃ６２＝−０．４３１７８・１０＾５ ｃ６３＝−０．６１３０７・１０＾７ ｃ６４＝＋０．３３９４６・１０＾９ ｃ６５＝−０．２６６５１・１０＾１＾０ ｃ６６＝−０．４９２０９・１０＾１＾１ ｃ７１＝−０．３１２４７・１０＾３ ｃ７２＝＋０．８３９３９・１０＾４ ｃ７３＝＋０．１６２８０・１０＾７ ｃ７４＝−０．７４４３１・１０＾８ ｃ７５＝＋０．３０５２０・１０＾６ ｃ７６＝＋０．２１２６５・１０＾１＾１ となっている請求項１３記載のシュラウド付プロペラ羽
   根の断面形状。 １５、前記断面形状の中央ラインの最大相対反り（カン
   バー）Ｋ＿ｍ＿ａ＿ｘが、適合揚力係数Ｃｚａの値の関
   数として、 （９）Ｋ＿ｍ＿ａ＿ｘ＝ｄ１（Ｃｚａ）＋ｄ２（Ｃｚａ
   ）＾２＋ｄ３（Ｃｚａ）＾３＋ｄ４（Ｃｚａ）＾４ｄ５
   （Ｃｚａ）＾５＋ｄ６（Ｃｚａ）＾６ （式中、ｄ１〜ｄ６は定係数） により決定される請求項１０記載のシュラウド付プロペ
   ラ羽根の断面形状。 １６、定係数ｄ１〜ｄ６がそれぞれ、 ｄ１＝＋０．１１０１７ ｄ２＝−０．３０１６７ ｄ３＝−０．５８５４１ ｄ４＝＋０．３９２４０・１０ ｄ５＝−０．５３２２３・１０ ｄ６＝＋０．２２１３２・１０ となっている請求項１５記載のシュラウド付プロペラ羽
   根の断面形状。 １７、９．５％に等しい最大相対肉厚を有し、かつ１に
   等しい適合揚力係数に対すると共に、弦に沿う前縁から
   の換算横座標ｘ／ｌの関数として、その上面ラインの換
   算縦座標が、 ｘ／ｌ＝０〜０．３９４３３の間は、 （１０）Ｙ／ｌ＝ｆ１（ｘ／ｌ）＾１＾／＾２＋ｆ２（
   ｘ／ｌ）＋ｆ３（ｘ／ｌ）＾２＋ｆ４（ｘ／ｌ）＾３＋
   ｆ５（ｘ／ｌ）４＋ｆ６（ｘ／ｌ）＾５＋ｆ７（ｘ／ｌ
   ）＾６ （式中、ｆ１＝＋０．１６２２７ ｆ２＝−０．１１７０４・１０＾−＾１ ｆ３＝＋０．１３２４７ ｆ４＝−０．２５０１６・１０ ｆ５＝＋０．１０６８２・１０＾２ ｆ６＝−０．２２２１０・１０＾２ ｆ７＝＋０．１７７２６・１０＾２） により与えられ、 ｘ／ｌ＝０．３９４３３〜１の間は、 （１１）Ｙ／ｌ＝ｇ０＋ｇ１（ｘ／ｌ）＋ｇ２（ｘ／ｌ
   ）＾２＋ｇ３（ｘ／ｌ）＾３＋ｇ４（ｘ／ｌ）＾４＋ｇ
   ５（ｘ／ｌ）＾５＋ｇ６（ｘ／ｌ）＾６（式中、ｇ０＝
   ＋０．２２９６８ ｇ１＝−０．１７４０３・１０ ｇ２＝＋０．７７９５２・１０ ｇ３＝−０．１７４５７・１０＾２ ｇ４＝＋０．２０８４５・１０＾２ ｇ５＝−０．１３００４・１０＾２ ｇ６＝＋０．３３３７１・１０） により与えられ、 一方、前記断面形状の下面ラインの換算縦座標が、 ｘ／ｌ＝０〜０．１１８６２の間は、 （１２）Ｙ／ｌ＝ｈ１（ｘ／ｌ）＾１＾／＾２＋ｈ２（
   ｘ／ｌ）＋ｈ３（ｘ／ｌ）＾２＋ｈ４（ｘ／ｌ）＾３＋
   ｈ５（ｘ／ｌ）＾４＋ｈ６（ｘ／ｌ）＾５＋ｈ７（ｘ／
   ｌ）＾６ （式中、ｈ１＝−０．１３９７１ ｈ２＝＋０．１０４８０・１０＾−＾３ ｈ３＝＋０．５１６９８・１０ ｈ４＝−０．１１２９７・１０＾３ ｈ５＝＋０．１４６９５・１０＾４ ｈ６＝−０．９６４０３・１０＾４ ｈ７＝＋０．２４７６９・１０＾５） により与えられ、 ｘ／ｌ＝０．１１８６２〜１の間は、 （１３）Ｙ／ｌ＝ｉ０＋ｉ１（ｘ／ｌ）＋ｉ２（ｘ／ｌ
   ）＾２＋ｉ３（ｘ／ｌ）＾３＋ｉ４（ｘ／ｌ）＾４＋ｉ
   ５（ｘ／ｌ）＾５＋ｉ６（ｘ／ｌ）＾６（式中、ｉ０＝
   −０．２５９１５・１０＾−＾１ｉ１＝−０．９６５９
   ７・１０＾−＾１ ｉ２＝＋０．４９５０３ ｉ３＝＋０．６０４１８・１０＾−＾１ ｉ４＝−０．１７２０６・１０ ｉ５＝＋０．２０６１９・１０ ｉ６＝−０．７７９２２） により与えられる請求項１記載のシュラウド付プロペラ
   羽根の断面形状。 １８、１０．２％に等しい最大相対肉厚を有し、かつ０
   ．９に等しい適合揚力係数に対すると共に、弦に沿う前
   縁からの換算横座標の関数として、その上面ラインの換
   算縦座標が、 ｘ／ｌ＝０〜０．３９５０３の間は、 （１４）Ｙ／ｌ＝ｊ１（ｘ／ｌ）＾１＾／＾２＋ｊ２（
   ｘ／ｌ）＋ｊ３（ｘ／ｌ）＾２＋ｊ４（ｘ／ｌ）＾３＋
   ｊ５（ｘ／ｌ）＾４＋ｊ６（ｘ／ｌ）＾５ （式中、ｊ１＝＋０．１４６８３ ｊ２＝−０．６７１１５・１０＾−＾２ ｊ３＝＋０．４４７２０ ｊ４＝−０．３６８２８・１０ ｊ５＝＋０．１２６５１・１０＾２ ｊ６＝−０．２３８３５・１０＾２ ｊ７＝＋０．１８１５５・１０＾２） により与えられ、 ｘ／ｌ＝０〜０．３９５０３の間は、 （１５）Ｙ／ｌ＝ｋ０＋ｋ１（ｘ／ｌ）＋ｋ２（ｘ／ｌ
   ）＾２＋ｋ３（ｘ／ｌ）＾３＋ｋ４（ｘ／ｌ）＾４＋ｋ
   ５（ｘ／ｌ）＾５＋ｋ６（ｘ／ｌ）＾６ （式中、ｋ０＝＋０．４５９５５ ｋ１＝−０．３９８３４・１０ ｋ２＝＋０．１６７２６・１０＾２ ｋ３＝−０．３５７３７・１０＾２ ｋ４＝＋０．４１０８８・１０＾２ ｋ５＝−０．２４５５７・１０＾２ ｋ６＝＋０．６００８８・１０） により与えられ、 一方、前記断面形状の下面ラインの換算縦座標が、 ｘ／ｌ＝０〜０．１４４７３の間は、 （１６）Ｙ／ｌ＝ｍ１（ｘ／ｌ）＾１＾／＾２＋ｍ２（
   ｘ／ｌ）＋ｍ３（ｘ／ｌ）＾２＋ｍ４（ｘ／ｌ）＾３＋
   ｍ５（ｘ／ｌ）＾４＋ｍ６（ｘ／ｌ）＾５＋ｍ７（ｘ／
   ｌ）＾６ （式中、ｍ１＝−０．１３２９７ ｍ２＝＋０．３６１６３・１０＾−＾１ ｍ３＝＋０．１７２８４・１０ ｍ４＝−０．２７６６４・１０＾２ ｍ５＝＋０．３０６３３・１０＾３ ｍ６＝−０．１６９７８・１０＾４ ｍ７＝＋０．３６４７７・１０＾４） により与えられ、 ｘ／ｌ＝０．１４４７３〜１の間は、 （１７）Ｙ／ｌ＝ｎ０＋ｎ１（ｘ／ｌ）＋ｎ２（ｘ／ｌ
   ）＾２＋ｎ３（ｘ／ｌ）＾３＋ｎ４（ｘ／ｌ）＾４＋ｎ
   ５（ｘ／ｌ）＾５＋ｎ６（ｘ／ｌ）＾６（式中、ｎ０＝
   −０．３０８２４・１０＾−＾１ｎ１＝−０．２０５６
   ４・１０＾−＾１ ｎ２＝−０．２１７３８ ｎ３＝＋０．２４１０５・１０ ｎ４＝−０．５３７５２・１０ ｎ５＝＋０．４８１１０・１０ ｎ６＝−０．１５８２６・１０） により与えられる請求項１記載のシュラウド付プロペラ
   羽根の断面形状。 １９、１１．７％に等しい最大相対肉厚を有し、かつ０
   ．５に等しい適合揚力係数に対すると共に、弦に沿う前
   縁からの換算横座標ｘ／ｌの関数として、その上面ライ
   ンの換算縦座標が、 ｘ／ｌ＝０〜０．２８５１５の間は、 （１８）Ｙ／ｌ＝ｔ１（ｘ／ｌ）＾１＾／＾２＋ｔ２（
   ｘ／ｌ）＋ｔ３（ｘ／ｌ）＾２＋ｔ４（ｘ／ｌ）＾３＋
   ｔ５（ｘ／ｌ）＾４＋ｔ６（ｘ／ｌ）＾５＋ｔ７（ｘ／
   ｌ）＾６ （式中、ｔ１＝＋０．２１５９９ ｔ２＝−０．１７２９４ ｔ３＝＋０．２２０４４・１０ ｔ４＝−０．２６５９５・１０＾２ ｔ５＝＋０．１４６４２・１０＾３ ｔ６＝−０．３９７６４・１０＾３ ｔ７＝＋０．４２２５９・１０＾３） により与えられ、 ｘ／ｌ＝０．２８５１５〜１の間は、 （１９）Ｙ／ｌ＝ｕ０＋ｕ１（ｘ／ｌ）＋ｕ２（ｘ／ｌ
   ）＾２＋ｕ３（ｘ／ｌ）＾３＋ｕ４（ｘ／ｌ）＾４＋ｕ
   ５（ｘ／ｌ）＾５＋ｕ６（ｘ／ｌ）＾６（式中、ｕ０＝
   ＋０．３９５２１・１０＾−＾１ｕ１＝＋０．２６１７
   ０ ｕ２＝−０．４７２７４ ｕ３＝−０．４０８７２ ｕ４＝＋０．１５９６８・１０ ｕ５＝−０．１５２２２・１０ ｕ６＝＋０．５１０５７） により与えられ、 一方、前記断面形状の下面ラインの換算縦座標が、 ｘ／ｌ＝０〜０．１７４２８の間は、 （２０）Ｙ／ｌ＝ｖ１（ｘ／ｌ）＾１＾／＾２＋ｖ２（
   ｘ／ｌ）＋ｖ３（ｘ／ｌ）＾２＋ｖ４（ｘ／ｌ）＾３＋
   ｖ５（ｘ／ｌ）＾４＋ｖ６（ｘ／ｌ）＾５＋ｖ７（ｘ／
   ｌ）＾６ （式中、ｖ１＝−０．１６５２６ ｖ２＝−０．３１１６２・１０＾−＾１ ｖ３＝＋０．５７５６７・１０ ｖ４＝−０．１０１４８・１０＾３ ｖ５＝＋０．９５８４３・１０＾３ ｖ６＝−０．４４１６１・１０＾４ ｖ７＝＋０．７８５１９・１０＾４） により与えられ、 ｘ／ｌ＝０．１７４２８〜１の間は、 （２１）Ｙ／ｌ＝ｗ０＋ｗ１（ｘ／ｌ）＋ｗ２（ｘ／ｌ
   ）＾２＋ｗ３（ｘ／ｌ）＾３＋ｗ４（ｘ／ｌ）＾４＋ｗ
   ５（ｘ／ｌ）＾５＋ｗ６（ｘ／ｌ）＾６（式中、ｗ０＝
   −０．２５１５２・１０＾−＾１ｗ１＝−０．２２５２
   ５ ｗ２＝＋０．８９０３８ ｗ３＝−０．１０１３１・１０ ｗ４＝＋０．１６２４０ ｗ５＝＋０．４６９６８ ｗ６＝−０．２６４００） により与えられる請求項１記載のシュラウド付プロペラ
   羽根の断面形状。 ２０、１２％に等しい最大相対肉厚を有し、かつ０．６
   に等しい適合揚力係数に対すると共に、弦に沿う前記か
   らの換算横座標ｘ／ｌの関数として、その上面ラインの
   換算縦座標が、 ｘ／ｌ＝０〜０．２９４６１の間は、 （２２）Ｙ／ｌ＝ｐ１（ｘ／ｌ）＾１＾／＾２＋ｐ２（
   ｘ／ｌ）＋ｐ３（ｘ／ｌ）＾２＋ｐ４（ｘ／ｌ）＾３＋
   ｐ５（ｘ／ｌ）＾４＋ｐ６（ｘ／ｌ）＾５＋ｐ７（ｘ／
   ｌ）＾６ （式中、ｐ１＝＋０．１６３４７ ｐ２＝＋０．２０８４５ ｐ３＝−０．２０５０６・１０ ｐ４＝＋０．１３２２３・１０＾２ ｐ５＝−０．６３７９１・１０＾２ ｐ６＝＋０．１６２００・１０＾３ ｐ７＝−０．１６３０２・１０＾３） により与えられ ｘ／ｌ＝０．２９４６１〜１の間は、 （２３）Ｙ／ｌ＝ｑ０＋ｑ１（ｘ／ｌ）＋ｑ２（ｘ／ｌ
   ）＾２＋ｑ３（ｘ／ｌ）＾３＋ｑ４（ｘ／ｌ）＾４＋ｑ
   ５（ｘ／ｌ）＾５＋ｑ６（ｘ／ｌ）＾６（式中、ｑ０＝
   ＋０．５４８６０・１０＾−＾１ｑ１＝＋０．１３８７
   ２ ｑ２＝＋０．１６４６０ ｑ３＝−０．１７４２４・１０ ｑ４＝＋０．２８０８５・１０ ｑ５＝−０．１９０６２・１０ ｑ６＝＋０．４８４４２） により与えられ、 一方、前記断面形状の下面ラインの換算縦座標が、 ｘ／ｌ＝０〜０．１４９３１の間は、 （２４）Ｙ／ｌ＝ｒ１（ｘ／ｌ）＾１＾／＾２＋ｒ２（
   ｘ／ｌ）＋ｒ３（ｘ／ｌ）＾２＋ｒ４（ｘ／ｌ）＾３＋
   ｒ５（ｘ／ｌ）＾４＋ｒ６（ｘ／ｌ）＾５＋ｒ７（ｘ／
   ｌ）＾６ （式中、ｒ１＝−０．１９０８６ ｒ２＝＋０．２９８４２ ｒ３＝−０．５１３５９・１０ ｒ４＝＋０．１１１４４・１０＾３ ｒ５＝−０．１１３８５・１０＾４ ｒ６＝＋０．５６７９７・１０＾４ ｒ７＝−０．１１０９１・１０＾５） により与えられ、 ｘ／ｌ＝０．１４９３１〜１の間は、 （２５）Ｙ／ｌ＝ｓ０＋ｓ１（ｘ／ｌ）＋ｓ２（ｘ／ｌ
   ）＾２＋ｓ３（ｘ／ｌ）＾３＋ｓ４（ｘ／ｌ）＾４＋ｓ
   ５（ｘ／ｌ）＾５＋ｓ６（ｘ／ｌ）＾６ （式中、ｓ０＝−０．３１２４８・１０＾−＾１ｓ１＝
   −０．１２３５０ ｓ２＝＋０．４２７２０ ｓ３＝＋０．３２９２３ ｓ４＝−０．１９６５０・１０ ｓ５＝＋０．２１０９９・１０ ｓ６＝−０．７４９３５） により与えられる請求項１記載のシュラウド付プロペラ
   羽根の断面形状。 ２１、１２．８％に等しい最大相対肉厚を有し、かつ０
   ．２に等しい適合揚力係数に対すると共に、弦に沿う前
   縁からの換算横座標ｘ／ｌの関数として、その上面ライ
   ンの縦座標が、 ｘ／ｌ＝０〜０．２６８６１の間は、 （２６）Ｙ／ｌ＝α１（ｘ／ｌ）＾１＾／＾２＋α２（
   ｘ／ｌ）＋α３（ｘ／ｌ）＾２＋α４（ｘ／ｌ）＾３＋
   α５（ｘ／ｌ）＾４＋α６（ｘ／ｌ）＾５＋α７（ｘ／
   ｌ）＾６ （式中、α１＝＋０．１９７６２ α２＝＋０．１７２１３ α３＝−０．５３１３７・１０ α４＝＋０．５６０２５・１０＾２ α５＝−０．３２３１９・１０＾３ α６＝＋０．９２０８８・１０＾３ α７＝−０．１０２２９・１０＾４） により与えられ、 ｘ／ｌ＝０．２６８６１〜１の間は、 （２７）Ｙ／ｌ＝β０＋β１（ｘ／ｌ）＋β２（ｘ／ｌ
   ）＾２＋β３（ｘ／ｌ）＾３＋β４（ｘ／ｌ）＾４＋β
   ５（ｘ／ｌ）＾５＋β６（ｘ／ｌ）＾６（式中、β０＝
   ＋０．２８９００・１０＾−＾１β１＝＋０．３８８６
   ９ β２＝−０．１０７９６・１０ β３＝＋０．８０８４８ β４＝＋０．４５０２５ β５＝−０．１０６３６・１０ β６＝＋０．４７１８２） により与えられ、 一方、前記断面形状の下面ラインの換算縦座標が、 ｘ／ｌ＝０〜０．２０９３４の間は、 （２８）Ｙ／ｌ＝γ１（ｘ／ｌ）＾１＾／＾２＋γ２（
   ｘ／ｌ）＋γ３（ｘ／ｌ）＾２＋γ４（ｘ／ｌ）＾３＋
   γ５（ｘ／ｌ）＾４＋γ６（ｘ／ｌ）＾５＋γ７（ｘ／
   ｌ）＾６ （式中、γ１＝−０．２５３７６ γ２＝＋０．６１８６０ γ３＝−０．９６２１２・１０ γ４＝＋０．１２８４３・１０＾３ γ５＝−０．９０７０１・１０＾３ γ６＝＋０．３２２９１・１０＾４ γ７＝−０．４５４１８・１０＾４） により与えられ、 ｘ／ｌ＝０．２０９３４〜１の間は、 （２９）Ｙ／ｌ＝δ０＋δ１（ｘ／ｌ）＋δ２（ｘ／ｌ
   ）＾２＋δ３（ｘ／ｌ）＾３＋δ４（ｘ／ｌ）＾４＋δ
   ５（ｘ／ｌ）＾５＋δ６（ｘ／ｌ）＾６（式中、δ０＝
   −０．２５２３４・１０＾−＾１δ１＝−０．３２９０
   ５ δ２＝＋０．１０８９０・１０ δ３＝−０．１００６６・１０ δ４＝−０．３２５２０ δ５＝＋０．１１３２５・１０ δ６＝−０．５４０４３） により与えられる請求項１記載のシュラウド付プロペラ
   羽根の断面形状。 ２２、１３．９％に等しい最大相対肉厚を有し、かつ−
   ０．１に等しい適合揚力係数に対すると共に、弦に沿う
   前縁からの換算横座標ｘ／ｌの関数として、その上面ラ
   インの換算縦座標が、 ｘ／ｌ＝０〜０．１９６０６の間は、 （３０）Ｙ／ｌ＝ε１（ｘ／ｌ）＾１＾／＾２＋ε２（
   ｘ／ｌ）＋ε３（ｘ／ｌ）＾２＋ε４（ｘ／ｌ）＾３＋
   ε５（ｘ／ｌ）＾４＋ε６（ｘ／ｌ）＾５＋ε７（ｘ／
   ｌ）＾６ （式中、ε１＝＋０．２２９１７ ε２＝−０．２２９７２ ε３＝＋０．２１２６２・１０ ε４＝−０．３９５５７・１０＾２ ε５＝＋０．３２６２８・１０＾３ ε６＝−０．１３０７７・１０＾４ ε７＝＋０．２０３７０・１０＾４） により与えられ、 ｘ／ｌ＝０．１９６０６〜１の間は、 （３１）Ｙ／ｌ＝λ０＋λ１（ｘ／ｌ）＋λ２（ｘ／ｌ
   ）＾２＋λ３（ｘ／ｌ）＾３＋λ４（ｘ／ｌ）＾４＋λ
   ５（ｘ／ｌ）＾５＋λ６（ｘ／ｌ）＾６ （式中、λ０＝＋０．３２５００・１０＾−＾１ λ１＝＋０．２９６８４ λ２＝−０．９９７２３ λ３＝＋０．８２９７３ λ４＝＋０．４０６１６ λ５＝−０．１００５３・１０ λ６＝＋０．４４２２２） により与えられ、 一方、前記断面形状の下面ラインの換算縦座標が、 ｘ／ｌ＝０〜０．２６４７８の間は、 （３２）Ｙ／ｌ＝μ１（ｘ／ｌ）＾１＾／＾２＋μ２（
   ｘ／ｌ）＋μ３（ｘ／ｌ）＾２＋μ４（ｘ／ｌ）＾３＋
   μ５（ｘ／ｌ）＾４＋μ６（ｘ／ｌ）＾５＋μ７（ｘ／
   ｌ）＾６ （式中、μ１＝−０．１９３１４ μ２＝−０．２２０３１ μ３＝＋０．４１３９９・１０ μ４＝−０．４１３８９・１０＾２ μ５＝＋０．２３２３０・１０＾３ μ６＝−０．６６１７９・１０＾３ μ７＝＋０．７４２１６・１０＾３） により与えられ、 ｘ／ｌ＝０．２６４７８〜１の間は、 （３３）Ｙ／ｌ＝ν０＋ν１（ｘ／ｌ）＋ν２（ｘ／ｌ
   ）＾２＋ν３（ｘ／ｌ）＾３＋ν４（ｘ／ｌ）＾４＋ν
   ５（ｘ／ｌ）＾５＋ν６（ｘ／ｌ）＾６（式中、ν０＝
   −０．４２４１７・１０＾−＾１ν１＝−０．２９１６
   １ ν２＝＋０．５７８８３ ν３＝＋０．４１３０９ ν４＝−０．１９０４５・１０ ν５＝＋０．１８７７６・１０ ν６＝−０．６３５８３） により与えられる請求項１記載のシュラウド付プロペラ
   羽根の断面形状。 ２３、前記断面形状の最大相対肉厚ｅ／ｌの関数として
   、 （３４）Ｍａｄ＝φ０＋φ１（ｅ／ｌ） （式中、φ０＝−０．８８６３６・１０ φ１＝＋０．１５３２０・１０） により変動する適合マッハ数Ｍａｄが用いられる請求項
   １記載のシュラウド付プロペラ羽根の断面形状。