JPH01230716A - 高靭性電縫鋼管の製造方法 - Google Patents
高靭性電縫鋼管の製造方法Info
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- JPH01230716A JPH01230716A JP5253188A JP5253188A JPH01230716A JP H01230716 A JPH01230716 A JP H01230716A JP 5253188 A JP5253188 A JP 5253188A JP 5253188 A JP5253188 A JP 5253188A JP H01230716 A JPH01230716 A JP H01230716A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
この発明は電縫部靭性の優れた高靭性電縫鋼管の製造方
法に関するものである。
法に関するものである。
[従来の技術]
電縫鋼管は熱延コイルから連続的にロール成形されたオ
ープンンームパイブのシームエツジを流れる高周波電流
の抵抗熱を利用して溶接される。
ープンンームパイブのシームエツジを流れる高周波電流
の抵抗熱を利用して溶接される。
このとき、電縫部は融点付近から急冷されるため、母材
部と比べ靭性の低い組織を呈する。
部と比べ靭性の低い組織を呈する。
この低靭性組織を改善するために、従来オンラインで電
縫部の熱処理が行われている。これは、溶接余盛切削後
の電縫部をAc3点以上に加熱した後、放冷するもので
ある。
縫部の熱処理が行われている。これは、溶接余盛切削後
の電縫部をAc3点以上に加熱した後、放冷するもので
ある。
また、特開昭60−204830号のように溶接後の余
盛部分を15%以上の圧下率で熱間圧延することにより
組織を改善する方法が提案されている。
盛部分を15%以上の圧下率で熱間圧延することにより
組織を改善する方法が提案されている。
[解決しようとする課題]
しかし、従来の電縫部を加熱した後に、単に放冷する方
法では、充′分な電縫部靭性は得られていない。
法では、充′分な電縫部靭性は得られていない。
また、特開昭60−204830号の方法は、溶接部余
盛部分に熱間圧延を行うことにより靭性の向上を狙って
いるが、この方法では熱間圧延の圧下率を15%以上に
しないと靭性効果が現れず、成形、溶接の完了した管に
この大きさの圧下を加えることは設備上少なからず困難
がある。その上、この方法で得られる靭性改善効果自体
も不充分である。
盛部分に熱間圧延を行うことにより靭性の向上を狙って
いるが、この方法では熱間圧延の圧下率を15%以上に
しないと靭性効果が現れず、成形、溶接の完了した管に
この大きさの圧下を加えることは設備上少なからず困難
がある。その上、この方法で得られる靭性改善効果自体
も不充分である。
この発明は、上記のような問題点を解決することを課題
とするものである。
とするものである。
[課題を解決するための手段]
この発明の高靭性電縫鋼管の製造方法は、低炭素鋼又は
低炭素低合金鋼で製造した電縫鋼管の電縫部をAc3点
以上10500℃以下に加熱し、次いでオーステナイト
未再結晶温度域で1%以上90%以下の加工を加え、そ
の後直ちに10℃/see以上150℃/ s e c
以下の冷却速度で600℃以上800℃以下まで加速冷
却し、次いで放冷することを特徴とするものである。
低炭素低合金鋼で製造した電縫鋼管の電縫部をAc3点
以上10500℃以下に加熱し、次いでオーステナイト
未再結晶温度域で1%以上90%以下の加工を加え、そ
の後直ちに10℃/see以上150℃/ s e c
以下の冷却速度で600℃以上800℃以下まで加速冷
却し、次いで放冷することを特徴とするものである。
この発明で適用する低炭素鋼又は低炭素低合金鋼とは、
次に記載する組成の鋼である。
次に記載する組成の鋼である。
即ち、重量%で、
C:0.08〜0620%、5ilo、01〜065%
、Mn : 0.5〜2.0%、Nb:0.01〜0.
10%を基本成分として含み、又はこの基本成分に必要
に応じ V:0.1%以下、Ti:0.1%以下、Cu:0.5
%以下、Cr:0.5%以下、Nl:0.5%以下、M
o:0.5%以下の1種以上を含み、残部が実質的にF
e及び不可避不純物からなる鋼をいう。
、Mn : 0.5〜2.0%、Nb:0.01〜0.
10%を基本成分として含み、又はこの基本成分に必要
に応じ V:0.1%以下、Ti:0.1%以下、Cu:0.5
%以下、Cr:0.5%以下、Nl:0.5%以下、M
o:0.5%以下の1種以上を含み、残部が実質的にF
e及び不可避不純物からなる鋼をいう。
[作用]
鋼の成分の限定理由を述べる。Cは0.0896未満だ
と必要な強度が得られず、またこれが0.20%を越え
ると靭性の劣化が生ずる。Siは鋼の溶製上0.01%
必要で、0.5%を越えると靭性が劣化する。Mnは必
要な強度を得るために0.5%以上とし、あまり高すぎ
ると靭性が劣化するため上限を2.0%とした。Nbは
鋼の未再結晶温度域を広げるために0.01%以上とし
、0.1%を越えると靭性が劣化するためこれを上限と
した。
と必要な強度が得られず、またこれが0.20%を越え
ると靭性の劣化が生ずる。Siは鋼の溶製上0.01%
必要で、0.5%を越えると靭性が劣化する。Mnは必
要な強度を得るために0.5%以上とし、あまり高すぎ
ると靭性が劣化するため上限を2.0%とした。Nbは
鋼の未再結晶温度域を広げるために0.01%以上とし
、0.1%を越えると靭性が劣化するためこれを上限と
した。
また、上記した成分に高張力化、高耐食性付加等の目的
で、VSTiSCux Cr、Ni、M。
で、VSTiSCux Cr、Ni、M。
等のうち1種以上を含有させても、本発明はその特徴は
失われない。しかし、■、、Tiは0.1%を越え、C
u、Cr、Nis Moについては、夫々が0.5%を
越えると溶接性が劣るとともに経済性の面からも適当で
ないため、これらを上限とする。
失われない。しかし、■、、Tiは0.1%を越え、C
u、Cr、Nis Moについては、夫々が0.5%を
越えると溶接性が劣るとともに経済性の面からも適当で
ないため、これらを上限とする。
この発明において、電縫部に対して行う加熱、熱間加工
、加速冷却は電縫部のミクロ組織を微細化することによ
り電縫部靭性を改善するものである。
、加速冷却は電縫部のミクロ組織を微細化することによ
り電縫部靭性を改善するものである。
電縫部をAc3点以上の温度に加熱することにより、電
縫部急冷組織を均一なオーステナイト組織に変態させる
。ただし、オーステナイト結晶粒の粗大化を防ぐために
加熱温度の上限を1050℃とする。
縫部急冷組織を均一なオーステナイト組織に変態させる
。ただし、オーステナイト結晶粒の粗大化を防ぐために
加熱温度の上限を1050℃とする。
第2図に、O,l0C−1,25Mn−Nb鋼について
、加工温度;850℃、加工率、30%、加速冷却速度
;30℃/ s e c 、加速冷却停止温度;650
℃の条件を一定にして、加熱温度を850℃、1050
℃及び1150”C1:変えた場合のvTs(シャルピ
ーは破面遷移温度)(℃)を示す。
、加工温度;850℃、加工率、30%、加速冷却速度
;30℃/ s e c 、加速冷却停止温度;650
℃の条件を一定にして、加熱温度を850℃、1050
℃及び1150”C1:変えた場合のvTs(シャルピ
ーは破面遷移温度)(℃)を示す。
熱間加工は上記の均一なオーステナイト組織に加工歪み
を導入することで冷却時のフェライト粒形成サイトを増
加させ、これにより変態後の組織を微細化する効果を持
つ。このフェライト粒形成サイトはオーステナイトの再
結晶温度域では生成後すぐに消滅してしまい、変態後の
組織の微細化に寄与しない。このため加工を行う温度範
囲をオーステナイト未再結晶域とした。
を導入することで冷却時のフェライト粒形成サイトを増
加させ、これにより変態後の組織を微細化する効果を持
つ。このフェライト粒形成サイトはオーステナイトの再
結晶温度域では生成後すぐに消滅してしまい、変態後の
組織の微細化に寄与しない。このため加工を行う温度範
囲をオーステナイト未再結晶域とした。
熱間加工直後の加速冷却は急冷によって生成後のフェラ
イトの粒成長を抑制し、変態後のミクロ組織を微細化す
る。この作用により1%程度の小さな熱間加工でも靭性
を大きく改善することが可能となる。また、加速冷却を
行わない場合と比べて同じ大きさの加工量での靭性改善
の度合いが大きくなる。熱間加工量は設備上の問題で上
限を90%とした。
イトの粒成長を抑制し、変態後のミクロ組織を微細化す
る。この作用により1%程度の小さな熱間加工でも靭性
を大きく改善することが可能となる。また、加速冷却を
行わない場合と比べて同じ大きさの加工量での靭性改善
の度合いが大きくなる。熱間加工量は設備上の問題で上
限を90%とした。
第3図に0.l0C−1,25Mn−Nb鋼について、
加熱温度;850℃、加工温度:850℃で、冷却条件
を加速冷却(30℃/ s e c 。
加熱温度;850℃、加工温度:850℃で、冷却条件
を加速冷却(30℃/ s e c 。
650℃停止)及び放冷(冷却速度3℃/ s e c
)の2種類に対し、加工率を変えた場合のvTS(℃
)を示す。
)の2種類に対し、加工率を変えた場合のvTS(℃
)を示す。
加速冷却の停止温度は8’00℃を越えると微細化効果
が現れず、600℃未満だと硬化組織が生成して靭性を
劣化させるため、800℃〜600℃とする。
が現れず、600℃未満だと硬化組織が生成して靭性を
劣化させるため、800℃〜600℃とする。
第4図に0.l0C−1,25Mn−Nb鋼について、
加熱温度;850℃、加工温度;850℃、加工率、3
0%、加速冷却速度;30℃/SeCの諸条件を一定に
して、加速冷却停止温度を800℃、650℃及び50
0℃に変えた場合のVTS(℃)を示す。
加熱温度;850℃、加工温度;850℃、加工率、3
0%、加速冷却速度;30℃/SeCの諸条件を一定に
して、加速冷却停止温度を800℃、650℃及び50
0℃に変えた場合のVTS(℃)を示す。
また、加速冷却速度が10℃/ s e c未満だと微
細化効果が現れないため下限は10℃/ s e cと
する。また設備上の制約から上限は150℃/secと
する。
細化効果が現れないため下限は10℃/ s e cと
する。また設備上の制約から上限は150℃/secと
する。
[実施例]
第1表に示す化学成分の鋼から製造された電縫鋼管の電
縫部から溶接線と直角方向に12X12X 80 mm
の試験片を採取し、これに第1図に示す方法で熱処理及
び熱間加工を施した。ここで、1は試験片、2は電縫溶
接部、3は電極兼試験片上み部である。加熱は試験片1
に直接通電して、その抵抗熱で行ない、熱間加工として
試験片の長さ方向に圧縮を加えた。この時の加工率を次
のように定義する。
縫部から溶接線と直角方向に12X12X 80 mm
の試験片を採取し、これに第1図に示す方法で熱処理及
び熱間加工を施した。ここで、1は試験片、2は電縫溶
接部、3は電極兼試験片上み部である。加熱は試験片1
に直接通電して、その抵抗熱で行ない、熱間加工として
試験片の長さ方向に圧縮を加えた。この時の加工率を次
のように定義する。
そして、その後シャルピー試験を行ない電縫部の靭性を
調べた。
調べた。
第2表に試験条件及びシャルピー試験結果を示す。
第 2 表
本;本発明例
比;比較例
一;放冷を意味する。
また、第2図、第3図及び第4図にその一部をグラフと
して示す。第3図に、熱間加工後に放冷するのみでは少
なくとも15%以上の加工率が必要であるのに対して、
加工後に加速冷却を行うことにより、わずか1%の加工
率で靭性改善効果を発揮することが示されている。また
、同じ加工率で比較すると放冷したものに比べ加速冷却
したものの方が靭性改善の度合いが大きい。
して示す。第3図に、熱間加工後に放冷するのみでは少
なくとも15%以上の加工率が必要であるのに対して、
加工後に加速冷却を行うことにより、わずか1%の加工
率で靭性改善効果を発揮することが示されている。また
、同じ加工率で比較すると放冷したものに比べ加速冷却
したものの方が靭性改善の度合いが大きい。
[発明の効果]
以上のように、この発明によれば電縫部の熱間加工後に
加速冷却を行うことにより靭性改善に効果のある熱間加
工量の範囲を広げることができ、また加速冷却を行わな
い単なる熱間加工に比べて同一の加工量における靭性改
善度を大きくできる。
加速冷却を行うことにより靭性改善に効果のある熱間加
工量の範囲を広げることができ、また加速冷却を行わな
い単なる熱間加工に比べて同一の加工量における靭性改
善度を大きくできる。
第1図はこの発明の実施例における加熱及び熱間加工方
法を示す説明図、第2図〜第4図はそれぞれ実施例にお
ける加熱温度、加工率及び加速冷却停止温度とvTs(
シャルピー破面遷移温度)との関係を示す説明図である
。 圧縮 第1図 加熱温度じン 第2図
法を示す説明図、第2図〜第4図はそれぞれ実施例にお
ける加熱温度、加工率及び加速冷却停止温度とvTs(
シャルピー破面遷移温度)との関係を示す説明図である
。 圧縮 第1図 加熱温度じン 第2図
Claims (1)
- 低炭素鋼又は低炭素低合金鋼で製造した電縫鋼管の電縫
部をAc_3点以上1050℃以下に加熱し、次いでオ
ーステナイト未再結晶温度域で1%以上90%以下の加
工を加え、その後直ちに10℃/sec以上150℃/
sec以下の冷却速度で600℃以上800℃以下まで
加速冷却し、次いで放冷することを特徴とする電縫部靭
性の優れた高靭性電縫鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5253188A JPH01230716A (ja) | 1988-03-08 | 1988-03-08 | 高靭性電縫鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5253188A JPH01230716A (ja) | 1988-03-08 | 1988-03-08 | 高靭性電縫鋼管の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01230716A true JPH01230716A (ja) | 1989-09-14 |
Family
ID=12917341
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5253188A Pending JPH01230716A (ja) | 1988-03-08 | 1988-03-08 | 高靭性電縫鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01230716A (ja) |
-
1988
- 1988-03-08 JP JP5253188A patent/JPH01230716A/ja active Pending
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