JPH01212812A - 重原油灰の処理方法 - Google Patents
重原油灰の処理方法Info
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- JPH01212812A JPH01212812A JP3925988A JP3925988A JPH01212812A JP H01212812 A JPH01212812 A JP H01212812A JP 3925988 A JP3925988 A JP 3925988A JP 3925988 A JP3925988 A JP 3925988A JP H01212812 A JPH01212812 A JP H01212812A
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Landscapes
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は重原油灰の処理方法に係り、更に詳しくは重原
油灰の可溶性塩類を除去後乾燥して燃焼処理する重原油
灰の処理方法に関する。
油灰の可溶性塩類を除去後乾燥して燃焼処理する重原油
灰の処理方法に関する。
(従来技術と課題)
重質油専焼火力発電所の大容量化に伴って、集塵機で捕
集される重原油灰の量は膨大になり、その減容、廃棄処
理方法の開発及び効率化が重要な課題となっている6重
原油灰中には多量の未燃炭素が残存していることから流
動焼却炉等での焼却処理が主たる方法として採用されて
いる。そして特公昭62−40609としてバナジウム
と未燃炭素との重量比によって焼却温度を800℃以下
、場合によっては600〜680℃の低温焼却方法が開
示されている。以下に解決すべき課題について説明する
。
集される重原油灰の量は膨大になり、その減容、廃棄処
理方法の開発及び効率化が重要な課題となっている6重
原油灰中には多量の未燃炭素が残存していることから流
動焼却炉等での焼却処理が主たる方法として採用されて
いる。そして特公昭62−40609としてバナジウム
と未燃炭素との重量比によって焼却温度を800℃以下
、場合によっては600〜680℃の低温焼却方法が開
示されている。以下に解決すべき課題について説明する
。
重原油灰の組成を第1表に示す。
(以下余白、次頁へ続く)
第1表
第1表の()内は電気集塵機捕集灰に対応する重量%で
ある。
ある。
電気集塵機で集められた重原油灰の主成分は第1表の電
気集塵機捕集灰に示すように未燃炭素と硫酸アンモニウ
ムとであり、重量でほぼ90%を占める。減容化を図る
場合この90%が焼却処理され残りの10%が残渣とし
て残る。
気集塵機捕集灰に示すように未燃炭素と硫酸アンモニウ
ムとであり、重量でほぼ90%を占める。減容化を図る
場合この90%が焼却処理され残りの10%が残渣とし
て残る。
成分上の特徴を以下に述べる。
(1)未燃炭素
燃焼率(燃焼スピード kg/ rd・h)は燃焼温度
が高い方が大きい。特に800℃以上になると急速に増
加している。又酸素濃度の高い方が大きな値を示してい
る。これは酸素との接触を充分に良く行いながら高温で
焼却すれば高速で高効率に焼却できる。
が高い方が大きい。特に800℃以上になると急速に増
加している。又酸素濃度の高い方が大きな値を示してい
る。これは酸素との接触を充分に良く行いながら高温で
焼却すれば高速で高効率に焼却できる。
(2)硫酸アンモニウム
発電排ガスの脱硫プロセスにより発生してくる成分であ
る。燃焼後に大気汚染物質であるSOxとN0%を生成
するため好ましくない成分である。
る。燃焼後に大気汚染物質であるSOxとN0%を生成
するため好ましくない成分である。
特には燃焼温度が高いこと(800℃以上)と触媒作用
のある金属元素の存在がNOxの発生を引き起こす、又
硫酸アンモニウムは第2表に示すように溶解度は大きい
。
のある金属元素の存在がNOxの発生を引き起こす、又
硫酸アンモニウムは第2表に示すように溶解度は大きい
。
(以下余白1次頁へ続く)
第2表
(3)バナジウム
バナジウムの化合物であるv205.2 N a、O・
V、O,、Na、O・V、O,は第2表に示すように低
融点物質である。
V、O,、Na、O・V、O,は第2表に示すように低
融点物質である。
(4)その他の組成
その他の組成としては、Si%Fe、Ni、K、Mg、
Ca、等の酸化物である。
Ca、等の酸化物である。
従来の流動焼却炉における重原油灰の焼却処理において
、重原油灰の性状に伴う種々の問題が生ずる。
、重原油灰の性状に伴う種々の問題が生ずる。
硫酸アンモニウムのアンモニア成分が灰中のV、O,の
触媒作用及び高温燃焼によって大気汚染物質である N
Ox及びSOべ となる。従ってNOxの生成を抑制す
るためには炉内の燃焼温度を高くすることができない、
又灰中のナトリウム化合物とv205の共晶物が生じ、
この共晶物は低溶融性を示すため燃焼温度を高くすると
流動層内において流動媒体が固着する。又炉材の急激な
腐食減肉(バナジウムアタック)及びクリンカートラブ
ル、ダクト内への付着トラブルが発生する。
触媒作用及び高温燃焼によって大気汚染物質である N
Ox及びSOべ となる。従ってNOxの生成を抑制す
るためには炉内の燃焼温度を高くすることができない、
又灰中のナトリウム化合物とv205の共晶物が生じ、
この共晶物は低溶融性を示すため燃焼温度を高くすると
流動層内において流動媒体が固着する。又炉材の急激な
腐食減肉(バナジウムアタック)及びクリンカートラブ
ル、ダクト内への付着トラブルが発生する。
NOxも焼却炉系統の腐食減肉を引き起こす、従って燃
焼温度は極力低くLNOxの生成と流動媒体の固着と炉
材の腐食減肉を防止しなければならない。しかしながら
、低温(600〜700℃)焼却では未燃炭素等の燃焼
効率が悪くそのため炉を大型化する必要があり、又燃焼
促進のための過剰燃焼空気による大量の助燃油の消費と
いうような課題を抱えているのが実情である。
焼温度は極力低くLNOxの生成と流動媒体の固着と炉
材の腐食減肉を防止しなければならない。しかしながら
、低温(600〜700℃)焼却では未燃炭素等の燃焼
効率が悪くそのため炉を大型化する必要があり、又燃焼
促進のための過剰燃焼空気による大量の助燃油の消費と
いうような課題を抱えているのが実情である。
(目的)
上記に鑑み本発明は、適切な前処理と前処理後の重原油
灰性状に適した焼却炉とを組合せたプロセスにより、高
温高効率焼却、低空気比による助燃油量の削減、炉材及
び炉内部品の腐食減肉防止による長寿命化と補修費用の
低減、クリンカートラブルやダスト付着トラブルの低減
を図る重原油灰の処理方法を提供することを目的とする
。
灰性状に適した焼却炉とを組合せたプロセスにより、高
温高効率焼却、低空気比による助燃油量の削減、炉材及
び炉内部品の腐食減肉防止による長寿命化と補修費用の
低減、クリンカートラブルやダスト付着トラブルの低減
を図る重原油灰の処理方法を提供することを目的とする
。
(課題を解決するための手段)
発明者等は先に廃棄物焼却前処理方法(特願昭53−3
313)として廃棄物を焼却前に洗浄し水溶性成分を分
離する方法を開示しているが、本発明は重原油灰に限定
し、脱水、乾燥1着火、燃焼工程を加え効率の良い重原
油灰の処理方法としたものである。
313)として廃棄物を焼却前に洗浄し水溶性成分を分
離する方法を開示しているが、本発明は重原油灰に限定
し、脱水、乾燥1着火、燃焼工程を加え効率の良い重原
油灰の処理方法としたものである。
本発明は重原油灰に水を加え水溶性成分を溶出する工程
と、前記水溶性成分を含んだ水と水不溶性成分とを分離
する工程と、前記水不溶性成分の乾燥1着火、焼却を同
一焼却炉で行う工程とからなる重原油灰の処理方法であ
る。
と、前記水溶性成分を含んだ水と水不溶性成分とを分離
する工程と、前記水不溶性成分の乾燥1着火、焼却を同
一焼却炉で行う工程とからなる重原油灰の処理方法であ
る。
以下実施例にて詳細に説明する。
先ず、本発明の処理プロセスを以下に示す。
プロセスへ
重原油灰に水を加え水溶性成分を溶出する溶解工程では
、電気集塵機により集められた重原油灰に水を加え撹拌
するとスラリー状になり、硫酸アンモニウム分と無機塩
類等の水溶性成分が溶は込むので水不溶性成分(固形物
)と液状物の混合液となる。
、電気集塵機により集められた重原油灰に水を加え撹拌
するとスラリー状になり、硫酸アンモニウム分と無機塩
類等の水溶性成分が溶は込むので水不溶性成分(固形物
)と液状物の混合液となる。
第1図に示すように、先ず溶解槽lに水を張りスクリュ
ーコンベア2により定量の重原油灰3を投入する。撹拌
機4と循環移送ポンプ6による循環にて混合、溶解を行
う、蒸気5を吹き込み水温を上げることにより溶解を促
進させることもできる。
ーコンベア2により定量の重原油灰3を投入する。撹拌
機4と循環移送ポンプ6による循環にて混合、溶解を行
う、蒸気5を吹き込み水温を上げることにより溶解を促
進させることもできる。
この溶解工程では第1表に示すように、重原油灰中の水
溶性成分である硫酸アンモニウム、ナトリウム、バナジ
ウム分が分離されるため、後工程の焼却時のN Ox
、 S Oxの発生、バナジウムによる流動媒体の固着
、炉材の腐食減肉、ダクト等への付着が防止できる0以
上のような焼却の際の有害成分が取り除かれるため、燃
焼温度は高温(850〜950℃)にすることが可能に
なり効率良く焼却することができる。
溶性成分である硫酸アンモニウム、ナトリウム、バナジ
ウム分が分離されるため、後工程の焼却時のN Ox
、 S Oxの発生、バナジウムによる流動媒体の固着
、炉材の腐食減肉、ダクト等への付着が防止できる0以
上のような焼却の際の有害成分が取り除かれるため、燃
焼温度は高温(850〜950℃)にすることが可能に
なり効率良く焼却することができる。
水溶性成分を含んだ水と水不溶性成分とを分離する脱水
工程では、第2図に示すようにスラリー8を脱水機7に
投入して脱水し含水率約50%の脱水灰とする。脱離水
9はバナジウム回収のための図示しない処理設備へ移送
する。含水率約50%としたのは脱水工程のイニシャル
コスト、ランニングコスト及び焼却工程としてのトラブ
ル発生を抑制できる程度を勘案している。
工程では、第2図に示すようにスラリー8を脱水機7に
投入して脱水し含水率約50%の脱水灰とする。脱離水
9はバナジウム回収のための図示しない処理設備へ移送
する。含水率約50%としたのは脱水工程のイニシャル
コスト、ランニングコスト及び焼却工程としてのトラブ
ル発生を抑制できる程度を勘案している。
前記不溶性成分(固形物)の乾燥、着火、焼却を同一焼
却炉で焼却する焼却工程では、第3図及び第4図に示す
ように、脱水灰lOはスクリューフィーダー11により
乾燥着火段12に供給され炉床上で撹拌機で撹拌されな
がら回転プラウ13により中央部へ移送される。乾燥後
着火した状態で重原油灰は流動床14へ供給され高速焼
却される。
却炉で焼却する焼却工程では、第3図及び第4図に示す
ように、脱水灰lOはスクリューフィーダー11により
乾燥着火段12に供給され炉床上で撹拌機で撹拌されな
がら回転プラウ13により中央部へ移送される。乾燥後
着火した状態で重原油灰は流動床14へ供給され高速焼
却される。
この焼却工程によれば、残存水分が乾燥する時間的余裕
があり着火がスムースに行われる。水分の乾燥は静置し
た状態で行われるため微粉状である脱水状が飛散せずに
着火が行われる。そして次の流動床14で高温で燃焼空
気と活発に接触できるので効率良く焼却ができる。
があり着火がスムースに行われる。水分の乾燥は静置し
た状態で行われるため微粉状である脱水状が飛散せずに
着火が行われる。そして次の流動床14で高温で燃焼空
気と活発に接触できるので効率良く焼却ができる。
(発明の効果)
本発明の溶解工程、脱水工程、焼却工程の三工程を組合
せることにより、800〜950℃の高温度で焼却する
ことができるため効率が良く焼却でき床面積が1/2〜
1/3になり焼却炉の炉体がコンパクトになった。又燃
焼空気比の低減が実現でき助燃油量の削減ができた0以
上の効果により焼却排ガス量が1/2以下になり排ガス
処理システムが簡素化できた。そしてタリンカートラブ
ル、流動媒体固着トラブルが低減し炉材、炉内部品等の
バナジウム等による腐食減肉が少なくなった。又850
〜950℃の高温焼却にもかかわらずN Ox は80
ppm (12%02換算値)と低濃度で従来炉の20
0〜400PPmを遥かに下まわる値となった。
せることにより、800〜950℃の高温度で焼却する
ことができるため効率が良く焼却でき床面積が1/2〜
1/3になり焼却炉の炉体がコンパクトになった。又燃
焼空気比の低減が実現でき助燃油量の削減ができた0以
上の効果により焼却排ガス量が1/2以下になり排ガス
処理システムが簡素化できた。そしてタリンカートラブ
ル、流動媒体固着トラブルが低減し炉材、炉内部品等の
バナジウム等による腐食減肉が少なくなった。又850
〜950℃の高温焼却にもかかわらずN Ox は80
ppm (12%02換算値)と低濃度で従来炉の20
0〜400PPmを遥かに下まわる値となった。
図面jま本発明の一実施例を示す。
第1図は溶解槽を示す模式図、第2図は脱水機を示す模
式図、第3図は流動焼却炉平面図、第4図は流動焼却炉
の断面図である。 図中;l・・・溶解槽、3・・・重原油灰、8・・・ス
ラリー、9・・・脱離水、lO・・・脱水状、12・・
・乾燥着火段、13・・・回転プラウ、14・・・流動
床、15・・・補助バーナー、16・・・撹拌機。
式図、第3図は流動焼却炉平面図、第4図は流動焼却炉
の断面図である。 図中;l・・・溶解槽、3・・・重原油灰、8・・・ス
ラリー、9・・・脱離水、lO・・・脱水状、12・・
・乾燥着火段、13・・・回転プラウ、14・・・流動
床、15・・・補助バーナー、16・・・撹拌機。
Claims (1)
- 1 発電排ガスの脱硫プロセスにより発生する硫酸アン
モニウム及び未燃炭素を主成分とする重原油灰に水を加
え水溶性成分を溶出する工程と、前記水溶性成分を含ん
だ水と水不溶性成分とを分離する工程と、前記水不溶性
成分を乾燥、着火、燃焼を同一焼却炉で行う工程とから
なる重原油灰の処理方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3925988A JPH01212812A (ja) | 1988-02-22 | 1988-02-22 | 重原油灰の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3925988A JPH01212812A (ja) | 1988-02-22 | 1988-02-22 | 重原油灰の処理方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01212812A true JPH01212812A (ja) | 1989-08-25 |
Family
ID=12548146
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3925988A Pending JPH01212812A (ja) | 1988-02-22 | 1988-02-22 | 重原油灰の処理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01212812A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20030041752A (ko) * | 2001-11-21 | 2003-05-27 | 한준호 | 식물성 쓰레기 처리장치 |
-
1988
- 1988-02-22 JP JP3925988A patent/JPH01212812A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20030041752A (ko) * | 2001-11-21 | 2003-05-27 | 한준호 | 식물성 쓰레기 처리장치 |
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