JPH01207357A - 熱可塑性樹脂組成物 - Google Patents
熱可塑性樹脂組成物Info
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- JPH01207357A JPH01207357A JP3193288A JP3193288A JPH01207357A JP H01207357 A JPH01207357 A JP H01207357A JP 3193288 A JP3193288 A JP 3193288A JP 3193288 A JP3193288 A JP 3193288A JP H01207357 A JPH01207357 A JP H01207357A
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Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、樹脂複合材料の成形に有用な熱可塑性樹脂組
成物に関する。
成物に関する。
一般に複合材料用の樹脂マトリックスとじては、ポリオ
レフィン、ナイロン等の熱可塑性材料又はエポキシ樹脂
、不飽和ポリエステル等の熱硬化性材料が用いられる。
レフィン、ナイロン等の熱可塑性材料又はエポキシ樹脂
、不飽和ポリエステル等の熱硬化性材料が用いられる。
また樹脂補強用材料としては、主としてガラス繊維が用
いられてきたが、最近ではポリエステル繊維、ポリアミ
ド繊維等の有機合成繊維をガラス繊維と併用することに
より、ガラス繊維の剛性及び有機合成繊維の弾性が相乗
的効果を示し、樹脂複合成形品の物理性能の向上が認め
られ、さらに有機合成繊維とガラス繊維の比重の差がそ
のまま樹脂複合成形品の軽量化にもつながることが明ら
かとkつだ。しかしポリエステル繊維は融点が255°
Cであるので、使用できる樹脂マトリックスには制約が
あり、成形温度の高いポリエチレンテレフタレート、ア
クリロニトリル−スチレンなどの熱可塑性樹脂には使用
できない。
いられてきたが、最近ではポリエステル繊維、ポリアミ
ド繊維等の有機合成繊維をガラス繊維と併用することに
より、ガラス繊維の剛性及び有機合成繊維の弾性が相乗
的効果を示し、樹脂複合成形品の物理性能の向上が認め
られ、さらに有機合成繊維とガラス繊維の比重の差がそ
のまま樹脂複合成形品の軽量化にもつながることが明ら
かとkつだ。しかしポリエステル繊維は融点が255°
Cであるので、使用できる樹脂マトリックスには制約が
あり、成形温度の高いポリエチレンテレフタレート、ア
クリロニトリル−スチレンなどの熱可塑性樹脂には使用
できない。
本発明者らは、このような問題点を改良し、汎用熱可塑
性樹脂のほかに高い成形温度を有する熱可塑性樹脂につ
いても物理性能及び外観形状の点で優れた成形材料を開
発するため研究を進めた結果、強度、剛性、加工性及び
寸法安定性に優れた成形用組成物を見出し、本発明を完
成した。
性樹脂のほかに高い成形温度を有する熱可塑性樹脂につ
いても物理性能及び外観形状の点で優れた成形材料を開
発するため研究を進めた結果、強度、剛性、加工性及び
寸法安定性に優れた成形用組成物を見出し、本発明を完
成した。
本発明は、熱可塑性樹脂に酸成分として90モル%以上
のテレフタル酸、グリコール成分として85モル%以上
の1,4−シクロヘキサリンメタノールから成る変性ポ
リエステル繊維を乾燥基準で5〜60%配合してなるこ
とを特徴とする熱可塑性樹脂組成物である。
のテレフタル酸、グリコール成分として85モル%以上
の1,4−シクロヘキサリンメタノールから成る変性ポ
リエステル繊維を乾燥基準で5〜60%配合してなるこ
とを特徴とする熱可塑性樹脂組成物である。
本発明に用いられる熱可塑性樹脂は、変性ポリエステル
繊維より軟化点が30℃以上低いことが必要である。な
お軟化点とはビカット試験(JISK7206)による
測定値をいう。このような樹脂としては例えばポリエチ
レン、ポリプロピレン、ナイロン−6、ポリアセタール
、ポリエチレンテレフタレート、ポリスチレン、アクリ
ロニトリル−スチレン、アクリロニトリル−ブタジェン
−スチレン、ポリカーボネート、ノリル、ポリメチルメ
タクリレート等が挙げられる。なお樹脂と変性ポリエス
テル繊維の軟化点の差が30℃未満の場合は、成形時に
繊維の収縮、脆化等の現象が発生する。
繊維より軟化点が30℃以上低いことが必要である。な
お軟化点とはビカット試験(JISK7206)による
測定値をいう。このような樹脂としては例えばポリエチ
レン、ポリプロピレン、ナイロン−6、ポリアセタール
、ポリエチレンテレフタレート、ポリスチレン、アクリ
ロニトリル−スチレン、アクリロニトリル−ブタジェン
−スチレン、ポリカーボネート、ノリル、ポリメチルメ
タクリレート等が挙げられる。なお樹脂と変性ポリエス
テル繊維の軟化点の差が30℃未満の場合は、成形時に
繊維の収縮、脆化等の現象が発生する。
本発明に用いられる変性ポリエステル繊維としては、酸
成分として90モル%以上のテレフタル酸、グリコール
成分として85モル%以上の1,4−シクロヘキサリン
メタノールから成るものであることが必要である。グリ
コール成分としてエチレングリコールに代えて1,4−
シクロヘキサリンメタノールを使用するため、分子の剛
性が増加し、ポリエステルの軟化点が255℃であるの
に対し、変性ポリエステルの軟化点は300℃と高い値
を示す。
成分として90モル%以上のテレフタル酸、グリコール
成分として85モル%以上の1,4−シクロヘキサリン
メタノールから成るものであることが必要である。グリ
コール成分としてエチレングリコールに代えて1,4−
シクロヘキサリンメタノールを使用するため、分子の剛
性が増加し、ポリエステルの軟化点が255℃であるの
に対し、変性ポリエステルの軟化点は300℃と高い値
を示す。
酸成分の他の共重合成分としては、イソフタル酸、p−
β−オキシエトキシ安息香酸、2,6−ナフタレンジカ
ルボン酸、4.4′−ジカルボキシジフェニル、4.4
’−ジカルボキクペンゾフエノン、ビス(4−カルボキ
シフェニル)エタン、アジピン酸、セバシン酸、5−ナ
トリウムスルホインフタル酸等のジカルボン酸が挙げら
れる。
β−オキシエトキシ安息香酸、2,6−ナフタレンジカ
ルボン酸、4.4′−ジカルボキシジフェニル、4.4
’−ジカルボキクペンゾフエノン、ビス(4−カルボキ
シフェニル)エタン、アジピン酸、セバシン酸、5−ナ
トリウムスルホインフタル酸等のジカルボン酸が挙げら
れる。
またグリコール成分としてはエチレングリコール、グロ
ピレングリコール、ブタンジオール、ネオペンチルグリ
コール、シエチレンクIJ コール、ビスフェノールへ
のエチレンオキサイド付加物等が用いられる。
ピレングリコール、ブタンジオール、ネオペンチルグリ
コール、シエチレンクIJ コール、ビスフェノールへ
のエチレンオキサイド付加物等が用いられる。
変性ポリエステルの製法としては、芳香族ジカルボン酸
をグリコールと直接反応させる直接重合法及び芳香族ジ
カルボン酸のジメチルエステルをグリコールとエステル
交換反応させるエステル交換法が用いられる。
をグリコールと直接反応させる直接重合法及び芳香族ジ
カルボン酸のジメチルエステルをグリコールとエステル
交換反応させるエステル交換法が用いられる。
変性ポリエステル繊維としては、単繊維繊度が1.0〜
10.0デニール好ましくは1.0〜5.0デニールの
ミルドファイバー、カットファイバー、フィラメント糸
等が好ましい。変性ポリエステル繊維は、樹脂複合成形
品に充分な物理的及び化学的性能を賦与し、製造工程で
の樹脂マトリックスとの混合分散性が良好であり、かつ
混合作業中に受ける機械的な引張り応力に耐えることが
必要なので、単繊維繊度が1.0デニ一ル未満のものは
好ましくな℃・。また単繊維繊度が10.0デニールよ
り大きいと、繊維の単位重量当りの樹脂マトリックスと
の接着面積が減少し、良好な接着性を維持することが困
難になる。
10.0デニール好ましくは1.0〜5.0デニールの
ミルドファイバー、カットファイバー、フィラメント糸
等が好ましい。変性ポリエステル繊維は、樹脂複合成形
品に充分な物理的及び化学的性能を賦与し、製造工程で
の樹脂マトリックスとの混合分散性が良好であり、かつ
混合作業中に受ける機械的な引張り応力に耐えることが
必要なので、単繊維繊度が1.0デニ一ル未満のものは
好ましくな℃・。また単繊維繊度が10.0デニールよ
り大きいと、繊維の単位重量当りの樹脂マトリックスと
の接着面積が減少し、良好な接着性を維持することが困
難になる。
変性ポリエステル繊維の強度は6〜10g/デニール、
伸度は10〜50%、沸水収縮率は0.5〜10%の範
囲が好ましい。単繊維の強度が39/デニ一ル未満又は
伸度が50%より高いと、樹脂複合成形品に充分な強度
特に耐衝撃性を賦与することが困難となる。那水収縮率
は樹脂複合成形品の外観に及ぼす影響の大きい因子であ
る。例えば沸水収縮率が10%である変性ポリエステル
繊維を補強材料として用いたポリプロピレン樹脂の19
0℃金型成形での間服複合成形品の金型寸法に対する収
縮率は0.3%であるが、環水収縮率が11.8%及び
13.2%の変性ポリエステル繊維を用い、同様にして
得た樹脂複合成形品の収縮率はそれぞれ0.46%及び
0.61%と急激に増加し、成形品にクランクを起こす
原因となる。また環水収縮率が0.5%未満の変性ポリ
エステル繊維は、高熱履歴を受けて脆化しているため、
これを用いると成形品の曲げ強度がきわめて低くなる。
伸度は10〜50%、沸水収縮率は0.5〜10%の範
囲が好ましい。単繊維の強度が39/デニ一ル未満又は
伸度が50%より高いと、樹脂複合成形品に充分な強度
特に耐衝撃性を賦与することが困難となる。那水収縮率
は樹脂複合成形品の外観に及ぼす影響の大きい因子であ
る。例えば沸水収縮率が10%である変性ポリエステル
繊維を補強材料として用いたポリプロピレン樹脂の19
0℃金型成形での間服複合成形品の金型寸法に対する収
縮率は0.3%であるが、環水収縮率が11.8%及び
13.2%の変性ポリエステル繊維を用い、同様にして
得た樹脂複合成形品の収縮率はそれぞれ0.46%及び
0.61%と急激に増加し、成形品にクランクを起こす
原因となる。また環水収縮率が0.5%未満の変性ポリ
エステル繊維は、高熱履歴を受けて脆化しているため、
これを用いると成形品の曲げ強度がきわめて低くなる。
変性ポリエステル繊維の断面形状は、円形の地異形と称
される三葉、四葉状等のいずれの形状でもよく、また中
空糸でもよい。
される三葉、四葉状等のいずれの形状でもよく、また中
空糸でもよい。
本発明の樹脂組成物は、熱可塑性樹脂に変性ポリエステ
ル繊維を加え、均一に混合することにより得られる。変
性ポリエステル繊維の配合量は全重量の5〜60%好ま
しくは10〜55%である。配合量が5%未満では剛性
、寸法安定性、耐熱性、塗装性等の点で改善効果が小さ
さく、60%より多いと流動性、成形性及び強度が低下
する。
ル繊維を加え、均一に混合することにより得られる。変
性ポリエステル繊維の配合量は全重量の5〜60%好ま
しくは10〜55%である。配合量が5%未満では剛性
、寸法安定性、耐熱性、塗装性等の点で改善効果が小さ
さく、60%より多いと流動性、成形性及び強度が低下
する。
本発明の樹脂組成物は、ガラス繊維、無機充填剤、樹脂
用可塑剤等を含有していてもよい。
用可塑剤等を含有していてもよい。
無機充填剤としては炭酸カルシウム、珪酸マグネシウム
、珪酸アルミニウム、硫酸バリウム、硫酸カルシウム等
が用いられる。無機充填剤を添加することにより、難燃
性、剛性、耐熱性等が改善され、また変性ポリエステル
繊維の分散性が良(なるため、成形品の耐衝撃強度も改
善される。ガラス繊維を併用する場合は、変性ポリエス
テル繊維1重量部に対しガラス繊維0.1〜1゜量 重。部とすることが好ましい。
、珪酸アルミニウム、硫酸バリウム、硫酸カルシウム等
が用いられる。無機充填剤を添加することにより、難燃
性、剛性、耐熱性等が改善され、また変性ポリエステル
繊維の分散性が良(なるため、成形品の耐衝撃強度も改
善される。ガラス繊維を併用する場合は、変性ポリエス
テル繊維1重量部に対しガラス繊維0.1〜1゜量 重。部とすることが好ましい。
熱可塑性樹脂と変性ポリエステル繊維を混合するために
は、バンバリーミキサ−、ロールミキサー、ニーダ−1
押出機、高速回転ミキサーなどの装置が用いられる。
は、バンバリーミキサ−、ロールミキサー、ニーダ−1
押出機、高速回転ミキサーなどの装置が用いられる。
本発明の樹脂組成物は、押出成形、射出成形等の成形法
により成形することができ、得られる成形品は耐衝撃性
に優れ、軽量である1こめ、自動車用部品等に適してい
る。
により成形することができ、得られる成形品は耐衝撃性
に優れ、軽量である1こめ、自動車用部品等に適してい
る。
実施例1
固有粘110.749(フェノール/テトラクロルエタ
ン=6/2の混合溶媒中60℃で測定)の酸成分として
テレフタル酸、グリコール成分として1,4−シクロヘ
キサリンメタノールからなる変性ポリエステルを610
℃で溶融紡糸し、600m/分で巻き取って、コンテナ
にトウとして振り込み未延伸糸を得た。この未延伸糸を
延伸後の繊度が70万デニールとなるように集束し、延
伸温度100℃で3.5倍にローラー延伸し、140℃
で熱処理を行って単繊維繊度を5デニールとしたのち、
1/4インチの繊維長に切断した。この変性ポリエステ
ル繊維とガラス繊維(直径11μm、繊維長1/4イン
チ)を全重量の30%の割合でポリエチレンテレフタレ
ート樹脂にマトリックスに混合充填し、260°Cで射
出成形を行った。変性ポリエステル繊維とガラス繊維の
配合比は重量で1:1とした。変性ポリエステル繊維及
び樹脂複合成形品の物性を第1表に示す。なお引張り強
さ、伸び、曲げ強さ、アイゾツト衝撃強さ及び熱変形温
度はJISK6911に準じて測定した。
ン=6/2の混合溶媒中60℃で測定)の酸成分として
テレフタル酸、グリコール成分として1,4−シクロヘ
キサリンメタノールからなる変性ポリエステルを610
℃で溶融紡糸し、600m/分で巻き取って、コンテナ
にトウとして振り込み未延伸糸を得た。この未延伸糸を
延伸後の繊度が70万デニールとなるように集束し、延
伸温度100℃で3.5倍にローラー延伸し、140℃
で熱処理を行って単繊維繊度を5デニールとしたのち、
1/4インチの繊維長に切断した。この変性ポリエステ
ル繊維とガラス繊維(直径11μm、繊維長1/4イン
チ)を全重量の30%の割合でポリエチレンテレフタレ
ート樹脂にマトリックスに混合充填し、260°Cで射
出成形を行った。変性ポリエステル繊維とガラス繊維の
配合比は重量で1:1とした。変性ポリエステル繊維及
び樹脂複合成形品の物性を第1表に示す。なお引張り強
さ、伸び、曲げ強さ、アイゾツト衝撃強さ及び熱変形温
度はJISK6911に準じて測定した。
比較例1
変性ポリエステル繊維を用いずに、ガラス繊維を全重量
の30%の割合でポリエチレンテレフタレート樹脂に混
合充填し、260℃で射出成形を行った。樹脂複合成形
品の物性を第1表に示す。
の30%の割合でポリエチレンテレフタレート樹脂に混
合充填し、260℃で射出成形を行った。樹脂複合成形
品の物性を第1表に示す。
第1表から明らかなように、変性ポリエステル繊維とガ
ラス繊維を併用することばより、ガラス繊維単独の場合
に比べ、引張り強さ及び曲げ強さは僅かに低下するが、
アイゾツト衝撃強さが著しく上昇し、しかも軽量化効果
も認められる。
ラス繊維を併用することばより、ガラス繊維単独の場合
に比べ、引張り強さ及び曲げ強さは僅かに低下するが、
アイゾツト衝撃強さが著しく上昇し、しかも軽量化効果
も認められる。
比較例2
変性ポリエステル繊維に代えて通常のポリエステル繊維
を用い、その他は実施例1と同様にして樹脂複合成形品
を製造した。すなわち固有粘度0.63(オルソクロロ
フェノール中25℃)のポリエチレンテレフタレートを
290 ℃で溶融紡糸し、1000mZ分で巻き取って
、コンテナにトウとして振り込み未延伸糸を得た。この
未延伸糸を延伸後の繊度が70万デニールとなるように
集束し、延伸温度82℃で3.8倍にローラー延伸し、
140℃で熱処理を行って単繊維繊度を5デニールとし
たのち1/4の繊維長に切断し、実施例1と同様に処理
した。ポリエステル繊維及び樹脂複合成形品の物性を第
1表に示す。通常のポリエステル繊維は融点が255°
Cであることから、260°Cの射出成形時に繊維が溶
融し、補強材料としての効果が消失する。
を用い、その他は実施例1と同様にして樹脂複合成形品
を製造した。すなわち固有粘度0.63(オルソクロロ
フェノール中25℃)のポリエチレンテレフタレートを
290 ℃で溶融紡糸し、1000mZ分で巻き取って
、コンテナにトウとして振り込み未延伸糸を得た。この
未延伸糸を延伸後の繊度が70万デニールとなるように
集束し、延伸温度82℃で3.8倍にローラー延伸し、
140℃で熱処理を行って単繊維繊度を5デニールとし
たのち1/4の繊維長に切断し、実施例1と同様に処理
した。ポリエステル繊維及び樹脂複合成形品の物性を第
1表に示す。通常のポリエステル繊維は融点が255°
Cであることから、260°Cの射出成形時に繊維が溶
融し、補強材料としての効果が消失する。
径11μm、fR維長1/4インチ)を全重量の20%
の割合でアクリロニトリル−スチレン樹脂マトリックス
に混合充填し、260°Cで射出成形を行った。変性ポ
リエステル繊維とガラス繊維の配合比は□重量で1=1
とした。樹脂複合成形品の物性を第2表に示す。
の割合でアクリロニトリル−スチレン樹脂マトリックス
に混合充填し、260°Cで射出成形を行った。変性ポ
リエステル繊維とガラス繊維の配合比は□重量で1=1
とした。樹脂複合成形品の物性を第2表に示す。
比較例6
変性ポリエステル繊維を用いずに、その他は実施例2と
同様にして樹脂複合成形品を製造した。樹脂複合成形品
の物性を第2表に示す。
同様にして樹脂複合成形品を製造した。樹脂複合成形品
の物性を第2表に示す。
比較例4
変性ポリエステル繊維に代えて通常のポリエステル繊維
を用い、その他は実施例2と同様に処理した。ポリエス
テル繊維は比較例2に記載の方法で製造した。樹脂複合
成形品の物性を第2表に示す。
を用い、その他は実施例2と同様に処理した。ポリエス
テル繊維は比較例2に記載の方法で製造した。樹脂複合
成形品の物性を第2表に示す。
第2表から明らかなように、変性ポリエステル繊維とガ
ラス繊維を併用することにより、引張強さ及び曲げ強さ
はやや低下するが、アイゾツト衝撃強さ及び軽量化の点
において特に優れた効果がみもれる。比較例4では、ポ
リエステル繊維の融点が255°Cであることから、2
60℃での射出成形時にポリエステル繊維が溶融し、繊
維形態を消失し、補強材効果が消失する。
ラス繊維を併用することにより、引張強さ及び曲げ強さ
はやや低下するが、アイゾツト衝撃強さ及び軽量化の点
において特に優れた効果がみもれる。比較例4では、ポ
リエステル繊維の融点が255°Cであることから、2
60℃での射出成形時にポリエステル繊維が溶融し、繊
維形態を消失し、補強材効果が消失する。
実施例6
実施例1で用いた変性ポリエステル繊維(直径11μm
、繊維長1/4インチ)を全重量の20%の割合でアク
リロニトリル−スチレン樹脂マトリックスに混合充填し
、260℃で射出成形を行った。樹脂複合成形品の物性
を第6表に示す。
、繊維長1/4インチ)を全重量の20%の割合でアク
リロニトリル−スチレン樹脂マトリックスに混合充填し
、260℃で射出成形を行った。樹脂複合成形品の物性
を第6表に示す。
比較例5
変性ポリエステル繊維を用いずに、その他は実施例6と
同様にして樹脂成形品を製造した。
同様にして樹脂成形品を製造した。
樹脂成形品の物性を第3表に示す。
第 6 表
Claims (1)
- 熱可塑性樹脂に酸成分として90モル%以上のテレフタ
ル酸、グリコール成分として85モル%以上の1,4−
シクロヘキサリンメタノールから成る変性ポリエステル
繊維を乾燥基準で5〜60%配合してなることを特徴と
する熱可塑性樹脂組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3193288A JPH01207357A (ja) | 1988-02-16 | 1988-02-16 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3193288A JPH01207357A (ja) | 1988-02-16 | 1988-02-16 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01207357A true JPH01207357A (ja) | 1989-08-21 |
Family
ID=12344745
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3193288A Pending JPH01207357A (ja) | 1988-02-16 | 1988-02-16 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01207357A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03290453A (ja) * | 1990-04-06 | 1991-12-20 | Chisso Corp | ポリプロピレン樹脂組成物 |
US6395342B1 (en) | 1999-08-12 | 2002-05-28 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Process of preparing pellets of synthetic organic fiber reinforced polyolefin |
-
1988
- 1988-02-16 JP JP3193288A patent/JPH01207357A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03290453A (ja) * | 1990-04-06 | 1991-12-20 | Chisso Corp | ポリプロピレン樹脂組成物 |
US6395342B1 (en) | 1999-08-12 | 2002-05-28 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Process of preparing pellets of synthetic organic fiber reinforced polyolefin |
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