JPH01182553A - 内燃機関の燃料噴射制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は内燃機関の燃料噴射制御装置に関する。

〔従来の技術〕

ピエゾ圧電素子により燃料噴射制御を行なうようにした
燃料噴射制御装置において、燃料噴射時に初めてピエゾ
圧電素子の駆動制御パルスを発生する駆動制御回路が公
知である（特開昭６０−２３７８６９号公報参照）。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかしながらピエゾ圧電素子に駆動制御パルスを印加し
始めた当初はピエゾ圧電素子に十分な電荷がチャージさ
れず、′その結果ピエゾ圧電素子が十分に伸長しない。

従って機関始動時に燃料噴射をすべくピエゾ圧電素子に
駆動制御パルスを印加してもピエゾ圧電素子が十分に伸
長しないために燃料噴射が行なわれず、斯くして機関の
始動が困難であるという問題がある。

〔問題点を解決するための手段〕

上記問題点を解決するために本発明によればピエゾ圧電
素子により燃料噴射制御を行なうようにした燃料噴射制
御装置において、燃料噴射を開始すべきときよりも以前
からピエゾ圧電素子の駆動制御パルスを繰返し発生する
駆動制御回路を具備している。

〔実施例〕

第８図から第１０図を参照すると、１はユニツトインジ
ェクタのハウジング本体、２はその先端部にノズル口３
を形成したノズル、４はスペーサ、５はスリーブ、６は
これらノズル２、スペーサ４、スリーブ５をハウジング
本体１に固締するためのノズルホルダを夫々示す。ノズ
ル２内にはノズル口３の開閉制御を行なうニードル７が
摺動可能に挿入され、ニードル７の頂部は加圧ピン８を
介してスプリングリテーナ９に連結される。このスプリ
ングリテーナ９は圧縮ばね１０により常時下方に向けて
押圧され、この押圧力は加圧ピン８を介してニードル７
に伝えられる。従ってニードル７は圧縮ばね１０によっ
て常時閉弁方向に付勢されることになる。

一方、ハウジング本体１内にはニードル７と共軸的にプ
ランジャ孔１１が形成され、このプランジャ孔１１内に
プランジャ１２が摺動可能に挿入される。プランジャＩ
２の上端部はタペット１３に連結され、このタペット１
３は圧縮ばね１４により常時上方に向けて付勢される。

このタペット１３は機関駆動のカム（図示せず）により
上下動せしめられ、それによってプランジャ１２がプラ
ンジャ孔ｌｌ内において上下動せしめられる。−方、プ
ランジャ１２下方のプランジャ孔１１内にはプランジャ
１２によって画定された燃料加圧室１５が形成される。

この燃料加圧室１５は棒状フィルタ１６および燃料通路
１７を介してニードル加圧室１８に連結され、・このニ
ードル加圧室１８はニードル７周りの環状燃料通路１９
を介してノズル口３に連結される。また、プランジャ孔
１１の内壁面上には第９図に示すようにプランジャ１２
が上方位置にあるときに燃料加圧室１５内に開口する燃
料供給ポート２０が形成され、この燃料供給ポート２０
から燃料加圧室１５内に３ｋｇ／ｃｔｌｌ程度の圧力の
燃料が供給される。

一方、ハウジング本体１内にはプランジャ孔１１内の側
方近傍において横方向に延びる摺動孔２１が形成される
。この摺動孔２１内には溢流弁２２が摺動可能に挿入さ
れ、この摺動孔２１に隣接してこの摺動孔２１よりも大
径の燃料溢流室２３が形成される。この燃料溢流室２３
には燃料供給口２４から燃料が供給され、図示しない燃
料流出口から燃料が流出する。この燃料溢流室２３内の
燃料圧は３　ｋｇ　／　ｃ−程度に維持されている。溢
流弁２２□は燃料溢流室２３内に位置する拡大頭部２２
ａと、拡大頭部２２ａに隣接して形成°された円周溝２
２ｂとを有し、この拡大頭部２２ａが弁ポート２５の開
閉制御を行なう。摺動弁２２は拡大頭部２２ａと反対側
に位置する圧縮ばね２６により第８図において常時右方
に向けて付勢される。また、ハウジング本体１内には第
９図に示すように燃料加圧室１５から半径方向上方に向
けて延びる燃料溢流路２７が形成される。この燃料溢流
路２７の一端は常時燃料加圧室１５内に連通しており、
燃料溢流路２７の他端は常時溢流弁２２の円周溝２２ｂ
内に連通ずる。

更に、ハウジング本体１内には摺動孔２１と共軸的にロ
ッド孔２８が形成され、このロッド孔２８内にロッド２
９が摺動可能に挿入される。ロッド２９の一端は溢流弁
２２の拡大頭部２２ａと当接可能に配置され、ロッド２
９の他端にはロッド２９の他端により画定された圧力制
御室３０が形成される。

一方、ハウジング本体１には圧電素子ハウジング３１が
固締され、この圧電素子ハウジング３１内に多数の圧電
素子板を積層したピエゾ圧電素子３２が挿入される。圧
電素子ハウジング３１の下端部にはピストン３３が・摺
動可能に挿入され、このピストン３３の下方には燃料で
満たされたシリンダ室３４が形成される。このシリンダ
室３４は燃料通路３５を介して圧力制御室３０に連結さ
れる。また、シリンダ室３４内にはピストン３３を常時
上方に向けて付勢する皿ばね３６が挿入され、ピエゾ圧
電素子３２は圧電素子ハウジング３１の頂部とピストン
３３間において支持される。圧電素子ハウジング３１内
には冷却液体、例えば燃料をピエゾ圧電素子３２の周り
に供給するための冷却液体供給通路３７と冷却液体排出
通路３８が形成される。冷却液体供給通路３７からピエ
ゾ圧電素子３２の上端部局りに供給された冷却液体、例
えば燃料はピエゾ圧電素子３２を冷却しつつと工ゾ圧電
素子３２の周りを下降し、冷却液体排出通路３８から排
出される。圧電素子ハウジング３１の頂部にはピエゾ圧
電素子３２に電力を供給するためのプラグ３９が取付け
られる。

一方、第１１図および第１２図に示されるようにハウジ
ング本体１には逆止弁４０が挿入される。

この逆止弁４０は弁ボート４１の開閉制御をするボール
４２と、ボール４２のリフト量を規制するロッド４３と
、ボール４２およびロッド４３を常時下方に向けて押圧
する圧縮ばね４４とを具備し、従って弁ボート４１は通
常ボール４２によって閉鎖される。逆止弁４０の弁ポー
ト４１は環状の燃料流入通路４５および燃料流入通路４
６を介して燃料溢流室２３に連結され、逆止弁４０の燃
料流出路４７はシリンダ室３４内に連結される。前述し
たように燃料溢流室２３内の燃料圧は３ｋｇ／ｃｉ程度
に維持されており、シリンダ室３４内の燃料圧が燃料溢
流室２３内の燃料圧よりも低くなると逆止弁４０が開弁
じて燃料がシリンダ室３４内に補給される。従ってシリ
ンダ室３４は常時燃料によって満たされることになる。

前述したようにプランジャ１２が上方位置にあるときに
は燃料供給ポート２０から燃料加圧室１５内に燃料が供
給され、゛従ってこのときには燃料加圧室１５内は３　
ｋｇ／ｃ１１１程度の低圧になっている。

一方、このときピエゾ圧電素子３２は最大収縮位置にあ
り、このときシリ・ンダ室３４および圧力制御室３０内
の燃料圧は３ｋｇ／ｄ程度の低圧になっている。従って
このとき溢流弁２２は圧縮ばね２６のばね力により第８
図において右方に移動しており、溢流弁２２の拡大頭部
２２ａが弁ポート２５を開口している。斯くしてこのと
き燃料溢流路２７および溢流弁２２の円周溝２２ｂ内の
燃料圧も３ｋｇ／ｄ程度の低圧になっている。

次いでプランジャ１２が下降すると燃料供給ポート２０
がプランジャ１２によって閉鎖されるが溢流弁２２が弁
ボート２５を開口しているために燃料加圧室１５内の燃
料は燃料溢流路２７、溢流弁２２の円周溝２２ｂおよび
弁ポート２５を介して燃料溢流室２３内に流出する。従
ってこのときも燃料加圧室１５内の燃料圧は３　ｋｇ／
ｃ−程度の低圧となっている。

次いで燃料噴射を開始すべくピエゾ圧電素子３２に電荷
がチャージされるとピエゾ圧電素子３２は軸線方向に伸
長し、その結果ピストン３３が下降するためにシリンダ
室３４および圧力制御室３０内の燃料圧が急激に上昇す
る。圧力制御室３０内の燃料圧が上昇するとロッド２９
が第８図において左方に移動するためにそれに伴なって
溢流弁２２も左方に移動し、溢流弁２２の拡大頭部２２
ａが弁ポート２５を閉鎖する。弁ボート２５が閉鎖され
ると燃料加圧室１５内の燃料圧はプランジャ１２の下降
運動により急速に上昇し、燃料加圧室１５内の燃料圧が
予め定められた圧力、例えば１５００ｋｇ／ｃＴ１以上
の一定圧を越えるとニードル７が開弁じてノズル口３か
ら燃料が噴射される。このとき燃料溢流路２７を介して
溢流弁２２の円周溝２２ｂ内にも高圧が加わるが円周溝
２２ｂの軸方向両端面の受圧面積が等しいためにこの高
圧によって溢流弁２２に駆動力が作用しない。

次いで燃料噴射を停止すべくピエゾ圧電素子３２にチャ
ージされた電荷がディスチャージされるとピエゾ圧電素
子３２が収縮する。その結果、ピストン３３が皿ばね３
６のばね力により上昇せしめられるためにシリンダ室３
４および圧力制御室３０内の燃料圧が低下する。圧力制
御室３０内の燃料圧が低下するとロッド２・−９および
溢流弁２２が圧縮ばね２６のばね力により第８図におい
て右方に移動するために溢流弁２２の拡大頭部２２ａが
弁ポート２５を開口する。その結果、燃料加圧室１５内
の高圧の燃料が燃料溢流路２７、溢流弁２２の円周溝２
２ｂおよび弁ポート２５を介して燃料溢流室２３内に流
出するために燃料加圧室１５内の燃料圧はただちに３．
０　ｋｇ　／　ｃ＋ｆｌ程度の低圧まで低下し、ニード
ル７が下降して燃料噴射を停止する。次いでプランジ中
１２が上昇して上端位置まで戻り、再び下降を開始する
。

次に第１図から第７図を参照してピエゾ圧電素子３２の
駆動制御方法について説明する。

第１図はピエゾ圧電素子３２の駆動制御回路を示してい
る。

第１図に示される駆動制御回路は電子制御ユニット５０
と駆動回路５１とにより構成される。駆動回路５１は電
源５２と、サイリスタ５３と、充電側コイル５４と、放
電側コイル５５と、サイリスタ５６とを具備する。ピエ
ゾ圧電素子３２の一方の端子は電源５２のマイナス側端
子に接続される。ピエゾ圧電素子３２の他方の端子は一
方では充電用コイル５４およびサイリスタ５３を介して
電源５２のプラス側端子に接続され、他方では放電用コ
イル５５およびサイリスク５６を介して電源５２のマイ
ナス側端子に接続される。

一方、電子制御ユニット５０はディジタルコンピュータ
からなり、双方向性バス６０によって相互に接続された
ＲＯＭ（リードオンリメモリ）６１、ＲＡＭ　（ランダ
ムアクセスメモリ）６２、ＣＰＵ（マイクロプロセッサ
）６３、入力ポートロ４および出力ポートロ５を具備す
る。入力ポートロ４にはクランク角センサ６６の出力パ
ルスが入力され、更に入力ポートロ４にはアクセルペダ
ルの踏込み量を表わす負荷センサ６７の出力信号がＡＤ
変換器６８を介して入力される。また、入力ポートロ４
には機関冷却水温を表わす水温センサ６９の出力信号が
ＡＤ変換器７０を介して入力され、更に入力ポートロ４
にはスタータスイッチ７１が接続される。一方、出力ポ
ートロ５は対応する駆動回路７２．７３を介して各サイ
リスク５３．５６のゲート端子に接続される。また、電
子制御ユニット５０はイグニッションスイッチ７４に接
続され、イグニッションスイッチ７４がオンになったと
きに電子制御ユニット５０に電力が供給される。

第２図はピエゾ圧電素子３２の駆動制御が開始されてか
ら暫くした後のピエゾ圧電素子３２の駆動制御のタイム
チャートを示している。プランジャ１２が下降を開始し
て暫らくするとサイリスタ５３の制御信号が電子制御ユ
ニット５０から出力されてサイリスタ５３がオンになる
。サイリスタ５３がオンになると電源５２からサイリス
タおよび充電用コイル５４を介して電荷がピエゾ圧電素
子３２に次第にチャージされ、それに伴なってピエゾ圧
電素子３２の端子電圧が次第に増大する。

このときピエゾ圧電素子３２の端子電圧は充電用コイル
５４とピエゾ圧電素子３２（コンデンサとみなしうる）
からなる発振回路によって電源５２の電圧Ｅよりも高く
なる。次いでサイリスタ５３に逆方向の電圧が印加され
るとサイリスタ５３はオフとなる。

次いでサイリスタ５６の制御信号によりサイリスク５６
がオンになるとピエゾ圧電素子３２にチャージされた電
荷が放電用コイル５５およびサイリスタ５６を介してデ
ィスチャージされ、斯くしてピエゾ圧電素子３２の端子
電圧が低下する。このとき放電用コイル５５とピエゾ圧
電素子３２からなる発振回路によってピエゾ圧電素子３
２の端子電圧は０（ｖ）以下となる。

ピエゾ圧電素子３２に電荷がチャージされると燃料噴射
が開始され、チャージされた電荷がデイ゛　　スチャー
ジされると燃料噴射が停止するのでサイリスタ５３の制
御信号によって燃料噴射が開始され、サイリスタ５６の
制御信号によって燃料噴射が停止することになる。

第２図は前述したようにピエゾ圧電素子３２の駆動制御
が開始されてから暫く経過した後を示しており、このと
きには゛ピエゾ圧電素子３２に十分な量の電荷がチャー
ジされる。しかしながらピエゾ圧電素子３２の駆動制御
を開始した直後ではピエゾ圧電素子３２にチャージされ
る電荷量は少なく、従ってピエゾ圧電素子３２の伸び量
が小さくなる。次にこのことについて第３図を参照しつ
つ説明する。

第３図はピエゾ圧電素子３２の端子電圧を示しており、
第３図に示されるようにピエゾ圧電素子３２の駆動制御
が開始される前はピエゾ圧電素子３２の端子電圧は０　
（Ｖ）となっている。ところでピエゾ圧電素子３２ヘチ
ヤージしうる電荷量は電源５２の電圧Ｅとピエゾ圧電素
子３２の端子電圧との差Δｖ１に比例する。従ってｔ、
ではΔ■１に比例した電荷量がチャージされる。一方、
ピエゾ圧電素子３２からディスチャージしうる電荷量は
ピエゾ圧電素子３２の端子電圧Δ■２に比例する。従っ
てｔ２ではΔ■２に比例した電荷量がディスチャージさ
れ、その結果ピエゾ圧電素子３２の端子電圧は０（■）
以下となる。次いでｔ３ではΔｖ３に比例した電荷量が
チャージされるのでチャージされる電荷量が増大し、ピ
エゾ圧電素子３２の端子電圧Δｖ４が高くなる。次いで
ｔ４ではΔｖ４に比例した電荷量がディスチャージされ
るのでディスチャージされる電荷量が増大し、ピエゾ圧
電素子３２の端子電圧が更に低くなる。このようにピエ
ゾ圧電素子３２のチャージおよびディスチャージが繰返
されるとチャージおよびディスチャージされる電荷量が
次第に増大して最終的に一定値に落ちつく。このときが
第２図に示されている。従ってピエゾ圧電素子３２の駆
動制御を開始したときにはピエゾ圧電素子３２にチャー
ジされる電荷量が少ないためにピエゾ圧電素子３２の伸
び量が小さく、従って燃料を噴射できないことになる。

従って機関始動時に燃料噴射をすべくピエゾ圧電素子３
２を駆動しても燃料が噴射されず、ピエゾ圧電素子３２
の駆動が何回か繰返されてピエゾ圧電素子３２に十分な
量の電荷をチャージできるようになってから燃料噴射が
開始される。

従って機関の始動に時間を要するという問題がある。そ
こで本発明では機関始動時において燃料噴射を行なうべ
きときよりも以前からピエゾ圧電素子３２を駆動して燃
料噴射を行なうべきときにはピエゾ圧電素子３２に十分
な量の電荷をチャージできるようにしておき、それによ
って機関を容易に始動できるようにしている。

次に第４図を参照して本発明によるピエゾ圧電素子３２
の駆動制御方法について説明する。

第４図は機関低温時における駆動制御方法と、機関高温
時における駆動制御方法を示している。

そこでまず始めに機関低温時における駆動制御方法につ
いて説明する。

第４図を参照すると機関低温時にはイグニッションスイ
ッチ７４がオンにされた後スタータスイッチ７５がオン
とされるまでの間サイリスタ５６の制御信号が発せられ
てからΔｔ１時間経過後にサイリスタ５３の制御信号が
発せられ、サイリスタ５３の制御信号が発せられてから
Δｔ２時間経過後にサイリスタ５６の制御信号が発せら
れる。

従ってこのときには（Δｔ１＋Δｔり時間経過する毎に
ピエゾ圧電素子３２が駆動されることになる。このとき
のピエゾ圧電素子３２の駆動周期（Δｔ１＋Δｔ２）は
機関始動後に正常な燃料噴射制御が開始されたときの駆
動周期よりもかなり短かく設定されている。従ってこの
間にピエゾ圧電素子３２のチャージ或いはディスチャー
ジ電荷量は次第に増大する０次いでスタータスイッチ７
１がオンになると今度はクランクシャフトが予め定めら
れた一定のクランク角度Δθ１を回転する毎にサイリス
タ５３の制御信号が発生せしめられ、サイリスタ５３の
制御信号が発生せしめられてからクランクシャフトが予
め定められた一定のクランク角度Δθ２を回転する毎に
サイリスタ５６の制御信号が発生せしめられる。このと
きのピエゾ圧電素子３２の駆動周期Δθ１は機関始動時
における燃料噴射すべき周期よりも短かくなっている。

なお、このときのサイリスタ５３の最初の制御信号を発
生するクランク角θ。はプランジャ１２が下降して燃料
噴射をしうる状態のときにサイリスタ５３の制御信号が
発生するように定められる。

また、Δθ、は機関始動に必要な燃料噴射量となるよう
に定められる。従ってスタータスイッチ７１がオンにな
った後もピエゾ圧電素子３２のチャージ或いはディスチ
ャージ電荷量は次第に増大する。

そしてプランジャ１２が下降して燃料噴射をしうる状態
のときにピエゾ圧電素子３２に十分な電荷をチャージで
きるようになっていれば燃料噴射が行なわれることにな
る。

なお、ピエゾ圧電素子３２は温度に応じて結晶構造が変
化し、一般的に云って同一駆動電圧を印加した場合にピ
エゾ圧電素子３２の温度が高くなるほど受容しうる電荷
量が増大する。従ってピエゾ圧電素子３２の温度が高い
場合にはピエゾ圧電素子３２に印加する制御信号の繰返
し数が少ないうちにピエゾ圧電素子３２のチャージ或い
はディスチャージ電荷量が十分に増大する。従って機関
高温時には第４図に示されるようにサイリスタ５３の制
御信号の発生周期を長くするようにしている。

ただし、この場合でもスタータスイッチ７１がオンにさ
れた後のサイリスタ５３の制御信号はプランジャ１２が
下降するときに必ず発生するように定められる。

第５図および第６図は第４図に示す駆動制御方法を実行
するためのルーチンを示している。このルーチンはイグ
ニッションスイッチ７４がオンになるとただちに実行さ
れる。第５図を参照すると、まず始めにステップ８０に
おいて機関が始動したか否かが判別される。機関が始動
を開始すれば処理ルーチンを完了し、機関が始動してい
なければステップ８１に進む。ステップ８１では機関冷
却水温Ｔを表わす水温センサ６９の出力信号を読込む。

次いでステップ８２ではスタータスイッチ７１がオンに
なるまでの間に繰返し発生せしめられるサイリスタ５３
の制御信号の最大繰返し数Ｎ０が計算される。これはイ
グニッションスイッチ７４がオンとされたまま放置され
たときの安全対策である。この最大繰返し数Ｎ０は第７
図（ａ）に示されるように冷却水温Ｔが高くなるにつれ
て小さくなる。次いでステップ８３では第４図に示すΔ
１゜が計算される。このΔｔｌは第７図［有］）に示さ
れるように冷却水温Ｔが高くなるにつれて小さくなる。

次いでステップ８４では第４図に示すΔｔ２が計算され
る。このΔｔ２は第７図（Ｃ）に示されるように冷却水
温Ｔが高くなるにつれて小さくなる。次いでステップ８
５では第４図に示すΔθ１が計算される。このΔθ１は
第７図（ｄ）に示されるように冷却水温Ｔが高くなるに
つれて小さ（なる。次いでステップ８６では第４図に示
すΔθ２が計算される。このΔθ２は第７図（ｅ）に示
されるように冷却水温Ｔが高くなるにつれて小さくなる
。

次いでステップ８７ではスタータスイッチ７１がオンで
あるか否かが判別される。オンでない場合にはステップ
８８に進んでカウント値Ｎが１だけインクリメントされ
、次いでステップ９０においてカウント（ＩＮが最大繰
返し数Ｎ０よりも大きいか否かが判別される。Ｎ＜Ｎ、
であればステップ９０に進んで一定時間Δｔｌだけ経過
したか否かが判別される。ΔＬ、時間経過したときはス
テップ９１に進んでサイリスク５３の制御信号を発生し
、サイリスタ５３をオンとする。次いでステップ９２に
進んで一定時間Δ１１だけ経過したか否かが判別される
。Δむ２時間経過すればステップ９３に進んでサイリス
タ５６をオンとし、再びステップ８７に戻る。ステップ
８９においてＮ＞Ｎｏと判断されるとサイリスタ５３．
５６の制御は停止される。

スタータスイッチ７１がオンになるとステップ９４に進
んでスタータスイッチ７１がオフからオンに切換えられ
た瞬間であるか否かが判別され、オフからオンに切換え
られた瞬間であればステップ９５に進んで第４図に示す
θ。を計算する。即ち、プランジャ１２が下降している
ときにサイリスタ５３の制御信号を発生できるようにΔ
θ、に基いてサイリスタ５３の制御信号を最初に発生す
べきクランク角θ。が計算される。次いでステップ９６
ではクランク角センサ６６により検出される実際のクラ
ンク角θがθ。となるまで待ち、実際のクランク角θが
θ。になるとステップ９７に進んでサイリスタ５３をオ
ンにする。次いでステップ９８では実際のクランク角θ
が（θ。十Δθ２）になるまで待ち、実際のクランク角
θが（θ。＋Δθりになるとステップ９９に進んでサイ
リスタ５６をオンとする。次いでステップ１００ではθ
。にΔθ、を加算してθ。とじ、ステップ８７．９４を
経てステップ９６に戻る。

〔発明の効果〕

本発明によれば燃料噴射を開始すべきときよりも以前か
らピエゾ圧電素子が駆動制御される。その結果、燃料噴
射を開始すべきときにはピエゾ圧電素子に十分な量の電
荷をチャージすることができるので燃料噴射を開始すべ
きときに燃料噴射が開始され、斯くして良好な機関の始
動を確保することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図はピエゾ圧電素子の駆動制御回路図、第２図はピ
エゾ圧電素子の駆動制御が開始されてから暫らく経過し
たときの駆動制御のタイムチャート、第３図はピエゾ圧
電素子の駆動制御を開始したときのピエゾ圧電素子の端
子電圧を示すタイムチャート、第４図は本発明によるピ
エゾ圧電素子の駆動制御のタイムチャート、第５図およ
び第６図はピエゾ圧電素子の駆動制御−を行なうための
フローチャート、第７図は最大繰返し数等と冷却水温の
関係を示す線図、第８図は第９図の■−■線に沿ってみ
たユニットインジェクタの側面断面図、第９図は第８図
のＩＸ−ＩＸ線に沿ってみた側面断面図、第１０図は第
８図の平面図、第１１図は第８図のＸＩ−ＸＩ線に沿っ
てみた断面図、第１２図は第１１図のＸ１ｌ−ＸＩｌ線
に沿ってみた断面図である。 ３２・・・ピエゾ圧電素子、 ５０・・・電子制御ユニット、 ５１・・・駆動回路、 ５３．５６・・・サイリスタ、 ５４．５５・・・コイル。 第１図 ５１・・・駆動回路 第２図 駆動制御開始 第３図 （ＣＩ）　　　　　　　　　　　’　　（ｂ）― ■ 第９図 第１１図 第１２図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. ピエゾ圧電素子により燃料噴射制御を行なうようにした
   燃料噴射制御装置において、燃料噴射を開始すべきとき
   よりも以前からピエゾ圧電素子の駆動制御パルスを繰返
   し発生する駆動制御回路を具備した内燃機関の燃料噴射
   制御装置。