JPH01187345A - 燃料噴射制御用圧電素子の駆動制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は燃料噴射制御用圧電素子の駆動制御装置に関す
る。

〔従来の技術〕

結晶構造が変化するためにピエゾ圧電素子は温度に応じ
て受容しうる電荷量が変化し、一般的に云ってピエゾ圧
電素子の温度が低（なるにつれて受容しうる電荷量が減
少する。受容しうる電荷量が減少するとピエゾ圧電素子
の伸び量が減少し、従ってピエゾ圧電素子の温度が低下
するほどピエゾ圧電素子の伸び量が減少するために良好
な燃料噴射制御が行なえなくなる。そこで温度が低くな
るにつれて伸び量が増大する圧電素子板と、温度が低（
なるにつれて伸び量が減少する圧電素子板を積層したピ
エゾ圧電素子が公知である（特開昭６０−１８７７号公
報参照）。このピエゾ圧電素子では温度にかかわらずに
一定の伸び量を得ることができる。

〔発明が解決しようとする課題〕

しかしながら、このピエゾ圧電素子では逆の伸び特性を
有する２種類の圧電素子板が必要であるという問題があ
るばかりでなく、ピエゾ圧電素子の伸び量を自由に制御
できないという問題がある。

〔課題を解決するための手段〕

上記問題点を解決するために本発明によれば圧電素子に
より燃料噴射を制御するようにした燃料噴射制御装置に
おいて、圧電素子の温度を代表する温度を検出する温度
センサと、温度センサにより検出された温度が低くなる
につれて圧電素子に印加する駆動電圧を高くする駆動電
圧制御装置を具備している。

〔実施例〕

第１Ｏ図から第１２図を参照すると、ｌはユニ・７トイ
ンジエクタのハウジング本体、２はその先端部にノズル
口３を形成したノズル、４はスペーサ、５はスリーブ、
６はこれらノズル２、スペーサ４、スリーブ５をハウジ
ング本体１に固締するためのノズルホルダを夫々示す。

ノズル２内にはノズル口３の開閉制御を行なうニードル
７が摺動可能に挿入され、ニードル７の頂部は加圧ピン
８を介してスプリングリテーナ９に連結される。このス
プリングリテーナ９は圧縮ばね１０により常時、下方に
向けて押圧され、この押圧力は加圧ビン８を介してニー
ドル７に伝えられる。従ってニードル７は圧縮ばね１０
によって常時閉弁方向に付勢されることになる。

一方、ハウジング本体ｌ内にはニードル７と共軸的にプ
ランジャ孔１１が形成され、このプランジャ孔ｌｌ内に
プランジャ１２が摺動可能に挿入される。プランジャ１
２の上端部はタペット１３に連結され、このタベソ）１
３は圧縮ばね１４により常時上方に向けて付勢される。

このタペット１３は機関駆動のカム（図示せず）により
上下動せしめられ、それによってプランジャ１２がプラ
ンジャ孔１１内において上下動せしめられる。−方、プ
ランジャ１２下方のプランジャ孔ｌｌ内にはプランジャ
１２によって画定された燃料加圧室１５が形成される。

この燃料加圧室１５は棒状フィルタ１６および燃料通路
１７を介してニードル加圧室１８に連結され、このニー
ドル加圧室１８はニードル７周りの環状燃料通路１９を
介してノズル口３に連結される。また、プランジャ孔１
１の内壁面上には第１１図に示すようにプランジャ１２
が上方位置にあるときに燃料加圧室１５内に開口する燃
料供給ボート２０が形成され、この燃料供給ポート２０
から燃料加圧室１５内に３ｋｇ／ｃ＋Ｊ程度の圧力の燃
料が供給される。

一方、ハウジング本体１内にはプランジャ孔１１内の側
方近傍において横方向に延びる摺動孔２１が形成される
。この摺動孔２１内には溢流弁２２が摺動可能に挿入さ
れ、この摺動孔２１に隣接してこの摺動孔２１よりも大
径の燃料溢流室２３が形成される。この燃料溢流室２３
には燃料供給口２４から燃料が供給され、図示しない燃
料流出口から燃料が流出する。この燃料溢流室２３内の
燃料圧は３　ｋｇ　／　ａＪ程度に維持されている。溢
流弁２２は燃料溢流室２３内に位置する拡大頭部２２ａ
と、拡大頭部２２ａに隣接して形成された円周溝２２ｂ
とを有し、この拡大頭部２２ａが弁ポート２５の開閉制
御を行なう。摺動弁２２は拡大頭部２２ａと反対側に位
置する圧縮ばね２６により第１０図において常時右方に
向けて付勢される。また、ハウジング本体ｌ内には第１
１図に示すように燃料加圧室１５から半径方向上方に向
けて延びる燃料溢流路２７が形成される。この燃料溢流
路２７の一端は常時燃料加圧室１５内に連通しており、
燃料溢流路２７の他端は常時溢流弁２２の円周溝２２ｂ
内に連通ずる。

更に、ハウジング本体ｌ内には、摺動孔２１と共軸的に
ロッド孔２８が形成され、このロット孔２８内にロッド
２９が摺動可能に挿入される。ロッド２９の一端は溢流
弁２２の拡大頭部２２ａと当接可能に配置され、ロッド
２９の他端にはロッド２９の他端により画定された圧力
制御室３０が形成される。

一方、ハウジング本体１には圧電素子ハウジング３１が
固締され、この圧電素子ハウジング３１内に多数の圧電
素子板を積層したピエゾ圧電素子３２が挿入される。圧
電素子ハウジング３１の下端部にはピストン３３が摺動
可能に挿入され、このピストン３３の下方には燃料で満
たされたシリンダ室３４が形成される。このシリンダ室
３４は燃料通路３５を介して圧力制御室３０に連結され
る。また、シリンダ室３４内にはピストン３３を常時上
方に向けて付勢する皿ばね３６が挿入され、ピエゾ圧電
素子３２は圧電素子ハウジング３１の頂部とピストン３
３間において支持される。圧電素子ハウジング３１内に
は冷却液体、例えば燃料をピエゾ圧電素子３２の周りに
供給するための冷却液体供給通路３７と冷却液体排出通
路３８が形成される。冷却液体供給通路３７からピエゾ
圧電素子３２の上端部周りに供給された冷却液体、例え
ば燃料はピエゾ圧電素子３２を冷却しつつピエゾ圧電素
子３２の周りを下降し、冷却液体排出通路３８から排出
される。圧電素子ハウジング３１の頂部にはピエゾ圧電
素子３２に電力を供給するためのプラグ３９が取付けら
れる。

一方、第１３図および第１４図に示されるようにハウジ
ング本体１には逆止弁４０が挿入される。

この逆止弁４０は弁ポート４１の開閉制御をするボール
４２と、ボール４２のリフト量を規制するロッド４３と
、ボール４２および４３を常時下方に向けて押圧する圧
縮ばね４４とを具備し、従って弁ポート４１は通常ボー
ル４２によって閉鎖される。逆止弁４０の弁ボート４１
は環状の燃料流入通路４５および燃料流入通路４６を介
して燃料溢流室２３に連結され、逆止弁４０の燃料流出
通路４７はシリンダ室３４内に連結される。前述したよ
うに燃料溢流室２３内の燃料圧は３　ｋｇ　／　ｃＪ程
度に維持されており、シリンダ室３４内の燃料圧が燃料
溢流室２３内の燃料圧よりも低くなると逆止弁４０が開
弁じて燃料がシリンダ室３４内に補給される。従ってシ
リンダ室３４は常時燃料によって満たされることになる
。

前述したようにプランジャ１２が上方位置にあるときに
は燃料供給ボート２０から燃料加圧室１５内に燃料が供
給され、従ってこのときには燃料加圧室１５内は３　ｋ
ｇ　／　ｃＪ程度の低圧になっている。一方、このとき
ピエゾ圧電素子３２は最大収縮位置にあり、このときシ
リンダ室３４および圧力制御室３０内の燃料圧は３　ｋ
ｇ／　ｃｔ＆程度の低圧になっている。従ってこのとき
溢流弁２２は圧縮ばね２６のばね力により第１０図にお
いて右方に移動しており、溢流弁２２の拡大頭部２２ａ
が弁ボート２５を開口している。斯くしてこのとき燃料
溢流路２７および溢流弁２２の円周／７１２２ｂ内の燃
料圧も３　ｋｇ　／　ｃｕｔ程度の低圧になっている。

次いでプランジャ１２が下降すると燃料供給ポート２０
がプランジャ１２によって閉鎖されるが溢流弁２２が弁
ボート２５を開口しているために燃料加圧室１５内の燃
料は燃料溢流路２７、溢流弁２２の円周？Ｌ！２ｂおよ
び弁ポート２５を介して燃料溢流室２３内に流出する。

従ってこのときも燃料加圧室１５内の燃料圧は３　ｋｇ
　／　ｃａ！程度の低圧となっている。

次いで燃料噴射を開始ずべくピエゾ圧電素子３２に電荷
がチャージされるとピエゾ圧電素子３２は軸線方向に伸
長し、その結果ピストン３３が下降するためにシリンダ
室３４および圧力制御室３０内の燃料圧が急激に上昇す
る。圧力制御室３０内の燃料圧が上昇するとロッド２９
が第１０図において左方に移動するためにそれに伴なっ
て溢流弁２２も左方に移動し、溢流弁２２の拡大頭部２
２ａが弁ポート２５を閉鎖する。弁ポート２５が閉鎖さ
れると燃料加圧室１５内の燃料圧はプランジャ１２の下
降運動により急速に上界し、燃料加圧室１５内の燃料圧
が予め定められた圧力、例えば１５００　ｋｇ　／　ｃ
ｊ以上の一定圧を越えるとニードル７が開弁じてノズル
口３から燃料が噴射される。

このとき燃料溢流路２７を介して溢流弁２２の円周溝２
２ｂ内にも高圧が加わるが円周溝２２ｂの軸方向両端面
の受圧面積が等しいためにこの高圧によって溢流弁２２
に駆動力が作用しない。

次いで燃料噴射を停止すべくピエゾ圧電素子３２にチャ
ージされた電荷がディスチャージされるとピエゾ圧電素
子３２が収縮する。その結果、ピストン３３が皿ばね３
６のばね力により上昇せしめられるためにシリンダ室３
４および圧力制御室３０内の燃料圧が低下する。圧力制
御室３０内の燃料圧が低下するとロッド２９および溢流
弁２２が圧縮ばね２６のばね力により第１０図において
右方に移動するために溢流弁２２の拡大頭部２２ｂが弁
ボート２５を開口する。その結果、燃料加圧室１５内の
高圧の燃料が燃料溢流路２７、溢流弁２２の円周溝２２
ｂおよび弁ポート２５を介して燃料溢流室２３内に流出
するために燃料加圧室１５内の燃料圧はただちに３．０
　ｋｇ　／　ｃＩｌｌ程度の低圧まで低下し、ニードル
７が下降して燃料噴射を停止する。次いでプランジャ１
２が上昇して上端位置まで戻り、再び下降を開始する。

ピエゾ圧電素子３２は前述したように多数の圧電素子板
を積層するごとにより形成されており、各圧電素子板は
温度が低くなるにつれて伸び量が減少する同一の材料か
ら形成されている。従ってピエゾ圧電素子３２を製造す
るに当って一種ガ１の圧電素子板しか必要としないとい
う利点があるがその反面第９図に示すようにピエゾ圧電
素子３２の温度Ｔが低下するとピエゾ圧電素子３２の伸
び量が減少する。なお、第９図はピエゾ圧電素子３２に
同一の駆動電圧を印加したときのピエゾ圧電素子３２の
温度Ｔと伸び量の関係を示している。

そこで本発明ではピエゾ圧電素子３２に印加する駆動電
圧を温度に応じて制御することにより温度が低い場合で
あっても十分な伸び量を得ることができるようにしてい
る。次に第１図から第８図を参照してこの駆動電圧の制
御方法について説明する。

第１図は駆動電圧制御装置の第１実施例を示している。

第１図に示される駆動電圧制御装置は電子制御ユニット
５０と駆動回路５１とにより構成される。

駆動回路５１は電ｔＡ５２と、トランジスタからなるス
イッチング素子５３と、充電側コイル５４と、ダイオー
ド５５と、放電側コイル５６と、サイリスタ５７とを具
備する６ビエゾ圧電素子３２の一方の端子は電源５２の
マイナス側端子に接続される。ピエゾ圧電素子３２の他
方の端子は一方ではダイオード５５、充電用コイル５４
およびスイッチング層５３を介して電源５２のプラス側
端子に接続され、他方では放電用コイル５６およびサー
イリスタ５７を介して電源５２のマイナス側端子に接続
される。充電用コイル５４にはサージ電流を吸収するだ
めのダイオード５８、抵抗５９が並列接続される。

一方、電子制御ユニット５０はディジタルコンピュータ
からなり、双方向性バス６０によって相互に接続された
ＲＯＭ　（リードオンリメモリ）６１゜ＲＡＭ（ランダ
ムアクセスメモリ）６２．ＣＰＵ（マイクロプロセッサ
）６３．入力ポートロ４および出力ポートロ５を具備す
る。入力ポートロ４には機関回転数をＮを表わす回転数
センサ６６の出力信号が人力され、更に機関負荷りを表
わす負荷センサ６７の出力信勺がＡＤ変換３６８を介し
て人力される。また、入力ポートロ４にはピエゾ圧電素
子３２の温度を代表する温度を検出する温度センサ６９
がＡＤ変換器７０を介して入力される。

この温度センサ６９はピエゾ圧電素子３２そのものの温
度を検出するために第１０図に示すように圧電素子ハウ
ジング３１に取付けることもできるし、また温度センサ
６９によってピエゾ圧電素子３２の温度を代表する機関
冷却水温或いは機関温度を検出することもできる。出力
ポートロ５は対応する駆動回路７１　、７２を介してス
イッチング素子５３を構成するトランジスタのベース、
およびサイリスタ５７のゲート端子に接続される。

第２図に駆動電圧制御を実行するためのフローチャート
を示す。

第２図を参照するとまず初めにステップ８０において機
関回転数Ｎを表わす回転数センサ６６の出力信号、機関
負７ｉＬを表わす負荷センサ６７の出力信号およびピエ
ゾ圧電素子３２の温度を代表する温度Ｔを表わす温度セ
ンサ６９の出力信号を読込む。次いでステップ８１では
温度Ｔに基いてスイッチング素子５３をオンとする時間
Δｔが計算される。第３図に示されるようにこのオン時
間Δｔは温度Ｔが低くなるにつれて長くなる。第３図に
示すオン時間Δｔと温度Ｔとの関係は予めＲＯＭ６１内
に記憶されている。

次いでステップ８２では機関回転数Ｎ、負負荷等から噴
射時間ｔが計算され、次いでステップ８３では機関回転
数Ｎ、負負荷等から噴射開始時期【、が計算される。こ
の噴射開始時期（、はスイツチング素子５３をオフから
オンに切換える時期を示している。次いでステップ８４
では噴射開始時期ｔ１とオン時間Δｔからスイッチング
素子５３をオンからオフに切換える時期１ｔが計算され
る。次いでステップ８５では噴射開始時期ｔ。

と噴射時間ｔから噴射完了時期ｔ、が計算される。

この噴射開始完了時期ｔ、はサイリスタ５７をオンにす
る時期を示している。次いでステップ８６において’ｌ
＋　　２＋ｔ３が出力ポートロ５に出を 力される。

次に駆動回路５１の作動を第４図に示すタイムチャート
を参照しつつ説明する。

１、においてスイッチング素子５３がオンになると電源
５２からスイッチング素子５３、充電用コイル５４およ
びダイオード５５を介して電荷がピエゾ圧電素子３２に
次第にチャージされ、それに伴なってピエゾ圧電素子３
２の端子電圧が次第に増大する。このときピエゾ圧電素
子３２の端子電圧は充電用コイル５４とピエゾ圧電素子
３２（コンデンサとみなしうる）からなる発振回路によ
って電源５２の電圧よりも高くなる。ピエゾ圧電素子３
２にチャージされた電荷はダイオード５５が設けられて
いるために放電することなくそのままチャージされ続け
る。ｔ２においてスイッチング素子５３がオフにされる
とピエゾ圧電素子３２へのチャージは停止せしめられる
。

ところで第４図の実線は温度Ｔが低いときを示しており
、このときはオン時間Δｔが長いために電荷がピエゾ圧
電素子３２に十分にチャージされ、斯くしてピエゾ圧電
素子３２の端子電圧Ｖはかり高くなる。一方、温度Ｔが
高くなると第３図に示されるようにオン時間Δむが短か
くなってΔｔ′（第４図）となるためにピエゾ圧電素子
３２に対する電荷のチャージ作用が早い時期に停止せし
められる。その結果、ピエゾ圧電素子３２の端子電圧ｖ
′は低くなる。この端子電圧はピエゾ圧電素子３２に印
加される駆動電圧に相当しており、従って温度Ｔが低く
なるほど駆動電圧が高くなってチャージ量が増大する。

従って温度Ｔが低いときであってもピエゾ圧電素子３２
の十分な伸び量を確保することができる。

ｔ、ではサイリスタ５７がオンとされるためにピエゾ圧
電素子３２にチャージされた電荷が放電用コイル５６お
よびサイリスタ５７を介してディスチャージされ、斯く
してピエゾ圧電素子３２の端子電圧が低下する。

ピエゾ圧電素子３２に電荷がチャージされると燃料噴射
が開始され、チャージされた電荷がディスチャージされ
ると燃料噴射が停止するのでＬｌにおいて燃料噴射が開
始され、ｔ、において燃料噴射が停止することになる。

第５図は駆動電圧制御装置の第２実施例を示している。

第５図に示される駆動電圧制御装置も電子制御ユニット
９０と駆動回路９１とにより構成される。

駆動回路９１は電源を内蔵したＤＣ−ＤＣコンバータ９
２と、充電側コイル９３と、サイリスタ９４と、放電側
コイル９５と、サイリスク９６とを具備する。ピエゾ圧
電素子３２の一方の端子はＤＣ−ＤＣコンバータ９２の
マイナス側端子に接続される。ピエゾ圧電素子３２の他
方の端子は一方ではサイリスタ９４および充電用コイル
９３を介してＤＣ−ＤＣコンバータ９２のプラス側端子
に接続され、他方では放電用コイル９５およびサイリス
タ９６を介してＤＣ−ＤＣコンバータ９２のマイナス側
端子に接続される。

一方、電子制御ユニット９０はディジタルコンピュータ
からなり、双方向性ハス１００によって相互に接続され
たＲＯＭ　（リードオンリメモリ００１゜ＲＡＭ　（ラ
ンダムアクセスメモ１月１０２．ＣＰＵ（マイクロプロ
セッサ）１０３．入力ポート１０４および出カポー目０
５を具備する。入力ポートｌＯ４には機関回転数Ｎを表
わす回転数センサ６６の出力信号が入力され、更に機関
負荷りを表わす負荷センサ６７の出力信号がＡＤ変換器
１０６を介して人力される。また、入力ポート１０４に
はピエゾ圧電素子３２の温度を代表する温度を検出する
温度セン６９がＡＤ変換器１０７を介して入力される。

この温度センサ６９はピエゾ圧電素子３２そのものの温
度を検出するために前述した如く圧電素子ハウジング３
１に取付けることもできるし、また温度センサ６９によ
ってピエゾ圧電素子３２の温度を代表する機関冷却水温
或いは機関温度を検出することもできる。出力ポートロ
５は対応する駆動回路１０８　　、１０９　　、１１０
を介してＤＣ−ＤＣコンバータ９２の制御端子およびサ
イリスク９４　、９６のゲート端子に接続される。従っ
てＤＣ−ＤＣコンバータ９２の出力電圧は電子制御ユニ
ット９０の出力信号によって制御される。

第６図に駆動電圧制御を実行するためのフローチャート
を示す。

第６図を参照するとまず初めにステップ１２０において
機関回転数Ｎを表わす回転数センサ６６の出力信号、機
関負荷りを表わす負荷センサ６７の出力信号およびピエ
ゾ圧電素子３２の温度を代表する温度Ｔを表わす温度セ
ンサ６９の出力信号を読込む。次いでステップ１２１で
は温度Ｔに基いてＤＣ−ＤＣコンバータ９２の出力電圧
Ｅが計算される。第７図に示されるように出力電圧Ｅは
温度Ｔが低くなるにつれて高くなる。第７図に示す出力
電圧Ｅと温度Ｔとの関係は予めＲＯＭｌ０Ｉ内に記憶さ
れている。

次いでステップ１２２では機関回転数Ｎ、負負荷等から
噴射時間ｔが計算され、次いでステップ１２３では機関
回転数Ｎ、負負荷等から噴射開始時期１．が計算される
。この噴射開始時期ｔ、はサイリスタ９４をオンにする
時期を示している。次いでステップ１２４では噴射開始
時期（、と噴射時間ｔから噴射完了時期ｔ２が計算され
る。ごの噴射開始完了時期ｔ２はサイリスタ９Ｇをオン
にする時期を示している。次いでステップ１２５におい
てｔ＋＋ｔｚ、Ｅが出力ボート１０５に出力される。

次に駆動回路９１の作動を第８図に示すタイムチャート
を参照しつつ説明する。

ＤＣ−ＤＣコンバータ９２は電子制御ユニット９０の出
力信号に基いて出力電圧Ｅを発生ずる。

ｔ、においてサイリスタ９４がオンになるとＤＣ−ＤＣ
コンバータ９２から充電用コイル９３およびサイリスタ
９４を介して電荷がピエゾ圧電素子３２に次第にチャー
ジされ、それに伴なってピエゾ圧電素子３２の端子電圧
が次第に増大する。このときピエゾ圧電素子３２の端子
電圧は充電用コイル９３とピエゾ圧電素子３２　（コン
デンサとみなしうる）からなる発振回路によって’Ｄ　
Ｃ−Ｄ　Ｃコンバータ９２の出力電圧Ｅよりも高くなる
。ピエゾ圧電素子３２にチャージされた電荷はサイリス
タ９４が設けられているために放電することなくそのま
まチャージされ続けている。このときピエゾ圧電素子３
２にチャージされる電荷量はＤＣ−ＤＣコンバータ９２
の出力電圧Ｅに比例し、従ってピエゾ圧電素子３２の端
子電圧はＤＣ−ＤＣコンバータ９２の出力電圧に比例す
る。

ところで第８図の実線は温度Ｔが低いときを示しており
、このときはＤＣ−ＤＣコンバータ９２の出力電圧Ｅが
高いために電荷がピエゾ圧電素子３２に十分にチャージ
され、斯くしてピエゾ圧電素子３２の端子電圧Ｖはかな
り高くなる。一方、温度Ｔが高くなると第７図に示され
るようにＤＣ−ＤＣコンバータ９２の出力電圧Ｅが低下
するためにピエゾ圧電素子３２への電荷のチャージ量が
減少し、結果、ピエゾ圧電素子３２の端子電圧Ｖ′は低
くなる。この端子電圧はピエゾ圧電素子３２に印加され
る駆動電圧に相当しており、従って温度Ｔが低くなるほ
ど駆動電圧が高くなってチャージ量が増大する。従って
温度Ｔが低いときであってもピエゾ圧電素子３２の十分
な伸び量を確保することができる。

ｔ２ではサイリスタ９６がオンとされるためにピエゾ圧
電素子３２にチャージされた電荷が放電用コイル９５お
よびサイリスク９６を介してディスチャージされ、斯く
してピエゾ圧電素子３２の端子電圧が低下する。

ピエゾ圧電素子３２に電荷がチャージされると燃料噴射
が開始され、チャージされた電荷がディスチャージされ
ると燃料噴射が停止するので１において燃料噴射が開始
され、Ｌ２において燃料噴射が停止することになる。

本発明ではピエゾ圧電素子３２の伸び量がピエゾ圧電素
子３２の温度にかかわらずに一定となるように制御する
こともできるし、またピエゾ圧電素子３２の伸び量をピ
エゾ圧電素子３２の温度により異なる最適な伸び量に制
御することもできる。

〔発明の効果〕

ピエゾ圧電素子の伸び量を温度に応じた最適の伸び量に
制御することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図はピエゾ圧電素子の駆動制御回路図、第２図はピ
エゾ圧電素子の駆動電圧を制御するためのフローチャー
ト、第３図はスイッチング素子のオン時間と温度との関
係を示す線図、第４図はピエゾ圧電素子駆動制御のタイ
ムチャート、第５図は別の実施例を示すピエゾ圧電素子
の駆動制御回路図、第６図はピエゾ圧電素子の駆動電圧
を制御するためのフローチャート、第７図は°ＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータの出力電圧と温度との関係を示す線図、第
８図はピエゾ圧電素子駆動制御のタイムチャート、第９
図はピエゾ圧電素子の伸び量と温度との関係を示す線図
、第１０図は第１１図のＸ−Ｘ線に沿ってみたユニット
インジェクタの側面断面図、第１１図は第１θ図のＸＩ
−ＸＩ線に沿ってみた側面断面図、第１２図は第１０図
の平面図、第１３図は第１Ｏ図のｘｍ−ｘｍ線に沿って
みた断面図、第１４図は第１３図のＸＩＶ−ＸＩ”／線
に沿ってみた断面図である。 ３２・・・ピエゾ圧電素子、５０・・・電子制御ユニッ
ト、５１・・・駆動回路、　　　５２・・・電源５３・
・・スイッチング素子、 ５４　、５６　、９３　、９５・・・コイル、５５・・
・ダイオード、　　５７　、９４　、９６・・・サイリ
スク。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 圧電素子により燃料噴射を制御するようにした燃料噴射
   制御装置において、圧電素子の温度を代表する温度を検
   出する温度センサと、温度センサにより検出された温度
   が低くなるにつれて圧電素子に印加する駆動電圧を高く
   する駆動電圧制御装置を具備した燃料噴射制御用圧電素
   子の駆動制御装置。