JPH01176908A - 透明円柱体測定装置 - Google Patents
透明円柱体測定装置Info
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- JPH01176908A JPH01176908A JP33541187A JP33541187A JPH01176908A JP H01176908 A JPH01176908 A JP H01176908A JP 33541187 A JP33541187 A JP 33541187A JP 33541187 A JP33541187 A JP 33541187A JP H01176908 A JPH01176908 A JP H01176908A
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- Length Measuring Devices By Optical Means (AREA)
- Testing Of Optical Devices Or Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
この発明は、寸法測定の困難な直径の小さい円柱状の透
明な物体を精度高く測定するための装置に関し、特に、
同心円状に屈折率の異なる２種以上の透明物質より構成
される透明円柱体の外径や偏肉等を測定するのに好適な
透明円柱体測定装置に関する。
明な物体を精度高く測定するための装置に関し、特に、
同心円状に屈折率の異なる２種以上の透明物質より構成
される透明円柱体の外径や偏肉等を測定するのに好適な
透明円柱体測定装置に関する。
同心円状に屈折率の異なる２種以上の透明物質より構成
される透明円柱体を測定する場合、従来では、円柱体の
断面を拡大鏡によって拡大してその拡大像の映像信号を
得て、これを既知の画像処理技術によって処理して外径
寸法や偏心等を測定するようにしている。 また、上記の透明円柱体の中心材の偏心を測定する場合
、該透明円柱体の横方向の互いに直角な２方向から測定
した偏心量の測定値Ｄｘ、Ｄｙを、この測定値が円柱体
のレンズ効果によって拡大されていることを考慮して拡
大される前の値ｄｘ。 ｄｙに戻し、これらの値から、 ｄ＝、／−ｄｘ２＋ｄｙ の計算によって偏心値ｄ（円柱体中心からの中心材の位
置ずれ量）を求めることなども知られている。
される透明円柱体を測定する場合、従来では、円柱体の
断面を拡大鏡によって拡大してその拡大像の映像信号を
得て、これを既知の画像処理技術によって処理して外径
寸法や偏心等を測定するようにしている。 また、上記の透明円柱体の中心材の偏心を測定する場合
、該透明円柱体の横方向の互いに直角な２方向から測定
した偏心量の測定値Ｄｘ、Ｄｙを、この測定値が円柱体
のレンズ効果によって拡大されていることを考慮して拡
大される前の値ｄｘ。 ｄｙに戻し、これらの値から、 ｄ＝、／−ｄｘ２＋ｄｙ の計算によって偏心値ｄ（円柱体中心からの中心材の位
置ずれ量）を求めることなども知られている。
しかしながら、断面像に基づいて測定する場合は、円柱
体を切断しなければならない決定的な難点があることに
加えて、断面を円柱体に対して正確に９０” とし且つ
円柱体の軸を観察方向に正確に一致させないと、誤差が
生じる問題がある。そしてこの断面及び円柱体の軸の傾
きは断面の観察だけでは定量できず、これによる誤差を
補正することができないので、精度の高い測定は困難で
ある。 また、円柱体の側面より２方向から観察しその２つの測
定値から中心材の偏心を求める場合には、円柱体の外形
が理想的な真円でないことによる誤差を取り除くことが
できず、さらに光学系自体の誤差つまり光源の不均一性
、光軸のずれ、レンズの各種収差等による測定値の誤差
に影響され、偏心量を正確に測定することはできない。 また、直交する２方向からのみの測定であるため、外形
が真円でない場合に必要な最大径、最小径を求めること
もできない。 この発明は、同心円状に屈折率の異なる２種以上の透明
物質より構成される透明円柱体の中心材の偏心量や外形
の最大径、最小径の測定を、円柱体の外形が真円でない
場合や光学系に誤差がある場合でも、精度高く行なうこ
とができる、透明円柱体測定装置を提供することを目的
とする。
体を切断しなければならない決定的な難点があることに
加えて、断面を円柱体に対して正確に９０” とし且つ
円柱体の軸を観察方向に正確に一致させないと、誤差が
生じる問題がある。そしてこの断面及び円柱体の軸の傾
きは断面の観察だけでは定量できず、これによる誤差を
補正することができないので、精度の高い測定は困難で
ある。 また、円柱体の側面より２方向から観察しその２つの測
定値から中心材の偏心を求める場合には、円柱体の外形
が理想的な真円でないことによる誤差を取り除くことが
できず、さらに光学系自体の誤差つまり光源の不均一性
、光軸のずれ、レンズの各種収差等による測定値の誤差
に影響され、偏心量を正確に測定することはできない。 また、直交する２方向からのみの測定であるため、外形
が真円でない場合に必要な最大径、最小径を求めること
もできない。 この発明は、同心円状に屈折率の異なる２種以上の透明
物質より構成される透明円柱体の中心材の偏心量や外形
の最大径、最小径の測定を、円柱体の外形が真円でない
場合や光学系に誤差がある場合でも、精度高く行なうこ
とができる、透明円柱体測定装置を提供することを目的
とする。
この発明による透明円柱体測定装置は、同心円状に屈折
率の異なる２種以上の透明物質より構成される透明円柱
体に対して側面からほぼ平行な光を照射する照明手段と
、該透明円柱体に入射し屈折された光線及び円柱体外部
を通過した光線を集光し結像させる光学手段と、上記透
明円柱体を上記の光学系に対して相対的に円柱体の軸を
中心にして回転させる手段と、上記の光学手段により結
像された像を映像信号に変換する手段と、この映像信号
にもとづき該透明円柱体の形状を算出する演算手段とを
有して構成される。
率の異なる２種以上の透明物質より構成される透明円柱
体に対して側面からほぼ平行な光を照射する照明手段と
、該透明円柱体に入射し屈折された光線及び円柱体外部
を通過した光線を集光し結像させる光学手段と、上記透
明円柱体を上記の光学系に対して相対的に円柱体の軸を
中心にして回転させる手段と、上記の光学手段により結
像された像を映像信号に変換する手段と、この映像信号
にもとづき該透明円柱体の形状を算出する演算手段とを
有して構成される。
被測定透明円柱体を光学系に対して相対的に該円柱体の
軸を中心にして回転させるようにしているため、種々の
方向から観察することができることになってこの円柱体
の外形が真円でない場合の外形の最大値と最小値とを求
めることができる。 また、外形の最大値または最小値を示す角度が分かるの
で、外形が真円でない場合の誤差が最も少ない方向より
像を得て正確な中心材偏心を測定することもできる。さ
らに、光学系自体の誤差に基づく誤差も、異なる方向か
ら得た測定値により相殺することができる。
軸を中心にして回転させるようにしているため、種々の
方向から観察することができることになってこの円柱体
の外形が真円でない場合の外形の最大値と最小値とを求
めることができる。 また、外形の最大値または最小値を示す角度が分かるの
で、外形が真円でない場合の誤差が最も少ない方向より
像を得て正確な中心材偏心を測定することもできる。さ
らに、光学系自体の誤差に基づく誤差も、異なる方向か
ら得た測定値により相殺することができる。
【実 施 例】
第１図に示す実施例では、光ファイバ１が被測定透明円
柱体となっており、そのコアの偏心を測定することとし
ている。この光ファイバ１には、その側面から、光源２
からの光がレンズ系３を経て平行にされて照明されてい
る。この光は透明な光フアイバ１中を通って、あるいは
光ファイバ１の脇を通ってレンズ系４により集束され、
光ファイバ１の透過像がビデオカメラ５の撮像面上に結
像される。ビデオカメラ５からこの光フアイバ像の映像
信号が出力され、ビデオアナライザ６によってその映像
信号の演算処理が行なわれて、光ファイバ１の外形寸法
やコアの位置、あるいはコアの偏心量が求められ、それ
らが表示装置７によって表示される。他方、光ファイバ
１は回転制御装置８によってその軸の周囲に回転させら
れ、レンズ系３．４等の光学系に対して相対的に回転さ
せられる。この回転によって種々の方向からの光フアイ
バ像がビデオカメラ５により撮影される。なお、この光
ファイバ１の回転は光学系に対して相対的に行なわれれ
ばよいので、光ファイバ１を固定しておいて光源２、レ
ンズ系３．４、ビデオカメラ５等の光学系の方を回転さ
せるようにしてもよい。また、この実施例では光ファイ
バ１の１方向から光を照明して像を得るようにしている
が、このような光学系を２方向に設けて２方向からの像
を同時に得るよう構成することもできる。 この構成において、被測定透明円柱体である光ファイバ
１の外形が真円であり、且つ光学系が理想的であると仮
定するなら、外径は１方向の像から測定することができ
、また、コアの偏心量は直交２方向（つまりθ＝φと、
θ＝φ＋９０° ）の像から得た偏心量の測定値から上
述のように求めることができる。ところが実際には被測
定透明円柱体の外形は真円でなく、また光学系自体も誤
差を有しているため、測定値に誤差が生じる。 まず、光ファイバ１の外形が真円でない場合について説
明する。真円でない場合として第３図のように楕円にな
っている場合を例に説明すると、コア材１１がクラツド
材１２の中心に位置して偏心がない場合でも、クラツド
材１２が上下に非対称となっているため、クラツド材１
２中を透過する光が上下非対称に屈折し、そのため、レ
ンズ系４の右側から見たコア材１１の位置が上下方向に
ずれ、実際には偏心がなくてもあたかも偏心があるよう
に見える。これが原因でコアの偏心量の測定値に誤差が
生じる。そこで、コア偏心がないときでもこのように楕
円形になっている場合に、コアの偏心量の測定値がどの
ようになるかを計算してみると第３図のような結果が得
られた。ここで非円率は、楕円の長軸をＡ、短軸をＢと
したとき（（Ａ−Ｂ）／（Ａ＋Ｂ））Ｘ ２Ｘ １００
（％）と定義しである。なお、平均直径 （Ａ＋Ｂ）／２＝１２５μｍ コア材１１の直径９μｍ、屈折率はコア材１１について
１．４６１５９ 、クラツド材１２について１．４５７
１３とし、周囲は空気であるとして計算した。 この第３図から、外形が楕円である場合の誤差は１回転
（３６０°）で２周期となることが分かる。外形が真円
であれば実際に偏心がある場合の１方向から見た偏心量
の測定値は１回転（３６０゛）で１周期の変化を示す正
弦波状のものとなるので、外形が楕円で偏心がある場合
にはこの１回転で１周期の変化を示す正弦波状の値に１
回転で２周期の変化を示す誤差が重畳した測定値が得ら
れることになる。なお、θが０°、９０°、１８０°、
２７０°のときは長軸または短軸が照明光の軸に一致す
るので、対称性が得られ、楕円であるための誤差はＯと
なる。ここでは特定のパラメータで計算したが、パラメ
ータが変化しても、誤差の大きさは変化するものの同様
構造のものでは同様の結果が得られる。 つぎに光学系自体に存在する誤差によってもたらされる
測定値の誤差について説明する。このような光学系の誤
差は工業的に入手し得る光源やレンズを用いる限り避け
られず、これらにより実際に測定したところ照明の不均
一性や、光軸のずれ、レンズの各種歪、収差等のため、
光ファイバのコアの偏心量の測定値に０．５〜１μｍ程
度の誤差をもたらすことが判明した。すなわち、−旦組
み上がった光学系ではその光学系固有の誤差を有する。 しかし、光ファイバ１を回転させて偏心量の測定値を得
てみると、第４図の点線のようになり、この光学系の誤
差のない真の値は実線で示すように０を中心として正弦
波状になるのに対して、真の偏心値自体に拘らず常に一
定のオフセットｄｅを有していることが分かる。 そこで、９０°ごとに４方向から偏心量を測定し、光フ
ァイバ１の回転角θにおける偏心量の測定値をｄ（θ）
として、 ｄ＝Ｊ″（ｄｒ ｄｅ） ２＋ （ｄｚ ｄ４）
２／２但しｄｌ・ｄ（φ）。 ｄｌ・ｄ（φ＋９０°）。 ｄｅ・ｄ（φ＋１８０９゜ ｄ４・ｄ（φ＋２７０°）。 から偏心量ｄを求める。これらの演算はビデオアナライ
ザ６により行なう。こうして求められた値ｄは、光ファ
イバ１の外形が真円でないことによる誤差、及び光学系
の誤差に起因する誤差が除去されたものとなっている。 すなわち、 ｄ、−ｄｅ・ｄ（φ）−ｄ（φ＋１８０°）ｄｌ−ｄ４
・ｄ（φ＋９０°）−ｄ（φ＋２７０°）による１８０
°異なる方向からのデータの差引演算により、同相とな
っている真円でないことによる誤差をキャンセルすると
ともに同方向に生じる光学系の誤差に起因するオフセッ
トをキャンセルすることができる。他方、偏心の真の値
に対応するデータは１８０°方向では逆方向に現われる
ため上記の差引演算によって２倍の値となるので、２で
割算するようにしているのである。 また、このように４方向のデータを用いて演算するので
なく、外径が最大値、最小値となるそれぞれの方向から
偏心量の測定値ｄｍ、ｄｎを得て、ｄｌ、／−ｄｍ２＋
ｄｎ２ の演算を行なえば、外形が楕円となっていることによる
誤差を除去した偏心値ｄを求めることができる。 さらに第４図にしめすように光学系の誤差に起因する誤
差ｄｅは、偏心量の測定値の最大値と最小値とのちょう
ど中間の値となっているので、偏心量の測定値の最大値
と最小値との平均値から求めることができる。そこで、
直交する２方向からの偏心量の測定値ｄ１、ｄｌ ｄ、＝ｄ（φ）、 ｄｚ＝ｄ（φ＋９０°）を用い、 ｄ−＝’ （ｄｌ−ｄｅ）２＋ （ｄｌ−ｄｅ）２の演
算を行なって光学系の誤差を除去した偏心値ｄを得るこ
とができる。これは外形の非円率が小さく、非円である
ことによる誤差を無視し得る場合、およびｄｌ、ｄｌを
外径が最大値、最小値となるそれぞれの方向から得た場
合に有効である。また、このように外径が最大値、最小
値となるそれぞれの方向からｄｌ、ｄｌを得るのではな
く任意の直交２方向φ、φ＋９０°から得た場合でも、
非円率からそれらの方向での誤差を逆算して補正し、さ
らに光学系の誤差ｄｅも同様に補正すれば、上記の式の
演算によって非円による誤差及び光学系による誤差をと
もに除去した偏心量ｄを求めることができる。すなわち
、外径の最大値及び最小値を測定して非円率を求めれば
各角度における非円であることによる誤差を第３図のよ
うに求めることができる。そこで、ｄｌ、ｄｌを得た方
向φ、φ＋９０°や、ｄｅを求めるために偏心量の測定
値の最大値と最小値とを測定したときの方向が外径の最
大値または最小値を示す方向に対してどの程度の角度を
なしているかによりそれらの方向での非円であることに
よる誤差を算出することができる（つまり第３図の横軸
から縦軸の値を知ることができる）ので、ｄｌ、ｄｌや
、ｄｅを求めるなめに得た偏心量の測定値の最大値と最
小値を補正することができるからである。 なお、上記では１方向から像を得て測定値を求めている
が、２つの光軸につき同時に測定すれば測定のスピード
アップが図れる。この場合、光学系の誤差ｄｅは２つの
光軸について異なることに注意を要する。また、光学系
の拡大率は別途校正できるため、外径、非円率、偏心量
とも絶対値として得ることができる。
柱体となっており、そのコアの偏心を測定することとし
ている。この光ファイバ１には、その側面から、光源２
からの光がレンズ系３を経て平行にされて照明されてい
る。この光は透明な光フアイバ１中を通って、あるいは
光ファイバ１の脇を通ってレンズ系４により集束され、
光ファイバ１の透過像がビデオカメラ５の撮像面上に結
像される。ビデオカメラ５からこの光フアイバ像の映像
信号が出力され、ビデオアナライザ６によってその映像
信号の演算処理が行なわれて、光ファイバ１の外形寸法
やコアの位置、あるいはコアの偏心量が求められ、それ
らが表示装置７によって表示される。他方、光ファイバ
１は回転制御装置８によってその軸の周囲に回転させら
れ、レンズ系３．４等の光学系に対して相対的に回転さ
せられる。この回転によって種々の方向からの光フアイ
バ像がビデオカメラ５により撮影される。なお、この光
ファイバ１の回転は光学系に対して相対的に行なわれれ
ばよいので、光ファイバ１を固定しておいて光源２、レ
ンズ系３．４、ビデオカメラ５等の光学系の方を回転さ
せるようにしてもよい。また、この実施例では光ファイ
バ１の１方向から光を照明して像を得るようにしている
が、このような光学系を２方向に設けて２方向からの像
を同時に得るよう構成することもできる。 この構成において、被測定透明円柱体である光ファイバ
１の外形が真円であり、且つ光学系が理想的であると仮
定するなら、外径は１方向の像から測定することができ
、また、コアの偏心量は直交２方向（つまりθ＝φと、
θ＝φ＋９０° ）の像から得た偏心量の測定値から上
述のように求めることができる。ところが実際には被測
定透明円柱体の外形は真円でなく、また光学系自体も誤
差を有しているため、測定値に誤差が生じる。 まず、光ファイバ１の外形が真円でない場合について説
明する。真円でない場合として第３図のように楕円にな
っている場合を例に説明すると、コア材１１がクラツド
材１２の中心に位置して偏心がない場合でも、クラツド
材１２が上下に非対称となっているため、クラツド材１
２中を透過する光が上下非対称に屈折し、そのため、レ
ンズ系４の右側から見たコア材１１の位置が上下方向に
ずれ、実際には偏心がなくてもあたかも偏心があるよう
に見える。これが原因でコアの偏心量の測定値に誤差が
生じる。そこで、コア偏心がないときでもこのように楕
円形になっている場合に、コアの偏心量の測定値がどの
ようになるかを計算してみると第３図のような結果が得
られた。ここで非円率は、楕円の長軸をＡ、短軸をＢと
したとき（（Ａ−Ｂ）／（Ａ＋Ｂ））Ｘ ２Ｘ １００
（％）と定義しである。なお、平均直径 （Ａ＋Ｂ）／２＝１２５μｍ コア材１１の直径９μｍ、屈折率はコア材１１について
１．４６１５９ 、クラツド材１２について１．４５７
１３とし、周囲は空気であるとして計算した。 この第３図から、外形が楕円である場合の誤差は１回転
（３６０°）で２周期となることが分かる。外形が真円
であれば実際に偏心がある場合の１方向から見た偏心量
の測定値は１回転（３６０゛）で１周期の変化を示す正
弦波状のものとなるので、外形が楕円で偏心がある場合
にはこの１回転で１周期の変化を示す正弦波状の値に１
回転で２周期の変化を示す誤差が重畳した測定値が得ら
れることになる。なお、θが０°、９０°、１８０°、
２７０°のときは長軸または短軸が照明光の軸に一致す
るので、対称性が得られ、楕円であるための誤差はＯと
なる。ここでは特定のパラメータで計算したが、パラメ
ータが変化しても、誤差の大きさは変化するものの同様
構造のものでは同様の結果が得られる。 つぎに光学系自体に存在する誤差によってもたらされる
測定値の誤差について説明する。このような光学系の誤
差は工業的に入手し得る光源やレンズを用いる限り避け
られず、これらにより実際に測定したところ照明の不均
一性や、光軸のずれ、レンズの各種歪、収差等のため、
光ファイバのコアの偏心量の測定値に０．５〜１μｍ程
度の誤差をもたらすことが判明した。すなわち、−旦組
み上がった光学系ではその光学系固有の誤差を有する。 しかし、光ファイバ１を回転させて偏心量の測定値を得
てみると、第４図の点線のようになり、この光学系の誤
差のない真の値は実線で示すように０を中心として正弦
波状になるのに対して、真の偏心値自体に拘らず常に一
定のオフセットｄｅを有していることが分かる。 そこで、９０°ごとに４方向から偏心量を測定し、光フ
ァイバ１の回転角θにおける偏心量の測定値をｄ（θ）
として、 ｄ＝Ｊ″（ｄｒ ｄｅ） ２＋ （ｄｚ ｄ４）
２／２但しｄｌ・ｄ（φ）。 ｄｌ・ｄ（φ＋９０°）。 ｄｅ・ｄ（φ＋１８０９゜ ｄ４・ｄ（φ＋２７０°）。 から偏心量ｄを求める。これらの演算はビデオアナライ
ザ６により行なう。こうして求められた値ｄは、光ファ
イバ１の外形が真円でないことによる誤差、及び光学系
の誤差に起因する誤差が除去されたものとなっている。 すなわち、 ｄ、−ｄｅ・ｄ（φ）−ｄ（φ＋１８０°）ｄｌ−ｄ４
・ｄ（φ＋９０°）−ｄ（φ＋２７０°）による１８０
°異なる方向からのデータの差引演算により、同相とな
っている真円でないことによる誤差をキャンセルすると
ともに同方向に生じる光学系の誤差に起因するオフセッ
トをキャンセルすることができる。他方、偏心の真の値
に対応するデータは１８０°方向では逆方向に現われる
ため上記の差引演算によって２倍の値となるので、２で
割算するようにしているのである。 また、このように４方向のデータを用いて演算するので
なく、外径が最大値、最小値となるそれぞれの方向から
偏心量の測定値ｄｍ、ｄｎを得て、ｄｌ、／−ｄｍ２＋
ｄｎ２ の演算を行なえば、外形が楕円となっていることによる
誤差を除去した偏心値ｄを求めることができる。 さらに第４図にしめすように光学系の誤差に起因する誤
差ｄｅは、偏心量の測定値の最大値と最小値とのちょう
ど中間の値となっているので、偏心量の測定値の最大値
と最小値との平均値から求めることができる。そこで、
直交する２方向からの偏心量の測定値ｄ１、ｄｌ ｄ、＝ｄ（φ）、 ｄｚ＝ｄ（φ＋９０°）を用い、 ｄ−＝’ （ｄｌ−ｄｅ）２＋ （ｄｌ−ｄｅ）２の演
算を行なって光学系の誤差を除去した偏心値ｄを得るこ
とができる。これは外形の非円率が小さく、非円である
ことによる誤差を無視し得る場合、およびｄｌ、ｄｌを
外径が最大値、最小値となるそれぞれの方向から得た場
合に有効である。また、このように外径が最大値、最小
値となるそれぞれの方向からｄｌ、ｄｌを得るのではな
く任意の直交２方向φ、φ＋９０°から得た場合でも、
非円率からそれらの方向での誤差を逆算して補正し、さ
らに光学系の誤差ｄｅも同様に補正すれば、上記の式の
演算によって非円による誤差及び光学系による誤差をと
もに除去した偏心量ｄを求めることができる。すなわち
、外径の最大値及び最小値を測定して非円率を求めれば
各角度における非円であることによる誤差を第３図のよ
うに求めることができる。そこで、ｄｌ、ｄｌを得た方
向φ、φ＋９０°や、ｄｅを求めるために偏心量の測定
値の最大値と最小値とを測定したときの方向が外径の最
大値または最小値を示す方向に対してどの程度の角度を
なしているかによりそれらの方向での非円であることに
よる誤差を算出することができる（つまり第３図の横軸
から縦軸の値を知ることができる）ので、ｄｌ、ｄｌや
、ｄｅを求めるなめに得た偏心量の測定値の最大値と最
小値を補正することができるからである。 なお、上記では１方向から像を得て測定値を求めている
が、２つの光軸につき同時に測定すれば測定のスピード
アップが図れる。この場合、光学系の誤差ｄｅは２つの
光軸について異なることに注意を要する。また、光学系
の拡大率は別途校正できるため、外径、非円率、偏心量
とも絶対値として得ることができる。
この発明の透明円柱体測定装置によれば、外形形状を測
定し、外形の変形を測定できるばかりでなく、光ファイ
バのコアの偏心などを外形変形による誤差及び光学系の
誤差を補正して正確に測定することができる。
定し、外形の変形を測定できるばかりでなく、光ファイ
バのコアの偏心などを外形変形による誤差及び光学系の
誤差を補正して正確に測定することができる。
第１図はこの発明の一実施例のブロック図、第２図は光
ファイバの外形が楕円である場合の拡大図、第３図は外
形が楕円の光ファイバの検出偏心量を示すグラフ、第４
図は光学系の誤差による偏心量のずれを示すグラフであ
る。 １・・・光ファイバ（被測定透明円柱体）、２・・・光
源、３．４・・・レンズ系、５・・・ビデオカメラ、６
・・・ビデオアナライザ、７・・・表示装置、８・・・
回転制御装置。
ファイバの外形が楕円である場合の拡大図、第３図は外
形が楕円の光ファイバの検出偏心量を示すグラフ、第４
図は光学系の誤差による偏心量のずれを示すグラフであ
る。 １・・・光ファイバ（被測定透明円柱体）、２・・・光
源、３．４・・・レンズ系、５・・・ビデオカメラ、６
・・・ビデオアナライザ、７・・・表示装置、８・・・
回転制御装置。
Claims (5)
- （１）同心円状に屈折率の異なる２種以上の透明物質よ
り構成される透明円柱体に対して側面からほぼ平行な光
を照射する照明手段と、該透明円柱体に入射し屈折され
た光線及び円柱体外部を通過した光線を集光し結像させ
る光学手段と、上記透明円柱体を上記の光学系に対して
相対的に円柱体の軸を中心にして回転させる手段と、上
記の光学手段により結像された像を映像信号に変換する
手段と、この映像信号にもとづき該透明円柱体の形状を
算出する演算手段とを有して構成される透明円柱体測定
装置。 - （２）上記の演算手段は、被測定透明円柱体の９０°ご
とに異なる４つの方向からの中心材の偏心量の測定値か
ら該中心材の偏心量の真値を求めることを特徴とする特
許請求の範囲第１項記載の透明円柱体測定装置。 - （３）上記の演算手段は、被測定透明円柱体の中心材の
偏心量の測定値の最大値と最小値との平均値より光学系
の誤差に起因する誤差を求め、直交２方向からの中心材
の偏心量の測定値からこの誤差を差し引いた上でこれら
の直交２方向の測定値から中心材の偏心量の真値を求め
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の透明円
柱体測定装置。 - （４）上記の直交２方向の中心材の偏心測定値は、外径
測定値が最大となる方向と最小となる方向とから得たも
のであることを特徴とする特許請求の範囲第３項記載の
透明円柱体測定装置。 - （５）上記の直交２方向の中心材偏心測定値は任意の直
交２方向から得たものとし、外形の変形データからこれ
らの測定値の誤差と光学系の誤差に起因する誤差とを補
正することを特徴とする特許請求の範囲第３項記載の透
明円柱体測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33541187A JPH01176908A (ja) | 1987-12-31 | 1987-12-31 | 透明円柱体測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33541187A JPH01176908A (ja) | 1987-12-31 | 1987-12-31 | 透明円柱体測定装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01176908A true JPH01176908A (ja) | 1989-07-13 |
Family
ID=18288246
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33541187A Pending JPH01176908A (ja) | 1987-12-31 | 1987-12-31 | 透明円柱体測定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01176908A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04258706A (ja) * | 1991-02-12 | 1992-09-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 管の測長方法及び装置 |
| JPH08184416A (ja) * | 1994-08-25 | 1996-07-16 | Owens Brockway Glass Container Inc | 容器仕上部形状パラメータの光学的検査 |
| JP2008045894A (ja) * | 2006-08-11 | 2008-02-28 | Seiko Epson Corp | 撮像装置及び計測装置 |
| JP2011161478A (ja) * | 2010-02-09 | 2011-08-25 | Denso Corp | 溶接方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51120242A (en) * | 1975-04-14 | 1976-10-21 | Hitachi Ltd | Fiber diameter measuring instrument |
| JPS6491007A (en) * | 1987-10-01 | 1989-04-10 | Sumitomo Electric Industries | Body-configuration measuring apparatus |
| JPH0627646A (ja) * | 1992-07-10 | 1994-02-04 | Mitsubishi Kasei Corp | 感光性平版印刷版 |
-
1987
- 1987-12-31 JP JP33541187A patent/JPH01176908A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2008045894A (ja) * | 2006-08-11 | 2008-02-28 | Seiko Epson Corp | 撮像装置及び計測装置 |
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