JPH01168823A - フローティング炉における鋼帯の加熱方法 - Google Patents
フローティング炉における鋼帯の加熱方法Info
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- JPH01168823A JPH01168823A JP32389187A JP32389187A JPH01168823A JP H01168823 A JPH01168823 A JP H01168823A JP 32389187 A JP32389187 A JP 32389187A JP 32389187 A JP32389187 A JP 32389187A JP H01168823 A JPH01168823 A JP H01168823A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、−1ストリツプ等の金属鋼帯のフローティン
グ炉における一帯の願出方法に関するものである。
グ炉における一帯の願出方法に関するものである。
(従来の技術)
冷延ブA板ストリップ等の金属1114帝の熱処理方法
として、連訛況鈍炉による熱処理方法が従来から用いら
れている。
として、連訛況鈍炉による熱処理方法が従来から用いら
れている。
近年薄物の金属ストリップ一帯の需要が^まりつつある
が、これを従来の連?r% m鈍設備のもとで焼鈍を行
なうと、ロールによる接触からヒートバックルやス)
IJツブの破断等の問題が生じ、そのためバッチ焼鈍を
余儀なくされ、その結果、生産性が非常に悪く、また生
産コストも高い。
が、これを従来の連?r% m鈍設備のもとで焼鈍を行
なうと、ロールによる接触からヒートバックルやス)
IJツブの破断等の問題が生じ、そのためバッチ焼鈍を
余儀なくされ、その結果、生産性が非常に悪く、また生
産コストも高い。
そこで、これらの問題を解決するために、金属ストリッ
プを浮揚状態で通板させ、連続焼鈍を行なう装置・方法
に関する奴術が数多く見られる。
プを浮揚状態で通板させ、連続焼鈍を行なう装置・方法
に関する奴術が数多く見られる。
例えば、特開昭61−238923号公報の連続焼鈍炉
、特開昭62−96621号公報の帯板用支持フロータ
−1特開昭62−27524号公報のフローティング炉
における循環ガス供給装置など多くの特許も出願されて
いる。
、特開昭62−96621号公報の帯板用支持フロータ
−1特開昭62−27524号公報のフローティング炉
における循環ガス供給装置など多くの特許も出願されて
いる。
(発明が解決しようとする問題点)
エネルギーの有効利用、股備費ミニマム化、生産コスト
の低減を考えることが現在東壁である。
の低減を考えることが現在東壁である。
特に加F?:2帝では、設備費・ランニングコストの古
める割合が大きい。
める割合が大きい。
例えば、フローディングノズルだけで所定の板温度ま゛
で昇温させる場合、高温ガスを循環させるプロワ−の耐
熱限界が問題となる。ブロワ−(メタルファン)の@¥
A限界はおよそ850℃であり、セラミックスのファン
を用いれば耐熱限界は多少大きくなるが設備費が増大す
る。
で昇温させる場合、高温ガスを循環させるプロワ−の耐
熱限界が問題となる。ブロワ−(メタルファン)の@¥
A限界はおよそ850℃であり、セラミックスのファン
を用いれば耐熱限界は多少大きくなるが設備費が増大す
る。
そこでメタルファンブロワ−を使用することを前提にす
ると、ストリップの最終板温を730〜750℃まで上
昇させるためには、畝歩くのフローティングノズルを1
己置しなければならない。特に板温か500℃を超える
あたりから昇温スピードが遅くなり、その結果設備費・
ランニングコストが増大する。
ると、ストリップの最終板温を730〜750℃まで上
昇させるためには、畝歩くのフローティングノズルを1
己置しなければならない。特に板温か500℃を超える
あたりから昇温スピードが遅くなり、その結果設備費・
ランニングコストが増大する。
また、浮上させるだけに必要な最小限の1面数のフロー
ティングノズルを配置して、他の加熱源としてラジアン
トチューブな加熱帯全体に配置すると、循環ガスがブロ
ワ−の耐熱限界を越え、ガス冷却設備を必要とすること
になる。また、広幅材(In程度)を通板させる際には
、フローティングノズルのみの加熱方法に比べ、板幅方
向のは度分布が生じる。
ティングノズルを配置して、他の加熱源としてラジアン
トチューブな加熱帯全体に配置すると、循環ガスがブロ
ワ−の耐熱限界を越え、ガス冷却設備を必要とすること
になる。また、広幅材(In程度)を通板させる際には
、フローティングノズルのみの加熱方法に比べ、板幅方
向のは度分布が生じる。
このように、経済面・品質面の両者を十分に調定できる
フローティング炉における加熱方法については、十分な
l/i]発がなされて2らない。従って本発明はこのよ
うな欠点を有利に解決するためになされたものである。
フローティング炉における加熱方法については、十分な
l/i]発がなされて2らない。従って本発明はこのよ
うな欠点を有利に解決するためになされたものである。
(問題点を解決するための手段)
本発明は、前記目的を達成するためになされたもので、
フローティング炉の加熱帯において、加熱帯前半では、
フローティングノズルからのガス噴流による対流加顔で
一帯を昇温させ、次いで加熱帝彼半では、rjl i対
vO肩に加えて板幅方向で均一な温度分布が得られる輻
射熱傷を用いて、輻射加熱を併用することで、所定の板
温まで昇温させるものである。
フローティング炉の加熱帯において、加熱帯前半では、
フローティングノズルからのガス噴流による対流加顔で
一帯を昇温させ、次いで加熱帝彼半では、rjl i対
vO肩に加えて板幅方向で均一な温度分布が得られる輻
射熱傷を用いて、輻射加熱を併用することで、所定の板
温まで昇温させるものである。
すなわち、−帯板温が500℃位までの昇温には、プロ
ワ−の耐熱温度に近いガス噴流による対流加熱だけであ
っても昇温効率は高くなり、フローティングノズルから
の加熱源とし、その後の昇温には、対流加熱だけでは昇
温効率が悪くなるので、輻射熱源を併用するということ
である。
ワ−の耐熱温度に近いガス噴流による対流加熱だけであ
っても昇温効率は高くなり、フローティングノズルから
の加熱源とし、その後の昇温には、対流加熱だけでは昇
温効率が悪くなるので、輻射熱源を併用するということ
である。
この除、輻射MWとして板幅方向で均一な温度分布が得
られる熱源を用いる必要がある。例えば、電気パネルや
ガス゛加熱ノqネルなどが適している。
られる熱源を用いる必要がある。例えば、電気パネルや
ガス゛加熱ノqネルなどが適している。
以下、図“面を用いて本発明の詳細な説明する。
第1図・第2図に不発明にかかる加熱方法の概要を示す
。
。
加熱帯は炉1によりUまれている(なお本図のあと、均
熱・徐冷・急冷炉と続いている)。鋼帯2は炉1内に配
置した上下のフローティングノズル30間を浮揚状態で
通板される。
熱・徐冷・急冷炉と続いている)。鋼帯2は炉1内に配
置した上下のフローティングノズル30間を浮揚状態で
通板される。
なおフローティングノズル3の配置方法は、第1図のよ
うに上下に対向配置させてもまた第2図のように千鳥配
置させても配置の方法は特にこだわらない。
うに上下に対向配置させてもまた第2図のように千鳥配
置させても配置の方法は特にこだわらない。
一帯2は、フローティングノズル3からの高温ガス@訛
による対流加熱で昇温されていく。鋼帯2の温度が40
0〜500℃あたりになる頃より、フローティングノズ
ル30間に輻射加熱源4を配置する。
による対流加熱で昇温されていく。鋼帯2の温度が40
0〜500℃あたりになる頃より、フローティングノズ
ル30間に輻射加熱源4を配置する。
その結果ガス噴流による対流加熱と輻射加熱とを併用す
ることで、−帯2はすみやかに所定の焼鈍温度(例えば
730℃)へ達する。
ることで、−帯2はすみやかに所定の焼鈍温度(例えば
730℃)へ達する。
(実施例)
冷間圧延したアルミキルド鋼帯(板幅860m1、板厚
Q、1llllll)を、第2図のような装置を用いて
最於板温度730℃まで昇温させる笑劇な行なった。
Q、1llllll)を、第2図のような装置を用いて
最於板温度730℃まで昇温させる笑劇な行なった。
上下ノズル面間距11i!h=50u++、ノズルピッ
チt=soom、ノズルからのガス温度は750℃、吐
出ht速20 m/ Sのもとで、輻射加熱源を用いな
いで噴流ガスによる対流加熱だけで昇温させると、6m
の炉長が必要であった。
チt=soom、ノズルからのガス温度は750℃、吐
出ht速20 m/ Sのもとで、輻射加熱源を用いな
いで噴流ガスによる対流加熱だけで昇温させると、6m
の炉長が必要であった。
一方、一帯温圧が550℃位になる位置より、輻射加熱
源として電気パネルヒーター(表面実効面積1000日
×300目、8 KW/基)をノズル間上下谷3基ずつ
計6基を設置して、対流加熱と輻射加熱とを併用させた
ところ、3mの炉長で十分であった。
源として電気パネルヒーター(表面実効面積1000日
×300目、8 KW/基)をノズル間上下谷3基ずつ
計6基を設置して、対流加熱と輻射加熱とを併用させた
ところ、3mの炉長で十分であった。
なおこの結果を第3図に示す。
(発明の効呆)
かくすることにより効率的な加熱カー可能となり、プロ
ワー電力、加熱原単位の減少、炉長短縮による設備費の
低減が可能となった。
ワー電力、加熱原単位の減少、炉長短縮による設備費の
低減が可能となった。
第1図、第2図は本発明にかかる概要説明図、第3図は
加熱実枳を実胞した結果の図表である。 l:炉 2ニー帯 3:フローティングノズル 4:ild射加熱源 代理人 弁理士 茶野木 立 夫 第3図
加熱実枳を実胞した結果の図表である。 l:炉 2ニー帯 3:フローティングノズル 4:ild射加熱源 代理人 弁理士 茶野木 立 夫 第3図
Claims (1)
- フローティング炉の加熱帯において、加熱帯前半ではフ
ローティングノズルからのガス噴流による対流加熱で一
帯を昇温させ、次いで加熱帯後半では対流加熱に加えて
輻射加熱を併用することを特徴とするフローティング炉
における鋼帯の加熱方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP32389187A JPH01168823A (ja) | 1987-12-23 | 1987-12-23 | フローティング炉における鋼帯の加熱方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP32389187A JPH01168823A (ja) | 1987-12-23 | 1987-12-23 | フローティング炉における鋼帯の加熱方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01168823A true JPH01168823A (ja) | 1989-07-04 |
Family
ID=18159761
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP32389187A Pending JPH01168823A (ja) | 1987-12-23 | 1987-12-23 | フローティング炉における鋼帯の加熱方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01168823A (ja) |
-
1987
- 1987-12-23 JP JP32389187A patent/JPH01168823A/ja active Pending
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