JPH01150524A - 繊維強化樹脂とアルミニウム又はアルミニウム合金との接着継手 - Google Patents
繊維強化樹脂とアルミニウム又はアルミニウム合金との接着継手Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は一般機械材料又は自動車産業関係材料等に適用
される繊維強化樹脂とアルミニウム又はアルミニウム合
金との接着継手に関する。
される繊維強化樹脂とアルミニウム又はアルミニウム合
金との接着継手に関する。
従来、繊維強化樹脂(以下、FRPと略す)ドアルミニ
ウム又はアルミニウム合金(以下、Alと略す)とを接
着させて継手とする場合、両者の接合面に熱硬化性の接
着剤(たとえばエポキシ樹脂等)を塗布し、加熱硬化さ
せ接着させていた。
ウム又はアルミニウム合金(以下、Alと略す)とを接
着させて継手とする場合、両者の接合面に熱硬化性の接
着剤(たとえばエポキシ樹脂等)を塗布し、加熱硬化さ
せ接着させていた。
第1表に代表的なFRPである炭素繊維強化樹脂(以下
、CFRPと略す)及びガラス繊維強化樹脂(以下、G
FRPと略す)とAlの熱膨張係数を示す。なお、CF
RPのマトリックス樹脂はエポキシ樹脂、GFRPのそ
れはポリエステ〃樹脂で一方向の単7り板である。
、CFRPと略す)及びガラス繊維強化樹脂(以下、G
FRPと略す)とAlの熱膨張係数を示す。なお、CF
RPのマトリックス樹脂はエポキシ樹脂、GFRPのそ
れはポリエステ〃樹脂で一方向の単7り板である。
第 1 表
第1表によるとAlとCFRP及びGFRPとの熱膨張
係数の差は著しく大きい。従って、そのま覧の状態で両
者を接着接合すれば、加熱硬化後の冷却時に両者の熱膨
張係数の差によって、継手部での変形あるいは応力集中
が大きくなる。
係数の差は著しく大きい。従って、そのま覧の状態で両
者を接着接合すれば、加熱硬化後の冷却時に両者の熱膨
張係数の差によって、継手部での変形あるいは応力集中
が大きくなる。
FRPとしてCFRPを、A4としてA2024合金を
用い、接着剤としてエポキシ系接着剤を使用して120
°Cで1時間加熱硬化した場合を例に採って、継手の変
形を第2図〜第4図によって説明する。第2図はその継
手の平面図、第3図はその側断面図、第4図は第3図の
接合部の拡大図であシ、01はA2024合金、02は
CFRP、O!Sは接合部、04は継手の変形方向、0
5は接着剤を示す。
用い、接着剤としてエポキシ系接着剤を使用して120
°Cで1時間加熱硬化した場合を例に採って、継手の変
形を第2図〜第4図によって説明する。第2図はその継
手の平面図、第3図はその側断面図、第4図は第3図の
接合部の拡大図であシ、01はA2024合金、02は
CFRP、O!Sは接合部、04は継手の変形方向、0
5は接着剤を示す。
この場合、継手は第3図に示すように、接合部05の付
近から矢印で示す方向の変形04を生じた。
近から矢印で示す方向の変形04を生じた。
上述のよう々従来の継手では、加熱硬化後冷却の際にF
RPとAlとの熱膨張係数が大きく異なるため継手部に
変形を生じ易く、又継手部の残留応力によって継手強度
が低下するという問題点がちった。
RPとAlとの熱膨張係数が大きく異なるため継手部に
変形を生じ易く、又継手部の残留応力によって継手強度
が低下するという問題点がちった。
本発明は金属の中でも熱膨張係数の著しく大きなAlと
熱膨張係数が極めて小さいFRPとの継手において、F
RPとAl両者間の熱膨張係数の差を小さくするには、
Alの接着面側にAlとFRPの中間の熱膨張係数を有
するセラミックス短礒維あるいはセラミックスウィスカ
で強化した繊維強化kl基複合材料(以下、FRMと略
す)を形成させればよいとの知見に基づいて完成された
ものである。
熱膨張係数が極めて小さいFRPとの継手において、F
RPとAl両者間の熱膨張係数の差を小さくするには、
Alの接着面側にAlとFRPの中間の熱膨張係数を有
するセラミックス短礒維あるいはセラミックスウィスカ
で強化した繊維強化kl基複合材料(以下、FRMと略
す)を形成させればよいとの知見に基づいて完成された
ものである。
すなわち本発明は繊維強化樹脂とアルミニウム又はアル
ミニウム合金との接着継手において、アルミニウム又は
アルミニウム合金の接着面側に、セラミックス短繊維あ
るいはセラミックスウィスカで強化された繊維強化Al
基複合材料が形成されていることを特徴とする繊維強化
樹脂とアルミニウム又はアルミニウム合金との接着継手
である。
ミニウム合金との接着継手において、アルミニウム又は
アルミニウム合金の接着面側に、セラミックス短繊維あ
るいはセラミックスウィスカで強化された繊維強化Al
基複合材料が形成されていることを特徴とする繊維強化
樹脂とアルミニウム又はアルミニウム合金との接着継手
である。
本発明において、ktの接着面側にFRMを形成させる
手段としては、Al接着面に溶湯加圧含浸法あるいは粉
末法などKより部分的にFRMを一体成形する手段、A
lとFRMを接着剤によって接着する手段などがあげら
れる。
手段としては、Al接着面に溶湯加圧含浸法あるいは粉
末法などKより部分的にFRMを一体成形する手段、A
lとFRMを接着剤によって接着する手段などがあげら
れる。
上述のように、Alの接着面側にFRMを形成させたた
め、継手部の変形が見られず、強度低下が少いFRPと
Alとの接着継手が得られる。
め、継手部の変形が見られず、強度低下が少いFRPと
Alとの接着継手が得られる。
第2表は代表的なセラミックス繊維及びウィスカ並びに
FRMの熱膨張係数を示す。
FRMの熱膨張係数を示す。
第 2 表
セラミックス繊維はAlに比べて熱膨張係数が小さいた
め、これを強化繊維としたFRM自体もマトリックスの
みと比較すると熱膨張係数が小さく々る。従ってFRP
とAlとの接11手において、kAの接着面側のみにF
RMを形成させることによって、継手部の変形あるいは
応力集中を緩和できる。
め、これを強化繊維としたFRM自体もマトリックスの
みと比較すると熱膨張係数が小さく々る。従ってFRP
とAlとの接11手において、kAの接着面側のみにF
RMを形成させることによって、継手部の変形あるいは
応力集中を緩和できる。
以下、本発明の一実施例を第1図に従って詳述する。第
1図は従来法の説明に引用した第4図と同格の図で接着
継手の側断面の拡大図である。
1図は従来法の説明に引用した第4図と同格の図で接着
継手の側断面の拡大図である。
第1図において、1はAl合金でA2024合金ででき
ており、その接着面側の繊維強化Al合金部6は、Si
Cウィスカ強化強化A20舎4はエポキシペースト系接
着剤であって、120゛Cの温度で1時間加熱硬化させ
たものである。
ており、その接着面側の繊維強化Al合金部6は、Si
Cウィスカ強化強化A20舎4はエポキシペースト系接
着剤であって、120゛Cの温度で1時間加熱硬化させ
たものである。
この継手は、テストの結果、はとんど変形が認められな
かった。
かった。
本発明のFRPとAlとの接着継手によれば、継手部の
変形を防止できるとともに、残留応力等による応力集中
を緩和でき、更に継手の強度低下を防止できる。
変形を防止できるとともに、残留応力等による応力集中
を緩和でき、更に継手の強度低下を防止できる。
第1図は本発明の一実施例の継手の側断面の拡大図、第
2図は従来の継手の平面図、第3図はその側断面図、第
4図は第3図の一部拡大側断面図である。 第1図 第3図 第4図
2図は従来の継手の平面図、第3図はその側断面図、第
4図は第3図の一部拡大側断面図である。 第1図 第3図 第4図
Claims (1)
- 繊維強化樹脂とアルミニウム又はアルミニウム合金との
接着継手において、アルミニウム又はアルミニウム合金
の接着面側に、セラミツクス短繊維あるいはセラミック
スウイスカで強化された繊維強化Al基複合材料が形成
されていることを特徴とする繊維強化樹脂とアルミニウ
ム又はアルミニウム合金との接着継手。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62309383A JPH01150524A (ja) | 1987-12-09 | 1987-12-09 | 繊維強化樹脂とアルミニウム又はアルミニウム合金との接着継手 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62309383A JPH01150524A (ja) | 1987-12-09 | 1987-12-09 | 繊維強化樹脂とアルミニウム又はアルミニウム合金との接着継手 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01150524A true JPH01150524A (ja) | 1989-06-13 |
Family
ID=17992343
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62309383A Pending JPH01150524A (ja) | 1987-12-09 | 1987-12-09 | 繊維強化樹脂とアルミニウム又はアルミニウム合金との接着継手 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01150524A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008050054A (ja) * | 2006-08-28 | 2008-03-06 | Japan Crown Cork Co Ltd | 紙パック用キャップ |
JP2012187861A (ja) * | 2011-03-11 | 2012-10-04 | Teijin Ltd | 炭素繊維複合材料の接合部材の製造方法 |
US20160228965A1 (en) * | 2015-02-05 | 2016-08-11 | United Technologies Corporation | Brazed Joints and Methods of Forming Brazed Joints |
US10486391B2 (en) * | 2016-12-26 | 2019-11-26 | Honda Motor Co., Ltd. | Bonded structure and method for manufacturing the same |
CN111551409A (zh) * | 2020-05-13 | 2020-08-18 | 西北工业大学 | 一种残余应力挠度法校准装置的标样制备方法 |
-
1987
- 1987-12-09 JP JP62309383A patent/JPH01150524A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008050054A (ja) * | 2006-08-28 | 2008-03-06 | Japan Crown Cork Co Ltd | 紙パック用キャップ |
JP2012187861A (ja) * | 2011-03-11 | 2012-10-04 | Teijin Ltd | 炭素繊維複合材料の接合部材の製造方法 |
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US9937575B2 (en) * | 2015-02-05 | 2018-04-10 | United Technologies Corporation | Brazed joints and methods of forming brazed joints |
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