JPH0114406B2 - - Google Patents
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- JPH0114406B2 JPH0114406B2 JP57203289A JP20328982A JPH0114406B2 JP H0114406 B2 JPH0114406 B2 JP H0114406B2 JP 57203289 A JP57203289 A JP 57203289A JP 20328982 A JP20328982 A JP 20328982A JP H0114406 B2 JPH0114406 B2 JP H0114406B2
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- JP
- Japan
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- valve
- intake
- ceiling
- cylinder
- valve port
- Prior art date
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Links
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 47
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 4
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B23/00—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation
- F02B23/08—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with positive ignition
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、２個の吸気弁口と１個の排気弁口を
燃焼室に開口した３弁式多気筒内燃機関に関す
る。
燃焼室に開口した３弁式多気筒内燃機関に関す
る。
この種内燃機関は、特開昭56−44418号公報に
示されるように従来公知であり、一般に、狭い燃
焼室の天井面において吸気弁口の総合有効面積を
排気弁口の有効面積より充分に大きく得ることが
できるので、充填効率を高めることができ、しか
も１個の吸気弁口の有効面積は比較的小さいの
で、これを開閉する吸気弁の小型化を図つてその
慣性重量を軽減し、機関の高速運転時における動
弁機構に対する各吸気弁の追従性を良好にするこ
とができ、よつて優れた高速出力性能を発揮し得
る利点がある。
示されるように従来公知であり、一般に、狭い燃
焼室の天井面において吸気弁口の総合有効面積を
排気弁口の有効面積より充分に大きく得ることが
できるので、充填効率を高めることができ、しか
も１個の吸気弁口の有効面積は比較的小さいの
で、これを開閉する吸気弁の小型化を図つてその
慣性重量を軽減し、機関の高速運転時における動
弁機構に対する各吸気弁の追従性を良好にするこ
とができ、よつて優れた高速出力性能を発揮し得
る利点がある。
本発明は、このような利点を助長させ、その
上、燃焼室における火焔の伝播距離を短縮できて
アンチノツキング性をも向上させ得る前記多気筒
内燃機関を得ることを目的とするものである。
上、燃焼室における火焔の伝播距離を短縮できて
アンチノツキング性をも向上させ得る前記多気筒
内燃機関を得ることを目的とするものである。
そして上記目的を達成するために本発明は、シ
リンダブロツク上に接合されるシリンダヘツドの
底面に、該シリンダブロツクのシリンダに対応し
て燃焼室を凹設し、そのシリンダヘツドには、前
記燃焼室の天井面に設けた第１及び第２吸気弁口
並びに単一の排気弁口をそれぞれ開閉し得る第１
及び第２吸気弁並びに排気弁と、クランク軸に連
動回転する一本の動弁カム軸と、その動弁カム軸
に前記各弁を連動させるロツカアームとを配設し
てなる、３弁式多気筒内燃機関において、前記燃
焼室の天井面を、略中央部の稜線から両側に向つ
て下がる二つの天井斜面より構成すると共に、該
稜線が前記動弁カム軸の直下で該軸に沿うように
配置し、一方の天井斜面には前記第１、第２吸気
弁口を前記稜線に沿い並列して開口し、他方の天
井斜面には、前記第１吸気弁口との対向位置で前
記排気弁口を開口し、シリンダヘツドには、前記
他方の天井斜面の前記第２吸気弁口との対向位置
に電極を臨ませる点火栓を、該他方の天井斜面の
下がる側のシリンダヘツド側面より着脱できるよ
うに、且つ前記電極が前記第２吸気弁口の中心よ
りも排気弁口寄りに位置するように装着し、前記
第１、第２吸気弁口の有効面積をAi1，Ai2、前
記排気弁口の有効面積をAe、前記シリンダの断
面積をAcとするとき、 Ai1＋Ai2／Ae＝1.3〜1.6 …………(1) Ai1＋Ai2／Ac＝0.26〜0.32 ……(2) 上記(1)、(2)式を成立させたことを特徴とする。
リンダブロツク上に接合されるシリンダヘツドの
底面に、該シリンダブロツクのシリンダに対応し
て燃焼室を凹設し、そのシリンダヘツドには、前
記燃焼室の天井面に設けた第１及び第２吸気弁口
並びに単一の排気弁口をそれぞれ開閉し得る第１
及び第２吸気弁並びに排気弁と、クランク軸に連
動回転する一本の動弁カム軸と、その動弁カム軸
に前記各弁を連動させるロツカアームとを配設し
てなる、３弁式多気筒内燃機関において、前記燃
焼室の天井面を、略中央部の稜線から両側に向つ
て下がる二つの天井斜面より構成すると共に、該
稜線が前記動弁カム軸の直下で該軸に沿うように
配置し、一方の天井斜面には前記第１、第２吸気
弁口を前記稜線に沿い並列して開口し、他方の天
井斜面には、前記第１吸気弁口との対向位置で前
記排気弁口を開口し、シリンダヘツドには、前記
他方の天井斜面の前記第２吸気弁口との対向位置
に電極を臨ませる点火栓を、該他方の天井斜面の
下がる側のシリンダヘツド側面より着脱できるよ
うに、且つ前記電極が前記第２吸気弁口の中心よ
りも排気弁口寄りに位置するように装着し、前記
第１、第２吸気弁口の有効面積をAi1，Ai2、前
記排気弁口の有効面積をAe、前記シリンダの断
面積をAcとするとき、 Ai1＋Ai2／Ae＝1.3〜1.6 …………(1) Ai1＋Ai2／Ac＝0.26〜0.32 ……(2) 上記(1)、(2)式を成立させたことを特徴とする。
尚、本発明において「弁口の有効面積」とは、
弁が完全に開いた状態における該弁の有効通路面
積であり、具体的には弁口の最狭部の断面積から
開弁時に該弁口によつて囲繞される弁杆部の断面
積を差し引いた面積となる。
弁が完全に開いた状態における該弁の有効通路面
積であり、具体的には弁口の最狭部の断面積から
開弁時に該弁口によつて囲繞される弁杆部の断面
積を差し引いた面積となる。
以下、図面により本発明の実施例について説明
する。
する。
先ず、第１〜３図を参照して本発明の第１実施
例について説明すると、図示の内燃機関はクロス
フロー型４サイクル多気筒ガソリン機関であつ
て、その機関本体Ｅは、シリンダブロツク１と、
それの上面にガスケツト３を介して重合結着され
るシリンダヘツド２とを備え、シリンダブロツク
１には、クランク軸（図示せず）の軸線に沿う方
向に並列して複数のシリンダ４が形成され、各シ
リンダ４にピストン５が摺合される。
例について説明すると、図示の内燃機関はクロス
フロー型４サイクル多気筒ガソリン機関であつ
て、その機関本体Ｅは、シリンダブロツク１と、
それの上面にガスケツト３を介して重合結着され
るシリンダヘツド２とを備え、シリンダブロツク
１には、クランク軸（図示せず）の軸線に沿う方
向に並列して複数のシリンダ４が形成され、各シ
リンダ４にピストン５が摺合される。
シリンダヘツド２の底面には、各シリンダ４に
対応して燃焼室６が凹設される。シリンダヘツド
２内には、各シリンダ４の軸線を通る一平面上に
おいてクランク軸と平行する一本の動弁カム軸２
０が回転自在に支承され、さらに各燃焼室６の天
井面７に設けた第１及び第２吸気弁口９1，９2並
びに単一の排気弁口１０をそれぞれ開閉し得る第
１及び第２吸気弁１７1，１７2並びに排気弁１８
と、その各弁１７1，１７2，１８を動弁カム軸２
０にそれぞれ連動させるロツカアーム２１1，２
１2，２１3とが設けられる。
対応して燃焼室６が凹設される。シリンダヘツド
２内には、各シリンダ４の軸線を通る一平面上に
おいてクランク軸と平行する一本の動弁カム軸２
０が回転自在に支承され、さらに各燃焼室６の天
井面７に設けた第１及び第２吸気弁口９1，９2並
びに単一の排気弁口１０をそれぞれ開閉し得る第
１及び第２吸気弁１７1，１７2並びに排気弁１８
と、その各弁１７1，１７2，１８を動弁カム軸２
０にそれぞれ連動させるロツカアーム２１1，２
１2，２１3とが設けられる。
各燃焼室６の天井面７は、略中央部の稜線８か
ら両側に向つて下がる二つの天井斜面７1，７2よ
り構成されると共に、該稜線８が動弁カム軸２０
の直下で該軸２０に沿うように配置されている。
ら両側に向つて下がる二つの天井斜面７1，７2よ
り構成されると共に、該稜線８が動弁カム軸２０
の直下で該軸２０に沿うように配置されている。
一方の天井斜面７1には対をなす第１、第２吸
気弁口９1，９2が稜線８に沿つて並列して開口さ
れ、他方の天井面７2には、１個の排気弁口１０
が第１吸気弁口９1との対向面側に偏位して開口
され、また、シリンダヘツド２には、前記他方の
天井斜面７2の前記第２吸気弁口９2との対向位置
に電極１１ａを臨ませる点火栓１１を、該他方の
天井斜面７2の下がる側のシリンダヘツド２側面
より着脱できるように、且つ前記電極１１ａが前
記第２吸気弁口９2の中心よりも排気弁口１０寄
りに位置するように螺着される。このようにする
と、点火栓１１を前記３個の弁１７1，１７2，１
８やそれらの弁口９1，９2，１０、動弁カム軸２
０等に干渉させることなく、その電極１１ａを燃
焼室６の中心部に容易に近付けることができ、し
たがつて電極１１ａから燃焼室６の周縁までの距
離を略等しくすることができるから、点火栓１１
によつて混合気が点火されたときの火焔の伝播距
離が短くなり、燃焼時間が短縮してアンチノツキ
ング性が向上する。
気弁口９1，９2が稜線８に沿つて並列して開口さ
れ、他方の天井面７2には、１個の排気弁口１０
が第１吸気弁口９1との対向面側に偏位して開口
され、また、シリンダヘツド２には、前記他方の
天井斜面７2の前記第２吸気弁口９2との対向位置
に電極１１ａを臨ませる点火栓１１を、該他方の
天井斜面７2の下がる側のシリンダヘツド２側面
より着脱できるように、且つ前記電極１１ａが前
記第２吸気弁口９2の中心よりも排気弁口１０寄
りに位置するように螺着される。このようにする
と、点火栓１１を前記３個の弁１７1，１７2，１
８やそれらの弁口９1，９2，１０、動弁カム軸２
０等に干渉させることなく、その電極１１ａを燃
焼室６の中心部に容易に近付けることができ、し
たがつて電極１１ａから燃焼室６の周縁までの距
離を略等しくすることができるから、点火栓１１
によつて混合気が点火されたときの火焔の伝播距
離が短くなり、燃焼時間が短縮してアンチノツキ
ング性が向上する。
ここで、第１、第２吸気弁口９1，９2の各有効
面積をAi1，Ai2、排気弁口１０の有効面積をAe、
シリンダ４の断面積をAcとすると、次式(1)、(2)
が成立するように第１、第２吸気弁口９1，９2並
びに排気弁口１０は形成される。
面積をAi1，Ai2、排気弁口１０の有効面積をAe、
シリンダ４の断面積をAcとすると、次式(1)、(2)
が成立するように第１、第２吸気弁口９1，９2並
びに排気弁口１０は形成される。
Ai1＋Ai2／Ae＝1.3〜1.6 …………(1)
Ai1＋Ai2／Ac＝0.26〜0.32 ……(2)
尚、図示例ではAi1＝Ai2となつている。
次に上記(1)、(2)の式の意味について説明する。
前記構造の３弁式内燃機関において高出力性能を
得るためには、二個の吸気弁口９1，９2の総合有
効面積（Ai1＋Ai2）を燃焼室６の一方の天井斜
面７1において可及的に広く確保することが望ま
しいが、そうすることはシリンダ断面積Acとの
関係で自ずから制限を受ける。そこで、シリンダ
断面積Acを考慮しつつ吸気弁口９1，９2の総合
有効面積（Ai1＋Ai2）を必要最大限広く確保し
て機関の高出力化を図るためにはその両面積
（Ai1＋Ai2）、Acの比率が前記(2)式を満たすべき
ことが実験により確認された。
前記構造の３弁式内燃機関において高出力性能を
得るためには、二個の吸気弁口９1，９2の総合有
効面積（Ai1＋Ai2）を燃焼室６の一方の天井斜
面７1において可及的に広く確保することが望ま
しいが、そうすることはシリンダ断面積Acとの
関係で自ずから制限を受ける。そこで、シリンダ
断面積Acを考慮しつつ吸気弁口９1，９2の総合
有効面積（Ai1＋Ai2）を必要最大限広く確保し
て機関の高出力化を図るためにはその両面積
（Ai1＋Ai2）、Acの比率が前記(2)式を満たすべき
ことが実験により確認された。
また前記構造の３弁式内燃機関において排気弁
１８の慣性重量を軽減し、且つ点火栓１１を３弁
１７1，１７2，１８やそれらの弁口９1，９2，１
０、動弁カム軸２０等に干渉させることなくその
電極１１ａを燃焼室６中心部に近付けるために
は、排気弁口１０の有効面積Aeを可及的に狭く
することが望ましいが、そうすることは排気低抗
の増加を招くので吸気量、したがつて吸気弁口９
１，９2の総合有効面積（Ai1＋Ai2）との関係で制
限を受ける。そこで、吸気弁口９1，９2の総合有
効面積（Ai1＋Ai2）を考慮しつつ排気弁口１０
の有効面積Aeを必要最小限狭くして排気弁１８
の慣性重量軽減等を図るためにはその両面積
（Ai1＋Ai2）、Aeの比率が前記(1)の式を満たすべ
きことが実験により確認された。
１８の慣性重量を軽減し、且つ点火栓１１を３弁
１７1，１７2，１８やそれらの弁口９1，９2，１
０、動弁カム軸２０等に干渉させることなくその
電極１１ａを燃焼室６中心部に近付けるために
は、排気弁口１０の有効面積Aeを可及的に狭く
することが望ましいが、そうすることは排気低抗
の増加を招くので吸気量、したがつて吸気弁口９
１，９2の総合有効面積（Ai1＋Ai2）との関係で制
限を受ける。そこで、吸気弁口９1，９2の総合有
効面積（Ai1＋Ai2）を考慮しつつ排気弁口１０
の有効面積Aeを必要最小限狭くして排気弁１８
の慣性重量軽減等を図るためにはその両面積
（Ai1＋Ai2）、Aeの比率が前記(1)の式を満たすべ
きことが実験により確認された。
そして一般に内燃機関においては、吸気速度係
数と排気速度係数との比γを0.5〜1.8の範囲に設
定すると吸気流量と排気流量の適正なマツチング
が得られ、良好な出力特性を発揮することができ
るが、前記(1)、(2)式を成立させると、この３弁式
内燃機関のγを上記値の範囲に収められることが
実験により確認された。
数と排気速度係数との比γを0.5〜1.8の範囲に設
定すると吸気流量と排気流量の適正なマツチング
が得られ、良好な出力特性を発揮することができ
るが、前記(1)、(2)式を成立させると、この３弁式
内燃機関のγを上記値の範囲に収められることが
実験により確認された。
シリンダヘツド２には吸気ポート１２及び排気
ポート１３が形成されており、吸気ポート１２
は、その内端側が第１、第２分岐ポート１２1，
１２2に分かれていて前記第１、第２吸気弁口９
１，９2に連なり、その外端はシリンダヘツド２の
一側面に開口し、その開口部に気化器その他の燃
料供給装置に連なる吸気管１４が連結される。こ
のようにシリンダヘツド２内で吸気ポート１２を
分岐させれば、吸気管１４の通路構造を単純化さ
せることができる。一方、排気ポート１３は内端
が前記排気弁口１０に連なり、その外端はシリン
ダヘツド２の他側面に開口し、その開口部に排気
管（図示せず）が連結される。
ポート１３が形成されており、吸気ポート１２
は、その内端側が第１、第２分岐ポート１２1，
１２2に分かれていて前記第１、第２吸気弁口９
１，９2に連なり、その外端はシリンダヘツド２の
一側面に開口し、その開口部に気化器その他の燃
料供給装置に連なる吸気管１４が連結される。こ
のようにシリンダヘツド２内で吸気ポート１２を
分岐させれば、吸気管１４の通路構造を単純化さ
せることができる。一方、排気ポート１３は内端
が前記排気弁口１０に連なり、その外端はシリン
ダヘツド２の他側面に開口し、その開口部に排気
管（図示せず）が連結される。
図示例のように、第１、第２吸気弁口９1，９2
の有効面積Ai1，Ai2を略等しくする場合には、
前記(1)式から排気弁口１０の有効面積Aeは１個
の吸気弁口９1，９2の有効面積Ai1，Ai2それより
大となるから、排気弁１８の傘部は１個の吸気弁
１７1，１７2の傘部より大径となる。このような
吸、排気弁１７1，１７2；１８の傘部を可及的大
きく形成すると共に燃焼室６の天井斜面７1，７2
に沿つて配置することも可能にするために、吸気
弁１７1，１７2の弁杆とシリンダ４軸線とのなす
角をθ1、排気弁１８の弁杆とシリンダ４軸線との
なす角をθ2とするとき、 θ1／θ2＝１〜1.2 とすることが望ましい。
の有効面積Ai1，Ai2を略等しくする場合には、
前記(1)式から排気弁口１０の有効面積Aeは１個
の吸気弁口９1，９2の有効面積Ai1，Ai2それより
大となるから、排気弁１８の傘部は１個の吸気弁
１７1，１７2の傘部より大径となる。このような
吸、排気弁１７1，１７2；１８の傘部を可及的大
きく形成すると共に燃焼室６の天井斜面７1，７2
に沿つて配置することも可能にするために、吸気
弁１７1，１７2の弁杆とシリンダ４軸線とのなす
角をθ1、排気弁１８の弁杆とシリンダ４軸線との
なす角をθ2とするとき、 θ1／θ2＝１〜1.2 とすることが望ましい。
第４図は本発明の第２実施例を示すものであつ
て、燃焼室６の天井斜面７2の主として第２吸気
弁口９2に対向する部分、図示例では燃焼室６の
周縁と、第２吸気弁口９2、排気弁口１０及び点
火栓１１の電極部とにより囲まれる略三日月状区
域にスキツシユ部１９を形成した点を除けば前実
施例と略同様構成であり、図中、前実施例と対応
する部分には同一符号を付す。
て、燃焼室６の天井斜面７2の主として第２吸気
弁口９2に対向する部分、図示例では燃焼室６の
周縁と、第２吸気弁口９2、排気弁口１０及び点
火栓１１の電極部とにより囲まれる略三日月状区
域にスキツシユ部１９を形成した点を除けば前実
施例と略同様構成であり、図中、前実施例と対応
する部分には同一符号を付す。
上記スキツシユ部１９の底面、即ちスキツシユ
部１９ａは、シリンダヘツド２のシリンダブロツ
ク１に対する接合面と略同一平面に形成されてい
て、ピストン５の圧縮行程時、その上面と協働し
て燃焼室６内の混合気にスキツシユを与えるもの
で、これにより圧縮比を高めて熱効率を向上させ
ると共に、混合気の流動を強化して火焔の伝播速
度を速め、アンチノツキング性を向上させること
ができる。また、上記スキツシユ部１９の側面１
９ｂは、吸気弁１７1，１７2から燃焼室６に流入
してくる混合気の方向に対して或る角度で傾斜す
るように形成されていて、流入混合気に対しスワ
ールを与えるようになつており、これによつても
燃焼室６における混合気の流動が強化されるの
で、アンチノツキング性は一層助長される。
部１９ａは、シリンダヘツド２のシリンダブロツ
ク１に対する接合面と略同一平面に形成されてい
て、ピストン５の圧縮行程時、その上面と協働し
て燃焼室６内の混合気にスキツシユを与えるもの
で、これにより圧縮比を高めて熱効率を向上させ
ると共に、混合気の流動を強化して火焔の伝播速
度を速め、アンチノツキング性を向上させること
ができる。また、上記スキツシユ部１９の側面１
９ｂは、吸気弁１７1，１７2から燃焼室６に流入
してくる混合気の方向に対して或る角度で傾斜す
るように形成されていて、流入混合気に対しスワ
ールを与えるようになつており、これによつても
燃焼室６における混合気の流動が強化されるの
で、アンチノツキング性は一層助長される。
以上のように本発明によれば、シリンダブロツ
ク上に接合されるシリンダヘツドの底面に、該シ
リンダブロツクのシリンダに対応して燃焼室を凹
設し、そのシリンダヘツドには、前記燃焼室の天
井面に設けた第１及び第２吸気弁口並びに単一の
排気弁口をそれぞれ開閉し得る第１及び第２吸気
弁並びに排気弁と、クランク軸に連動回転する一
本の動弁カム軸と、その動弁カム軸に前記各弁を
連動させるロツカアームとを配設してなる、３弁
式多気筒内燃機関において、前記燃焼室の天井面
を、略中央部の稜線から両側に向つて下がる二つ
の天井斜面より構成すると共に、該稜線が前記動
弁カム軸の直下で該軸に沿うように配置し、一方
の天井斜面には前記第１、第２吸気弁口を前記稜
線に沿い並列して開口し、他方の天井斜面には、
前記第１吸気弁口との対向位置で前記排気弁口を
開口し、シリンダヘツドには、前記他方の天井斜
面の前記第２吸気弁口との対向位置に電極を臨ま
せる点火栓を、該他方の天井斜面の下がる側のシ
リンダヘツド側面より着脱できるように、且つ前
記電極が前記第２吸気弁口の中心よりも排気弁口
寄りに位置するように装着したので、点火栓を前
記三弁やそれら弁の弁口、動弁カム軸等に干渉さ
せることなくその電極を燃焼室の中心部に近づけ
て、着火点（電極）から燃焼室周縁までの距離を
略等しくすることができ、その結果、燃焼室にお
ける火焔の伝播距離が短縮してアンチノツキング
性を向上させることができる。また燃焼室天井面
を、略中央部の稜線から両側に向つて下がる天井
斜面により構成したことによつて、その各天井斜
面には十分な開口面積の吸、排気弁口を、比較的
高い自由度を以てそれぞれ無理なく配置すること
ができ、その上、一方の天井斜面に並列開口する
第１、第２吸気弁口の軸線相互、したがつて、第
１、第２吸気弁の軸線相互を略平行とすることが
できて、その両吸気弁と一本の動弁カム軸間の連
動機構を簡略化することができる。さらに前記点
火栓は、前記他方の天井斜面が下がる側のシリン
ダヘツド側面より、動弁カム軸や隣接する他の気
筒の排気弁等にも干渉することなく容易に脱着す
ることができる。
ク上に接合されるシリンダヘツドの底面に、該シ
リンダブロツクのシリンダに対応して燃焼室を凹
設し、そのシリンダヘツドには、前記燃焼室の天
井面に設けた第１及び第２吸気弁口並びに単一の
排気弁口をそれぞれ開閉し得る第１及び第２吸気
弁並びに排気弁と、クランク軸に連動回転する一
本の動弁カム軸と、その動弁カム軸に前記各弁を
連動させるロツカアームとを配設してなる、３弁
式多気筒内燃機関において、前記燃焼室の天井面
を、略中央部の稜線から両側に向つて下がる二つ
の天井斜面より構成すると共に、該稜線が前記動
弁カム軸の直下で該軸に沿うように配置し、一方
の天井斜面には前記第１、第２吸気弁口を前記稜
線に沿い並列して開口し、他方の天井斜面には、
前記第１吸気弁口との対向位置で前記排気弁口を
開口し、シリンダヘツドには、前記他方の天井斜
面の前記第２吸気弁口との対向位置に電極を臨ま
せる点火栓を、該他方の天井斜面の下がる側のシ
リンダヘツド側面より着脱できるように、且つ前
記電極が前記第２吸気弁口の中心よりも排気弁口
寄りに位置するように装着したので、点火栓を前
記三弁やそれら弁の弁口、動弁カム軸等に干渉さ
せることなくその電極を燃焼室の中心部に近づけ
て、着火点（電極）から燃焼室周縁までの距離を
略等しくすることができ、その結果、燃焼室にお
ける火焔の伝播距離が短縮してアンチノツキング
性を向上させることができる。また燃焼室天井面
を、略中央部の稜線から両側に向つて下がる天井
斜面により構成したことによつて、その各天井斜
面には十分な開口面積の吸、排気弁口を、比較的
高い自由度を以てそれぞれ無理なく配置すること
ができ、その上、一方の天井斜面に並列開口する
第１、第２吸気弁口の軸線相互、したがつて、第
１、第２吸気弁の軸線相互を略平行とすることが
できて、その両吸気弁と一本の動弁カム軸間の連
動機構を簡略化することができる。さらに前記点
火栓は、前記他方の天井斜面が下がる側のシリン
ダヘツド側面より、動弁カム軸や隣接する他の気
筒の排気弁等にも干渉することなく容易に脱着す
ることができる。
また前記第１、第２吸気弁口の有効面積を
Ai1，Ai2、前記排気弁口の有効面積をAe、前記
シリンダの断面積をAcとするとき、 Ai1＋Ai2／Ae＝1.3〜1.6 …………(1) Ai1＋Ai2／Ac＝0.26〜0.32 ……(2) 上記(1)、(2)式を成立させたので、シリンダヘツ
ドにおける前述のような３弁及び点火栓の相互の
配置関係によるも、吸気流量と排気流量の適正な
マツチングを図りつつ、吸気弁口の総合有効面積
（Ai1＋Ai2）を最大限広く確保し且つ排気弁口の
有効面積Aeを最小限狭く絞ることができて、機
関の出力アツプと、排気弁小径化による慣性重量
の軽減及び点火栓電極の燃焼室中心部への近接配
置とを同時に達成することができ、３弁式内燃機
関の一層の性能向上を図ることができる。
Ai1，Ai2、前記排気弁口の有効面積をAe、前記
シリンダの断面積をAcとするとき、 Ai1＋Ai2／Ae＝1.3〜1.6 …………(1) Ai1＋Ai2／Ac＝0.26〜0.32 ……(2) 上記(1)、(2)式を成立させたので、シリンダヘツ
ドにおける前述のような３弁及び点火栓の相互の
配置関係によるも、吸気流量と排気流量の適正な
マツチングを図りつつ、吸気弁口の総合有効面積
（Ai1＋Ai2）を最大限広く確保し且つ排気弁口の
有効面積Aeを最小限狭く絞ることができて、機
関の出力アツプと、排気弁小径化による慣性重量
の軽減及び点火栓電極の燃焼室中心部への近接配
置とを同時に達成することができ、３弁式内燃機
関の一層の性能向上を図ることができる。
第１ないし第３図は本発明の第１実施例を示す
もので、第１図はシリンダヘツドの底面図、第２
及び第３図は第１図の−及び−線にそれ
ぞれ沿つた内燃機関の縦断面図、第４図は本発明
の第２実施例を示すシリンダヘツドの底面図であ
る。 Ｅ……内燃機関、２……シリンダヘツド、４…
…シリンダ、５……ピストン、６……燃焼室、７
……天井面、７1，７2……天井斜面、８……稜
線、９1，９2……第１、第２吸気弁口、１０……
排気弁口、１１……点火栓、１１ａ……電極、１
２……吸気ポート、１２1，１２2……第１、第２
分岐ポート、１３……排気ポート、１７1，１７2
……第１、第２吸気弁、１８……排気弁、２０…
…動弁カム軸、２１1〜２１3……ロツカアーム。
もので、第１図はシリンダヘツドの底面図、第２
及び第３図は第１図の−及び−線にそれ
ぞれ沿つた内燃機関の縦断面図、第４図は本発明
の第２実施例を示すシリンダヘツドの底面図であ
る。 Ｅ……内燃機関、２……シリンダヘツド、４…
…シリンダ、５……ピストン、６……燃焼室、７
……天井面、７1，７2……天井斜面、８……稜
線、９1，９2……第１、第２吸気弁口、１０……
排気弁口、１１……点火栓、１１ａ……電極、１
２……吸気ポート、１２1，１２2……第１、第２
分岐ポート、１３……排気ポート、１７1，１７2
……第１、第２吸気弁、１８……排気弁、２０…
…動弁カム軸、２１1〜２１3……ロツカアーム。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ シリンダブロツク１上に接合されるシリンダ
ヘツド２の底面に、該シリンダブロツク１のシリ
ンダ４に対応して複数の燃焼室６を凹設し、その
シリンダヘツド２には、前記各燃焼室６の天井面
７に設けた第１及び第２吸気弁口９1，９2並びに
単一の排気弁口１０をそれぞれ開閉し得る第１及
び第２吸気弁１７1，１７2並びに排気弁１８と、
クランク軸に連動回転する一本の動弁カム軸２０
と、その動弁カム軸２０に前記各弁１７1，１７
２，１８を連動させるロツカアーム２１1，２１2，
２１3とを配設してなる、３弁式多気筒内燃機関
において、前記燃焼室６の天井面７を、略中央部
の稜線８から両側に向つて下がる二つの天井斜面
７1，７2より構成すると共に、該稜線８が前記動
弁カム軸２０の直下で該軸２０に沿うように配置
し、一方の天井斜面７1には前記第１、第２吸気
弁口９1，９2を前記稜線８に沿い並列して開口
し、他方の天井斜面７2には、前記第１吸気弁口
９1との対向位置で前記排気弁口１０を開口し、
シリンダヘツド２には、前記他方の天井斜面７2
の前記第２吸気弁口９2との対向位置に電極１１
ａを臨ませる点火栓１１を、該他方の天井斜面７
２の下がる側のシリンダヘツド２側面より着脱で
きるように、且つ前記電極１１ａが前記第２吸気
弁口９2の中心よりも排気弁口１０寄りに位置す
るように装着し、前記第１、第２吸気弁口９1，
９2の有効面積をAi1，Ai2、前記排気弁口１０の
有効面積をAe、前記シリンダ４の断面積をAcと
するとき、 Ai1＋Ai2／Ae＝1.3〜1.6 …………(1) Ai1＋Ai2／Ac＝0.26〜0.32 ……(2) 上記(1)、(2)式を成立させた、３弁式多気筒内燃
機関。 ２ 特許請求の範囲第１項記載のものにおいて、
前記第１、第２吸気弁口９1，９2は、シリンダヘ
ツド２の一側面に開口する１本の吸気ポート１２
の途中から分けられた第１、第２分岐ポート１２
１，１２2にそれぞれ連なる、３弁式多気筒内燃機
関。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57203289A JPS5993921A (ja) | 1982-11-19 | 1982-11-19 | ３弁式多気筒内燃機関 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57203289A JPS5993921A (ja) | 1982-11-19 | 1982-11-19 | ３弁式多気筒内燃機関 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5993921A JPS5993921A (ja) | 1984-05-30 |
| JPH0114406B2 true JPH0114406B2 (ja) | 1989-03-10 |
Family
ID=16471572
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57203289A Granted JPS5993921A (ja) | 1982-11-19 | 1982-11-19 | ３弁式多気筒内燃機関 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5993921A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6209505B1 (en) | 1998-11-25 | 2001-04-03 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Four-cycle engine for vehicle |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04137782U (ja) * | 1991-06-20 | 1992-12-22 | セイレイ工業株式会社 | 回転選別籾摺機における残留穀粒排出装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5644418A (en) * | 1979-09-20 | 1981-04-23 | Honda Motor Co Ltd | Device for improving combustion of mixture in four-cycle internal combustion engine |
-
1982
- 1982-11-19 JP JP57203289A patent/JPS5993921A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5644418A (en) * | 1979-09-20 | 1981-04-23 | Honda Motor Co Ltd | Device for improving combustion of mixture in four-cycle internal combustion engine |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6209505B1 (en) | 1998-11-25 | 2001-04-03 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Four-cycle engine for vehicle |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5993921A (ja) | 1984-05-30 |
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