JPH01131035A - フルオロホウ珪酸塩ガラスおよびクラッド製品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本願発明はクラッドガラス繊維（ｃｌａｄ　ｇｌａｓｓ
　ｆｉｂｅｒｓ　）のクラツディングガラス（ｃｌａｄ
ｄｉｎｇ　ｇｌａｓｓｅｓ）として使用するのに特に適
した物性を有するフルオロホウ珪酸塩ガラスに関する。

その特定な用途として、暗視装置の光学要素として使用
するファイバーオプティックバンドル（ｆｌｂｅｒ　ｏ
ｐｔｉｃ　ｂｕｎｄｌｅｓ　）の製造があげられる。

（従来の技術） Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ’　ｔｈｅ　Ａｍｅｒｌｃａｎ　
Ｃｅｒａｍｉｃ　５ｏｃｉｅｔｙ　。

２７巻（１９４４年）　、　１２１−１２８ページ掲載
のＰｒａｓｅｒとＵｐ１０ｎによる０ｐｔｉｃａｌ　Ｐ
ｌｕｏｒ−Ｃｒｏｗｎ　Ｇｌａｓｓｅｓと題する論文に
は光学要素に使用されるガラスの光学特性における組成
変化の効果に関する研究が報告されている。この変化す
る組成成分はシリカ。

アルミナ、酸化ホウ素、カリ、およびフッ素である。

米国特許第２，４０７．８７４号はシリカ、アルミナ。

酸化ホウ素、アルカリ金属酸化物、およびフッ素を含む
フルオル−クラウン（ｆｌｕｏｒ−ｃｒｏｗｎ　）光学
ガラスを開示している。

米国特許第２．４３３．８８２号は珪素、ホウ素、アル
ミニウムおよびナトリウムおよび／またはカリウムの酸
化物を含み少量のフッ素を有するハロゲン化コバルトお
よびハロゲン化鉄による緑色ガラスを開示している。

米国特許節Ｌ６７１，３８０号はクラッド繊維用のクラ
ツディングガラスを開示している。このクラツディング
ガラスは比較的小さい屈折率を有し、Ｂ２Ｃｈ、ＳｉＯ
□＋　Ａ９Ｊｚ　ｏ３およびＫ２Ｏから構成される。

米国特許第３，７６４．３５４号は温度に無関係の比較
的小さい屈折率と光路を有するフルオロホウ珪酸塩ガラ
スを開示している。このガラスは５ｉ０２゜Ｂ２０３　
＊　Ａ　’；Ｌ　２０３　＋　アルカリ酸化物およびフ
ッ化物、５ｂ２０３、および付加的なフッ素から成る。

米国特許第４．１０２．６９３号は分散したハロゲン化
銀結晶を有し、Ｓｔ　０２　、　　Ｂ２０３　＋　Ａ９
．ｚ　０３−　４　　＝ およびアルカリ金属酸化物（Ｒ２０）から成るフォトク
ロミックホウ珪酸塩ガラスを開示している。

ファイバーオプティックバンドルは大きい開口数（Ｎ、
　Ａ、　）　、望ましくは１以上、を有するクラッド繊
維から成る。開口数は光ファイバーのコアガラスおよび
クラツディングガラスとして使用する２つのガラスの屈
折率の関数である。つまり、開口数は、 Ｎ、　Ａ、　−ｉてが７ （ここでＮ１およびＮ２はそれぞれコアガラスおよびク
ラツディングガラスの屈折率を表わす）の式で定義され
る。

そこで、大きい開口数を得るためには、屈折率の大きく
異ったガラスを使用しなければならない。

しかし、他の多くの物性についても同様に考慮する必要
がある。従って、クラック、脈理、結晶およびぬか泡な
どの欠陥がない強固なりラッド繊維を形成するために、
コアガラスおよびクラツディングガラスはシーリング、
再延伸および冷却の各工程に適したものでなければなら
ない。つまり、熱膨張率、ガラス軟化点および相分離傾
向などの特性を考慮する必要がある。

これまで、暗視装置のファイバーオプティックバンドル
を多段階工程により製造することが実施されてきた。適
したコアガラスを円形バーにキャストし、そしてクラツ
ディングガラスを管状に延伸する。次にバーを管の長さ
に沿ってその管の内側に置き、そしてガラスをクラッド
ケイン（ｃｌａｄｃａｎｅ　）に延伸する。このクラッ
ドケインどうしを束ねて新しい束とし、再延伸する。こ
の再延伸を何度か繰返した後、得られた束を切断し、両
端をみがく。これらは１８０°加熱した後暗視ゴーグル
のフェースプレートまたはインバーターとして使用され
る。

要求されるこれらガラスの特性は厳しい。大きい開口数
に加えて、これらのガラスは適切な再延伸温度で比較的
同じような粘度（通常的１０４−１０６ポアズ）を有す
ることが望ましい（ただし不可欠という程でもない）。

それぞれのガラスの相対熱膨張はクラッドケインを形成
するのに適したものでなければならない。最後に、再延
伸中ガラスは失透しやすかったり互いに反応しやすかっ
たりしてはならない。

（発明の目的） 本願発明のひとつの目的は、ファイバーオプティックバ
ンドルを製造するために今まで用いてきたかなり長い工
程を簡略化することである。

本願発明のもうひとつの目的はクラッド繊維をガラス溶
融体から直接延伸できるような特性を持ったクラツディ
ングガラスを提供することである。

本願発明のもう１つの目的は、大きい屈折率を有する珪
酸鉛コアガラスと適合するフルオロホウ珪酸塩クラツデ
ィングガラスの類を提供することである。

本願発明の更にもう１つの目的は、１以上の開口数を有
するファイバーオプティック繊維を提供することである
。

本願発明の更にもう１つの目的は、１．４５以下の屈折
率を有し、２５−３００℃の温度範囲に亘って線熱膨張
率が１２０　Ｘ　１０”　／℃以下であり、６００℃未
満の軟化点を有し、液相線における粘度が４０，０００
ポアズ以上であるという特性の組合せを有するフルオロ
ホウ珪酸塩ガラスの類を提供することである。

（発明の構成） これらの目的およびその他の明らかな目的を達成するた
め、本願発明のフルオロホウ珪酸塩ガラスは３５−５２
ｗｔ％のＳｔ　０２．１２−２８ｗｔ％のＡ９Ｊ２Ｏ３
、５１０２とＡＬｚ　０３の合計が５３ｗｔ％以上、１
０−１９ｗｔ％のＢｚ　Ｏ３，１５１９ｗｔ％のＫ２Ｏ
、Ｂ２Ｏ３とＡ９Ｊｚ　０３の合計が３６ｗｔ％以下か
ら成り、分析により７−１２ｗｔ％のＦを含み、約１．
４５以下の屈折率、および約１２０　ＸＩＯ°７／℃以
下の線熱膨張率を有する。このガラスの組成は前記の各
成分から成ることが好ましいが、約５％までの他の酸化
物を含んでもかまわない。その例として、５％までのア
ルカリ土類金属酸化物（ＲＯ）や５％までのＮａ２Ｏが
あげられる。しかし、Ｌ１□０やＺｒＯ２のような耐火
性酸化物は除く。

更に、本願発明によるクラッド繊維は開口数が１より大
であり、その繊維中のクラツディングガラスが、３５−
５２ｗｔ％のＳｉ　０２．１２−２３ｗｔ％のＡ９Ｊｚ
　ｏ３、Ｓ　ｉ　０２　（！：　Ａ　ｆｌｚ　０３　（
７）合計カ５３ｗｔ９ｉ１ｉ以上、１０−１９ｗｔ％の
Ｂ２０３．１５　１９ｗｔ％のＫ２Ｏ、Ｂ２Ｏ３とＡＱ
＋ｚ　Ｏ３の合計が８６ｖｔ％以下から成り、分析によ
り７−１２ｖｔ％のＦを含むフルオロホウ珪酸塩であっ
て、該クラツディングガラスは約１．４５以下の屈折率
、約１２０　ＸＩＯ°Ｔ／℃以下の熱膨張率を有する。

コアガラスは１．７６以上の屈折率を有する珪酸鉛であ
る。コアガラスとして特に適する珪酸鉛ガラスは８３−
７２ｖｔ％のＰｂ　０．２８−３２ｗｔ％の５ｉ０２．
０−６ｖｔ％のＢａ　０ＳＰｂ　ＯとＢａＯの合計が６
８−７２ｗｔ％および０−２ｗｔ％のＡＳ２０３のよう
な他の酸化物から成り、１．７６−１．７８の屈折率を
有するものである。

更に、本願発明による暗視装置はクラッド繊維から成る
ファイバーオプティックバンドルを含むものであり、そ
のクラッド繊維中のクラツディングガラスは３５−５２
ｗｔ％のＳｉ　０２．１２−２３ｗｔ％のＡｉｚ　０３
　、Ｓｔ　０２とＡ９Ｊｚ　０３の合計が５３ｗｔ％以
上、１Ｏ−１９ｖｔ％のＢ２０３．１５　１．９ｗｔ％
のＫ２Ｏ、Ｂ２Ｏ３とＡ９Ｊｚ　０３の合計が３６ｗｔ
％以下から成り、分析により７−１２ｖｔ％のＦを含み
、約１．４５以下の屈折率および約１２０　ＸＩＯ°７
／℃以下の熱膨張率を有するものである。

本願発明は、開口数１以上を有するクラッド繊維として
溶融体から直接延伸するのに適した特性を有するクラツ
ディングガラスおよびコアガラスの研究から生まれたも
のである。

このような延伸工程は、ダブルるつぼまたはダブルオリ
フィス延伸工程と呼ばれることもある。

例えば、米国特許第３，４３７，９７４号の抵抗器ケイ
ン製造に関連してそう呼ばれている。それは米国特許第
３，２０９，６４１号に記載されており、もう少し複雑
なダブルクラッドチュービング製造に関する記載が米国
特許第４．０２３，９５３号に見られる。

要約すると、コアガラスは延伸オリフィスを有する円筒
形のチャンバーで溶融されるかまたは溶融状態で前記チ
ャンバーに移される。このチャンバーは、この第１のチ
ャンバー距離をおいた第２の、同心円筒状チャンバーの
壁に囲まれている。

クラツディングガラスを、第１のオリフィスの周りを囲
み、それと同心の延伸オリフィスを有する第２のチャン
バーで溶融するか、溶融状態でこのチャンバーに移す。

この２つのガラスは同時に流れ出し、融合して延伸によ
る所望のクラッドケインに形成される。

クラッドケインに延伸するために新しいクラツディング
ガラスに要求される特性は、１）広い温度範囲に亘って
、使用するコアガラスに近い粘度、２）低い液相線温度
およびその液相線温度における高い粘度、３）小さい屈
折率、および４）典型的高珪酸鉛と適合する熱膨張特性
である。

コーニングコード７０５２としてコーニング　グラス　
ワークス社から得られるクラツデイングに用いられてき
たチュービングガラス（ｔｕｂｊｎｇ　ｇｌａｓｓ）は
約１．４８の屈折率を有する。しかし、開口数１を得る
ためには、この屈折率のクラツディングガラスでは１．
７９以上の屈折率を有するコアーガラスを必要とする。

そのような大きい屈折率を有するガラスも知られてはい
るが、一般に繊維やケイン（ｃａｎｅ）に延伸するには
向いていない。また、そのようなガラスは、クラッド製
品としての適合性をなくしてしまう膨張特性および粘度
特性を有する傾向がある。

多くのガラス系が比較的小さい屈折率を有するが、他の
欠点を有する。ホウ酸塩ガラスはフルオロリン酸塩同様
、耐久性の乏しいことで知られている。またフルオロリ
ン酸塩は大きい熱膨張率と小さい液相線粘度を有する。

溶融シリカはそれ自体形成がむずかしい。

光学要素ガラスとして報告されているフルオロホウ珪酸
塩ガラスは有望だと思われた。しかし最初の溶融体は相
分離しやすく、および／またはかなり大きい熱膨張率を
示す傾向にあった。本出願人は狭い範囲のフルオロホウ
珪酸塩クラツディングガラスと共にコアガラスとして珪
酸塩ガラスを使用することによりいくつかの要求を満た
せることを見い出した。

この珪酸鉛コアガラスは、通常的１．７６以上の屈折率
および７５−１００　ｘｌＯ”　／℃の範囲の熱膨張率
を有する。再延伸に特に有用なガラスは本質的に８３−
７２ｗｔ％のＰｂ　Ｏ，２８−３２ｖｔ％のＳｉＯ２，
０−６ｗｔ％のＢａｄ、（ここでＰｂ　Ｏ＋Ｂａ　Ｏが
６８−７２シｔ％）、および０−２ｗｔ％の他の酸化物
から成り、約１．７８−１．７８の屈折率を有するもの
である。

本願発明に使用するクラツディングガラスはいくつかの
要求を満たさなければならない。まず、前述したように
、開口数を１とするためにコアガラスとクラツディング
ガラスの屈折率の差を大きくしなければならない。例え
ば、屈折率が約１，７７コアガラスには屈折率が約１．
４５以下のクラツディングガラスが必要である。

クラツディングガラスの液相線は少なくともコアガラス
の延伸温度より低くなければならない。

また、コアガラスとクラツディングガラスの粘度は成形
温度または延伸温度において適宜に近いことが必要であ
る。従って、この２つのガラスは延伸温度において約１
０４−１０６ポアズの粘度を有することか一般的に望ま
しい。

通常、コアガラスとクラツディングガラスの熱膨張率が
合致すること、またはクラツディングガラスの熱膨張率
がより小さいことが望ましい。しかし、本出願人は驚く
程のずれが許容され、クラツディングガラスは１２０　
Ｘ　１０’　／℃の大きい熱膨張率を有するものでも良
いことを発見した。もちろんこれらのガラスには、延伸
工程中失透や相互作用等があってはならない。

本願発明による、本質的に８５−５２ｖｔ％のＳｉＯ２
，１２２３ｗｔ％のＡｌｚＯａ（ここでＳｔ　０２　＋
ＡＱ＋２０３は５３ｗｔ％以上）　、１０−１．９ｗｔ
％のＢ２Ｏ３，１５−１９νｔ％のＫ２Ｏ（ここでＢ２
Ｏ３×Ａｌ２Ｏ３は３６ｗｔ％以下）、および分析によ
り７−１２ｗｔ％のＦを含む組成から成るフルオロホウ
珪酸塩ガラスを用いてこのいくつかの条件を満たすこと
ができる。

上記のガラス成分の組成範囲は適切な注意のもとに守ら
れなければならない。５９０℃未満の軟化点および１．
４５未満の小さい屈折率を維持するために分析による７
％以上のフッ素が必要である。−般的に約１２％以下の
フッ素がガラス中で維持でき、それを越えた部分は揮発
により失われる。分析による７−１２％のフッ素を与え
るためには約１０−１５％またはそれ以上のフッ素をガ
ラスバッチに加える必要がある。もちろん、揮発により
失われる量は他の成分および溶融条件にいくらか依存し
ている。

ＡＬ　０３はフッ素を安定化させ、溶融中ガラス内に維
持するのに役立っているようである。しかし、Ａ９Ｊｚ
　０３の量を増やすとガラスが固くなり、液相線を高く
する。従ってＡ免ｚ　０３は２３％を越えないようにす
ることが必要である。ＳｉＯ２とＡ９Ｊ２０３の合計は
、熱膨張率を大きくしないため５３％を越えるようにす
る。

Ｂ２Ｏ３はガラスを軟らかくすると共に熱膨張率を小さ
くする傾向があるが、過剰のフッ素揮発を生じさせるこ
とが考えられる。約１０％未満のＢ２Ｏ３含有量でガラ
スは相分離しやすく、オパール状となる。一方、１９％
を越えるＢ２Ｏ３含有量ではフッ素揮発により分析フッ
素含有量が７％より大きくならない。

Ｋ２Ｏはガラスを軟らかくするが、約１９％を越えると
屈折率および熱膨張率が過度に大きくなる。

また１５％未満のＫ２Ｏはガラスを固くし過ぎる傾向が
ある。

（実　施　例） 本願発明を以下の実施例に基づいて更に詳細に説明する
。

表１はいくつかのクラツディングガラスの組成を示して
いる。この組成は酸化物基準で表示されており、フッ素
のみが元素の基準で示されている。

しかし、フッ素はフッ化物、例えばフッ化アルミニウム
および／またはフッ化カリウムとしてガラスバッチ中に
混合され、ガラス構造中に酸素を置換して入っていく。

組成は重量部で表示されているが、それぞれの組成の合
計がほぼ１００となるため、重量％と考えることもでき
よう。

ガラスバッチはそれぞれの組成に従って混合された。こ
のバッチを、完全な溶融に必要な条件である１、２５０
〜１，４００℃の温度で４時間、フタをしたプラナする
つぼ中で溶融した。得られた溶融体をモールドに注いで
アニールされた６’　Ｘ６’（１５ｃｍ×１５ｃｍ）の
パティに成形した。このパティをいくつかの部分に分割
し、種々の物性の測定にそなえた。得られた物性のデー
タも表１に示す。

ここでＲ，１，は屈折率、Ｃ，Ｔ、　　Ｅは熱膨張率（
×１０°７／℃の単位）、Ｓ、Ｐ、は軟化点（℃の単位
）を表わしている。それぞれの試料に関する目視外観も
示されており、失透やオパール化のないことを表わして
いる。

表　　１ Ｓｌ　０２　４３．０４６．７４２．８３Ｂ、８４９．
１４２．２Ａ免。ｏ３１５，５１５．０１９．６２１．
７１２．５１２．４Ｂ２０３１５．５１５．０１１．３
１５．５１２．５１８．５Ｋ２Ｏ　１５．８１５．３１
５．８１５．８１７．８１７．５Ｆ（分析値）　　１０
．１　　Ｂ、０　１０．３　１０．１　８．０　９．３
Ｒ，１，１，４４１，４５１，４５１，４５１，４５１
，４５Ｃ，Ｔ、　Ｅ、　１２０１０４１１２　ｌｉｔ　
１０７１１ＢＳ、Ｐ、　　５５２５９２５３５５３９５
９１５３０外観　　　　　透明　　／／　　　／／　　
　／／　　　／／　　　１１例として、前述した制限を
越えた組成におけるどの程度のずれがガラスの特性を変
えるかを表２に示す。

表　　２ Ｓｌ　ｏｚ４１．８３９．７３２．７４０．６３Ｂ、４
４４．０Ａ９Ｊ２０３１５．０１８！　２５．８１ｇ、
８１８．７４Ｇ、３Ｂ２　ｏ３１３．０１４．１１５．
５１８．８１８．７９．８Ｋ２Ｏ　２０．３１１１．８
１５．８１３．５１７．７１６．６Ｆ（分析値＞　　１
０、ａ　　１３．２　１０．１　８．３　　ｇ、５　１
３．２Ｒ，１，１，４５１，４３−１，４８１，４５−
Ｃ，Ｔ、Ｅ、　１３２１４５　”−９０１２３−８，Ｐ
、　　５５４５１７−６１２５２８−外観　　　　　　
　　　　透明　　　　〃　　　　オパール状　透明　　
　　〃　　オパール状表３はコアガラスに特に適した２
つのガラスの組成およびその物性を示している。

表　　３ Ｓｌ　ｏ。３０．５　　　２９．８ Ｐｂ　０　　　　　　　　６３．７　　　７０．ｌＢａ
Ｏ５，８０，０ Ａｓ　２０３　　　　　　　　０．２　　　０．２Ｓ、
　Ｐ、　　（℃）　　　　　　　６０５　　　５７８ア
ニ一ル点（’Ｃ）　　　　　　４７３　　　４５０ひず
み点（’Ｃ）　　　　　　　４８７　　　４１８ＣＴＥ
　（ｘｌＯ”／℃）　　　　７５　　　　７３（屈折率
）　　　　　　　　１．７７　　　１．７７液相線にお
ける粘度 （ポアズ）　　　　　　５０．０００　　４０．０００
一　　２０　− 前述の米国特許第３，２０９，８４１号に記載のものと
類似のダブルるつぼ装置中でコアガラスとクラツディン
グガラスを溶融することによりクラッド繊維を製造した
。表３に示された例１３の組成を有する珪酸鉛ガラスを
内側のチャンバーで溶融した。

クラツディングガラスを外側のチャンバーで溶融し、表
１の例２に示される組成を得た。このクラッド繊維の延
伸温度は約８２０℃であった。

クラツディングガラスのより大きい熱膨張率はクラッキ
ングの潜在的問題を提起した。従って、クラツディング
ガラスの厚さに対するコアガラスの直径の比を試験中い
ろいろに変えた。１６：１の比が製造目的のために指定
されたが最初は２０：１よりいく分高めに設定された。

クラッキングその他の欠陥が見られないのでこの比を２
５：１まで高めた。この２５：１の比でい（らかのクラ
ッキングが観察された。この結果により、膨張率のずれ
は許容できるが他の条件が許すならばこのずれを最小に
することが望ましいことがわかった。ガラス間の接触面
での反応は見られなかった。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １）重量％で３５−５２％のＳｉＯ＿２、１２−２３％
   のＡｌ＿２Ｏ＿３（ここでＳｉＯ＿２＋Ａｌ＿２Ｏ＿３
   が５３％以上）、１０−１９％のＢ＿２Ｏ＿３、１５−
   １９％のＫ＿２Ｏ（ここでＢ＿２Ｏ＿３＋Ａｌ＿２Ｏ＿
   ３が３６％以下）から成り分析により７−１２％のＦを
   含む組成を有し、約１．４５以下の屈折率および１２０
   ×１０＾−＾７／℃以下の熱膨張率を有するフルオロホ
   ウ珪酸塩クラッディングガラス。 ２）更に５％までのＮａ＿２Ｏを含むことを特徴とする
   請求項１記載のフルオロホウ珪酸塩クラッディングガラ
   ス。 ３）４６．７％のＳｉＯ＿２、１５．０％のＢ＿２Ｏ＿
   ３、１５．０％のＡｌ＿２Ｏ＿３、１５．３％のＫ＿２
   Ｏおよび８％のＦから成ることを特徴とする請求項１記
   載のフルオロホウ珪酸塩クラッディングガラス。 ４）開口数１以上を有し、約１．４５以下の屈折率を有
   するフルオロホウ珪酸塩クラッディングガラスと７５×
   １０＾−＾７／℃以上の熱膨張率を有する珪酸鉛コアガ
   ラスとから成り、前記クラッディングガラスの熱膨張率
   が前記コアガラスの熱膨張率より３０×１０＾−＾７／
   ℃を越えて大きくなく、前記クラッディングガラスの厚
   さに対する前記コアガラスの直径の比が約２０：１を越
   えないことを特徴とするクラッディングガラス繊維。 ５）前記クラッディングガラスの組成が３５−５２％の
   ＳｉＯ＿２、１２−２３％のＡｌ＿２Ｏ＿３（ここでＳ
   ｉＯ＿２＋Ａｌ＿２Ｏ＿３が５３％以上）、１０−２３
   ％のＢ＿２Ｏ＿３（ここでＢ＿２Ｏ＿３＋Ａｌ＿２Ｏ＿
   ３が３６％以下）、１５−１９％のＫ＿２Ｏ、および７
   −１２％の分析されたＦから成ることを特徴とする請求
   項４記載のクラッドガラス繊維。 ６）前記コアガラスが６３−７２重量％のＰｂＯ、２８
   −３２重量％のＳｉＯ＿２、および０−６重量％のＢａ
   Ｏ（ここでＰｂＯ＋ＢａＯが６８−７２重量％）から成
   る組成を有することを特徴とする請求項４記載のクラッ
   ドガラス繊維。 ７）前記コアガラスが１．７６−１．７８の屈折率を有
   することを特徴とする請求項４記載のクラッドガラス繊
   維。 ８）前記コアガラスが７５−１００×１０＾−＾７／℃
   の熱膨張率を有し、前記クラッディングガラスが９０−
   １２０×１０＾−＾７／℃の熱膨張率を有することを特
   徴とする請求項４記載のクラッドガラス繊維。 ９）複数のクラッドガラス繊維を互いに結合して束にし
   たものを含む暗視装置であって、それぞれのクラッドガ
   ラス繊維がコアガラスとクラッディングガラスから成り
   、前記クラッドガラス繊維の開口数が１以上であり、前
   記クラッディングガラスが３５−５２重量％のＳｉＯ＿
   ２、１２−２３重量％のＡｌ＿２Ｏ＿３（ここでＳｉＯ
   ＿２＋Ａｌ＿２Ｏ＿３は５３重量％以上）、１０−１９
   重量％のＢ＿２Ｏ＿３、１５−１９重量％のＫ＿２Ｏ（
   ここでＢ＿２Ｏ＿３＋Ａｌ＿２Ｏ＿３は３６重量％以下
   ）から成り分析により７−１２重量％のＦを含む組成を
   有することを特徴とする暗視装置。