JPH01111858A - チタン−アルミニウム系合金 - Google Patents
チタン−アルミニウム系合金Info
- Publication number
- JPH01111858A JPH01111858A JP26621387A JP26621387A JPH01111858A JP H01111858 A JPH01111858 A JP H01111858A JP 26621387 A JP26621387 A JP 26621387A JP 26621387 A JP26621387 A JP 26621387A JP H01111858 A JPH01111858 A JP H01111858A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- aluminum
- titanium
- temp
- concentration
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- UQZIWOQVLUASCR-UHFFFAOYSA-N alumane;titanium Chemical compound [AlH3].[Ti] UQZIWOQVLUASCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 34
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 25
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 46
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 46
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 23
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 21
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims abstract description 19
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims abstract description 19
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 34
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 32
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 230000035939 shock Effects 0.000 claims description 5
- 238000011282 treatment Methods 0.000 abstract description 10
- NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N Ammonia chloride Chemical compound [NH4+].[Cl-] NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 6
- 239000000843 powder Substances 0.000 abstract description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 4
- 235000019270 ammonium chloride Nutrition 0.000 abstract description 3
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- 229910004349 Ti-Al Inorganic materials 0.000 abstract 5
- 229910004692 Ti—Al Inorganic materials 0.000 abstract 5
- 229910021362 Ti-Al intermetallic compound Inorganic materials 0.000 abstract 2
- 230000035515 penetration Effects 0.000 abstract 2
- 229960001040 ammonium chloride Drugs 0.000 abstract 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 7
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 4
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 4
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 4
- 238000004453 electron probe microanalysis Methods 0.000 description 4
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 4
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 2
- 230000005856 abnormality Effects 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229940126062 Compound A Drugs 0.000 description 1
- NLDMNSXOCDLTTB-UHFFFAOYSA-N Heterophylliin A Natural products O1C2COC(=O)C3=CC(O)=C(O)C(O)=C3C3=C(O)C(O)=C(O)C=C3C(=O)OC2C(OC(=O)C=2C=C(O)C(O)=C(O)C=2)C(O)C1OC(=O)C1=CC(O)=C(O)C(O)=C1 NLDMNSXOCDLTTB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical group 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005325 percolation Methods 0.000 description 1
- 238000004445 quantitative analysis Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000004043 responsiveness Effects 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004584 weight gain Effects 0.000 description 1
- 235000019786 weight gain Nutrition 0.000 description 1
Landscapes
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は新規なチタン−アルミニウム系合金、特に高温
耐酸化性を改善し、更に耐熱衝撃性も改善されたチタン
−アルミニウム系合金に関するものである。
耐酸化性を改善し、更に耐熱衝撃性も改善されたチタン
−アルミニウム系合金に関するものである。
近年チタン−アルミニウム系合金はエンジンやタービン
の部材の素材として用いられている。このチタン−アル
ミニウム系合金は一般にチタンとアルミニウムとの金属
間化合物でありTLAI。
の部材の素材として用いられている。このチタン−アル
ミニウム系合金は一般にチタンとアルミニウムとの金属
間化合物でありTLAI。
T l 3 A Dを主体としアルミニウムを14〜3
6frm%含有する合金である。この合金には更にこれ
らの性質を改善するためにNb、 W、 V、 Mn。
6frm%含有する合金である。この合金には更にこれ
らの性質を改善するためにNb、 W、 V、 Mn。
Ni、B等の添加元素を一種又は数種少量含有せしめる
ことができる。
ことができる。
このような金属間化合物からなるチタン−アルミニウム
系合金は、金属とセラミックの性質をあわせもち、その
比重が鋼の約48〜52%、チタンとバナジウムその他
との固溶体からなるチタン合金の82〜91%と低く、
高温での比強度にすぐれ、又弾性係数の高い材料である
ため上述のようにエンジンやタービンの材料として用い
られている。例えば特開昭61−229901号公報に
はターボチャージャーのタービンロータをチタン−アル
ミニウム系合金によって形成される発明が記載され、タ
ービンの応答性と信頼性の改善が図られている。しかし
ながらそこにはタービンロータに必要な高温耐酸化性に
対する配慮がみられない。
系合金は、金属とセラミックの性質をあわせもち、その
比重が鋼の約48〜52%、チタンとバナジウムその他
との固溶体からなるチタン合金の82〜91%と低く、
高温での比強度にすぐれ、又弾性係数の高い材料である
ため上述のようにエンジンやタービンの材料として用い
られている。例えば特開昭61−229901号公報に
はターボチャージャーのタービンロータをチタン−アル
ミニウム系合金によって形成される発明が記載され、タ
ービンの応答性と信頼性の改善が図られている。しかし
ながらそこにはタービンロータに必要な高温耐酸化性に
対する配慮がみられない。
上記の様な金属間化合物からなるチタンアルミニウム系
合金はアルミニウム含有量が14〜36重量%と多いた
め元来高温耐酸化性のすぐれた材料であるが、アルミニ
ウムの含有量がT 13 A IIより多いT i A
ll (AN−36重量%)でも700℃を越えると
温度上昇につれ酸化が顕著となり無視できなくなる。即
ち700℃以下の温度域では該合金は軽量で高温比強度
が高く、他の金属では得難い特徴を有するが700℃を
超える領域では寿命が短くなり、用途を限定せざるを得
なくなる。
合金はアルミニウム含有量が14〜36重量%と多いた
め元来高温耐酸化性のすぐれた材料であるが、アルミニ
ウムの含有量がT 13 A IIより多いT i A
ll (AN−36重量%)でも700℃を越えると
温度上昇につれ酸化が顕著となり無視できなくなる。即
ち700℃以下の温度域では該合金は軽量で高温比強度
が高く、他の金属では得難い特徴を有するが700℃を
超える領域では寿命が短くなり、用途を限定せざるを得
なくなる。
この高温耐酸化性を改善するために各種の表面処理が考
えられるが、一般にその処理法或いは被処理材料によっ
てはその処理によってえられた被膜が加熱冷却による熱
衝撃を繰返し受ける厳しい環境下では剥離を生じるおそ
れがあった。
えられるが、一般にその処理法或いは被処理材料によっ
てはその処理によってえられた被膜が加熱冷却による熱
衝撃を繰返し受ける厳しい環境下では剥離を生じるおそ
れがあった。
かくて本発明はまず、700℃を超える温度域でも寿命
の長い高温耐酸化性にすぐれたチタン−アルミニウム系
合金を提供することを目的とするものである。
の長い高温耐酸化性にすぐれたチタン−アルミニウム系
合金を提供することを目的とするものである。
本発明はまたかかる高温耐酸化性とともに耐熱衝撃性に
すぐれたチタン−アルミニウム系合金を提供することを
目的とするものである。
すぐれたチタン−アルミニウム系合金を提供することを
目的とするものである。
本発明者らの研究、実験によれば、かかる目的は、チタ
ン−アルミニウム系合金の表面にアルミニウム濃度60
〜70重量%のチタン−アルミニウム金属間化合物から
なる合金被覆を施すことによって、またチタン−アルミ
ニウム系合金の表面にアルミニウム濃度60〜70重量
%のチタン−アルミニウム金属間化合物、更にその内側
にアルミニウム濃度36〜60重量%のチタン−アルミ
ニウム金属間化合物からなる合金被覆を施すことによっ
て達成されることが見出されたのである。
ン−アルミニウム系合金の表面にアルミニウム濃度60
〜70重量%のチタン−アルミニウム金属間化合物から
なる合金被覆を施すことによって、またチタン−アルミ
ニウム系合金の表面にアルミニウム濃度60〜70重量
%のチタン−アルミニウム金属間化合物、更にその内側
にアルミニウム濃度36〜60重量%のチタン−アルミ
ニウム金属間化合物からなる合金被覆を施すことによっ
て達成されることが見出されたのである。
本発明はまず表面にアルミニウム濃度60〜70重量%
のチタン−アルミニウム金属間化合物を有する金属被覆
を施してなるチタン−アルミニウム系合金を提供するも
のである。
のチタン−アルミニウム金属間化合物を有する金属被覆
を施してなるチタン−アルミニウム系合金を提供するも
のである。
かかる合金被覆はチタン−アルミニウム系合金にアルミ
ニウム滲透処理法を施すことによって生成される。この
アルミニウム滲透処理法は、通常アルミニウム粉、アル
ミナ粉と滲透促進剤たる塩化アンモニウム粉を混合して
なるアルミニウム滲透剤を半密閉容器に充填し、この中
に処理されるべきチタン−アルミニウム系合金部材を埋
め込んでから600〜1000℃の温度に5〜15時間
、好ましくは約10時間加熱することにより行われる。
ニウム滲透処理法を施すことによって生成される。この
アルミニウム滲透処理法は、通常アルミニウム粉、アル
ミナ粉と滲透促進剤たる塩化アンモニウム粉を混合して
なるアルミニウム滲透剤を半密閉容器に充填し、この中
に処理されるべきチタン−アルミニウム系合金部材を埋
め込んでから600〜1000℃の温度に5〜15時間
、好ましくは約10時間加熱することにより行われる。
尚、被処理物たるチタン−アルミニウム系合金としては
前述のような添加元素を一種乃至数種少量含何せしめた
ものも用いられる。
前述のような添加元素を一種乃至数種少量含何せしめた
ものも用いられる。
このようなアルミニウム滲透処理法によってアルミニウ
ム濃度14〜36重量%の金属間化合物たるチタン−ア
ルミニウム系合金の表面にアルミニウム濃度60〜70
重量%に及ぶ金属間化合物A II 3 T iからな
り、厚み、5〜50ミクロン、硬度450〜650mH
vを有する合金被覆が形成される。この合金被覆内のア
ルミニウム濃度はほぼ均一であり、内部素材部近傍でも
同様な濃度を有している。
ム濃度14〜36重量%の金属間化合物たるチタン−ア
ルミニウム系合金の表面にアルミニウム濃度60〜70
重量%に及ぶ金属間化合物A II 3 T iからな
り、厚み、5〜50ミクロン、硬度450〜650mH
vを有する合金被覆が形成される。この合金被覆内のア
ルミニウム濃度はほぼ均一であり、内部素材部近傍でも
同様な濃度を有している。
このA 13 T tは非常に高温耐酸化性の優れた化
合物であるために、Afl 3 T iを表面に被覆さ
せることにより、チタン−アルミニウム系合金の高温耐
酸化性を大幅に向上させることができる。
合物であるために、Afl 3 T iを表面に被覆さ
せることにより、チタン−アルミニウム系合金の高温耐
酸化性を大幅に向上させることができる。
本発明はまた表面に上記の如き60〜70重量%のアル
ミニウム濃度の金属間化合物からなる合金被覆を施すと
ともに、その内側に向けて漸次アルミニウム濃度が減少
するようにアルミニウム濃度勾配を設け、アルミニウム
濃度が素地合金の濃度から表面被覆の濃度の間の36〜
60重量%である1〜数層の合金被覆を施してなる、チ
タン−アルミニウム系合金を提供するものである。
ミニウム濃度の金属間化合物からなる合金被覆を施すと
ともに、その内側に向けて漸次アルミニウム濃度が減少
するようにアルミニウム濃度勾配を設け、アルミニウム
濃度が素地合金の濃度から表面被覆の濃度の間の36〜
60重量%である1〜数層の合金被覆を施してなる、チ
タン−アルミニウム系合金を提供するものである。
このようなチタン−アルミニウム系合金は、上記のよう
にアルミニウム滲透処理を施し、そこに生成したA I
! 3 T i合金層を熱処理することにより得られる
。かかる隼処理は、通常アルゴンガスの如き不活性ガス
雰囲気中又は真空中で行なわれる。従ってアルミニウム
滲透処理後、半密閉容器内の滲透剤から被処理剤を取出
し、これを上記の如き不活性ガス雰囲気中又は真空中に
入れ約1000℃以上の温度で2〜10時間熱処理する
ことによって、表面のA II 3 T 1合金被覆層
から、A、Q 2TiSTiAIと漸次表層部から素地
へとアルミニウム濃度を下げる合金被覆が内側に形成さ
れる。この場合アルミニウム濃度が少しづつ低下し、緩
かな勾配を構成する場合とアルミニウム濃度が36〜6
0重量%の範囲で階段状に低下する1層又は数層の合金
被覆が形成される場合とがある。
にアルミニウム滲透処理を施し、そこに生成したA I
! 3 T i合金層を熱処理することにより得られる
。かかる隼処理は、通常アルゴンガスの如き不活性ガス
雰囲気中又は真空中で行なわれる。従ってアルミニウム
滲透処理後、半密閉容器内の滲透剤から被処理剤を取出
し、これを上記の如き不活性ガス雰囲気中又は真空中に
入れ約1000℃以上の温度で2〜10時間熱処理する
ことによって、表面のA II 3 T 1合金被覆層
から、A、Q 2TiSTiAIと漸次表層部から素地
へとアルミニウム濃度を下げる合金被覆が内側に形成さ
れる。この場合アルミニウム濃度が少しづつ低下し、緩
かな勾配を構成する場合とアルミニウム濃度が36〜6
0重量%の範囲で階段状に低下する1層又は数層の合金
被覆が形成される場合とがある。
この内側の合金被覆の厚みは一般に10〜100ミクロ
ン、その硬度は350〜450mHvの範囲である。
ン、その硬度は350〜450mHvの範囲である。
実施例1
材質T i AN (AN =36重量96)、寸法
3mmX 30m+iX 30111mの試片をアルミ
ニウム粉20重量%、アルミナ粉79. 5ffi量%
、塩化アンモニウム粉0.5重量%を混合してなる滲透
剤とともに半密閉容器に充填し、700℃に10時間加
熱してアルミニウム滲透処理を行った。表面に厚さ25
ミクロン、アルミニウム濃度64重量%のAR3T 1
合金被覆を存するチタン−アルミニウム系合金試片がえ
られた。
3mmX 30m+iX 30111mの試片をアルミ
ニウム粉20重量%、アルミナ粉79. 5ffi量%
、塩化アンモニウム粉0.5重量%を混合してなる滲透
剤とともに半密閉容器に充填し、700℃に10時間加
熱してアルミニウム滲透処理を行った。表面に厚さ25
ミクロン、アルミニウム濃度64重量%のAR3T 1
合金被覆を存するチタン−アルミニウム系合金試片がえ
られた。
この例でえられた試片の表面のX線回折結果を第1図の
Aに示す。回折ピークは同図Bに示すA、Q 3 T
iの一標準データによく一致しており、表面にA D
3 T tが形成されていることを示している。又えら
れた試片の合金波1!!層の厚さ方向の切断面の顕微鏡
写真を第2図に示す。更にこの合金被覆層のEPMA分
析結果を第3図に示す。
Aに示す。回折ピークは同図Bに示すA、Q 3 T
iの一標準データによく一致しており、表面にA D
3 T tが形成されていることを示している。又えら
れた試片の合金波1!!層の厚さ方向の切断面の顕微鏡
写真を第2図に示す。更にこの合金被覆層のEPMA分
析結果を第3図に示す。
実施例2
実施例1でえられた合金試片を次いでアルゴンガス雰囲
気中で1000℃で5時間加熱した。このようにアルミ
ニウム滲透処理と熱処理を行なったチタン−アルミニウ
ム系合金の合金被覆は第4図の顕微鏡写真から明らかな
ように二層に形成されている。
気中で1000℃で5時間加熱した。このようにアルミ
ニウム滲透処理と熱処理を行なったチタン−アルミニウ
ム系合金の合金被覆は第4図の顕微鏡写真から明らかな
ように二層に形成されている。
ここでえられた合金試片のEPMA分析結果を第5図に
示す。この定量分析による各測定位置におけるチタン、
アルミニウムの平均濃度値を次の第1表に示す。
示す。この定量分析による各測定位置におけるチタン、
アルミニウムの平均濃度値を次の第1表に示す。
第1表
この第1表から明らかなように、表面5ミクロンはアル
ミニウム濃度64重量%のA II 3 T を合金被
覆を形成し、内側16ミクロンはアルミニウム濃度53
重量%のAρ3Ti合金被覆を形成しており、結局上記
二層は表面AD B T i層、内側All 2 T
を層からなっており次いで、素材T i A1となって
いる。従って内側は表面に比べてアルミニウム濃度が低
くなって、濃度勾配が形成されている。
ミニウム濃度64重量%のA II 3 T を合金被
覆を形成し、内側16ミクロンはアルミニウム濃度53
重量%のAρ3Ti合金被覆を形成しており、結局上記
二層は表面AD B T i層、内側All 2 T
を層からなっており次いで、素材T i A1となって
いる。従って内側は表面に比べてアルミニウム濃度が低
くなって、濃度勾配が形成されている。
試験例1
実施例1と2でえられた合金試片各1ヶと同寸法の従来
品Ti−36AF合金試片1ヶを大気中にて900℃に
200時間連続加熱して各試片の重量変化を調査して、
高温耐酸化試験を行った。
品Ti−36AF合金試片1ヶを大気中にて900℃に
200時間連続加熱して各試片の重量変化を調査して、
高温耐酸化試験を行った。
この場合評価は単位面積当りの重量増加mg / ci
で表示し、重量増加の少ない程、高温耐酸化性がすぐれ
ている。その試験結果を次の第2表に示す。
で表示し、重量増加の少ない程、高温耐酸化性がすぐれ
ている。その試験結果を次の第2表に示す。
第2表
この第2表から明らかなように、本発明によってえられ
たチタン−アルミニウム合金の酸化増量は従来品のそれ
よりもはるかに低く、僅か1.3〜1.4%にしか達せ
ず、著しく優れた高温耐酸化性を有している。
たチタン−アルミニウム合金の酸化増量は従来品のそれ
よりもはるかに低く、僅か1.3〜1.4%にしか達せ
ず、著しく優れた高温耐酸化性を有している。
試験例2
上記実施例1と2でえられた合金試片を各2ケ大気中で
900℃で30分間加熱した後、10分間空冷すること
を1サイクルとし、300サイクル連続試験した。この
試験後各試片を切断し、検鏡したところ実施例1.2と
も合金被覆層に異常はなかった。
900℃で30分間加熱した後、10分間空冷すること
を1サイクルとし、300サイクル連続試験した。この
試験後各試片を切断し、検鏡したところ実施例1.2と
も合金被覆層に異常はなかった。
引き続き1000す、イクルまで実施したところ、実施
例1に1部合金被覆層に劣化の傾向がみられたが、実施
例2には全く異常が認められなかった。
例1に1部合金被覆層に劣化の傾向がみられたが、実施
例2には全く異常が認められなかった。
本発明のチタン−アルミニウム系合金は従来の同系合金
に比べて特に700℃以上の高温域においてはるかに良
好な高温耐酸化性を有するため寿命が大幅に延長し、更
に耐熱衝撃性も著しく向上しており、誠にを効である。
に比べて特に700℃以上の高温域においてはるかに良
好な高温耐酸化性を有するため寿命が大幅に延長し、更
に耐熱衝撃性も著しく向上しており、誠にを効である。
第1図は実施例1でえられた合金試料の表面のX線回折
結果を示す図(上段Aは実測データ、下段Bは標準デー
タを示す)、第2図は同試料の合金被覆部の厚さ方向の
切断面の金属組織を示す顕微鏡写真(300倍)、第3
図は同試料の合金被覆のEPMA分析結果を示す図、第
4図は実施例2でえられた合金試料の合金被覆部の厚さ
方向の切断面の金属組織を示す顕微鏡写真(700倍)
、第5図は同試料のEPMA分析結果を示す図である。 出願人代理人 佐 藤 −雄
結果を示す図(上段Aは実測データ、下段Bは標準デー
タを示す)、第2図は同試料の合金被覆部の厚さ方向の
切断面の金属組織を示す顕微鏡写真(300倍)、第3
図は同試料の合金被覆のEPMA分析結果を示す図、第
4図は実施例2でえられた合金試料の合金被覆部の厚さ
方向の切断面の金属組織を示す顕微鏡写真(700倍)
、第5図は同試料のEPMA分析結果を示す図である。 出願人代理人 佐 藤 −雄
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、表面にアルミニウム濃度60〜70重量%のチタン
−アルミニウム金属間化合物からなる合金被覆を施して
なる高温耐酸化性チタン−アルミニウム系合金。 2、表面にアルミニウム濃度60〜70重量%のチタン
−アルミニウム金属間化合物、その内側にアルミニウム
濃度36〜60重量%のチタン−アルミニウム金属間化
合物からなる合金被覆を施してなる、高温耐酸化性、耐
熱衝撃性チタン−アルミニウム系合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26621387A JPH01111858A (ja) | 1987-10-23 | 1987-10-23 | チタン−アルミニウム系合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26621387A JPH01111858A (ja) | 1987-10-23 | 1987-10-23 | チタン−アルミニウム系合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01111858A true JPH01111858A (ja) | 1989-04-28 |
JPH0548296B2 JPH0548296B2 (ja) | 1993-07-21 |
Family
ID=17427832
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP26621387A Granted JPH01111858A (ja) | 1987-10-23 | 1987-10-23 | チタン−アルミニウム系合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01111858A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0770702A1 (de) * | 1995-10-23 | 1997-05-02 | DECHEMA Deutsche Gesellschaft für Chemisches Apparatewesen, Chemische Technik und Biotechnologie e.V. | Verfahren zur Erhöhung der Korrosionsbeständigkeit von Legierungen auf der Basis TiAl |
JPWO2019123694A1 (ja) * | 2017-12-19 | 2021-01-14 | 株式会社Ihi | TiAl合金材及びその製造方法、並びにTiAl合金材の鍛造方法 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105648398B (zh) * | 2016-02-19 | 2018-06-05 | 同济大学 | 一种通过预氧化提高TiAl基合金高温抗氧化性能的方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4934889A (ja) * | 1972-07-31 | 1974-03-30 | ||
JPS51122633A (en) * | 1975-04-19 | 1976-10-26 | Tohoku Daigaku Kinzoku Zairyo | Surface treatment process for hardening nonnferrous metals |
JPS62165509A (ja) * | 1986-01-16 | 1987-07-22 | Toshiba Corp | タ−ビン翼 |
-
1987
- 1987-10-23 JP JP26621387A patent/JPH01111858A/ja active Granted
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4934889A (ja) * | 1972-07-31 | 1974-03-30 | ||
JPS51122633A (en) * | 1975-04-19 | 1976-10-26 | Tohoku Daigaku Kinzoku Zairyo | Surface treatment process for hardening nonnferrous metals |
JPS62165509A (ja) * | 1986-01-16 | 1987-07-22 | Toshiba Corp | タ−ビン翼 |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0770702A1 (de) * | 1995-10-23 | 1997-05-02 | DECHEMA Deutsche Gesellschaft für Chemisches Apparatewesen, Chemische Technik und Biotechnologie e.V. | Verfahren zur Erhöhung der Korrosionsbeständigkeit von Legierungen auf der Basis TiAl |
JPWO2019123694A1 (ja) * | 2017-12-19 | 2021-01-14 | 株式会社Ihi | TiAl合金材及びその製造方法、並びにTiAl合金材の鍛造方法 |
JP2022130467A (ja) * | 2017-12-19 | 2022-09-06 | 株式会社Ihi | TiAl合金材及びその製造方法、並びにTiAl合金材の鍛造方法 |
US11542574B2 (en) | 2017-12-19 | 2023-01-03 | Ihi Corporation | TiAl alloy member, method of manufacturing the same, and method of forging TiAl alloy member |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0548296B2 (ja) | 1993-07-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3999956A (en) | Platinum-rhodium-containing high temperature alloy coating | |
Koo et al. | Pack cementation coatings on Ti3Al–Nb alloys to modify the high-temperature oxidation properties | |
US5346563A (en) | Method for removing sulfur from superalloy articles to improve their oxidation resistance | |
EP0386386A1 (en) | Process for producing Yttrium enriched aluminide coated superalloys | |
CN100342059C (zh) | 具有良好耐高温氧化性的Ni合金耐热材料 | |
GB2105748A (en) | Minor element additions to single crystals for improved oxidation resistance | |
CA2010672A1 (en) | Titanium aluminide alloys | |
JP3774472B2 (ja) | チタン合金のための耐酸化性コーティング | |
US4022587A (en) | Protective nickel base alloy coatings | |
US4801513A (en) | Minor element additions to single crystals for improved oxidation resistance | |
US7138189B2 (en) | Heat-resistant Ti alloy material excellent in resistance to corrosion at high temperature and to oxidation | |
JPH01257A (ja) | 耐酸化性かつ耐高温腐食性ニッケル基合金被覆材並びにそれを用いた複合製品 | |
EP0131536B1 (en) | Chromium boron surfaced nickel-iron base alloys | |
CA2002632A1 (en) | Chromium containing high temperature alloy | |
EP0694082B1 (en) | Method for removing sulfur from superalloy articles to improve their oxidation resistance | |
RU2165475C2 (ru) | Способ защиты стальных деталей машин от солевой коррозии | |
Barjesteh et al. | Correlation between platinum–aluminide coating features and tensile behavior of nickel-based superalloy Rene® 80 | |
JPH01111858A (ja) | チタン−アルミニウム系合金 | |
JP3018804B2 (ja) | チタン系合金部材の表面処理法 | |
Gurrappa | Platinum aluminide coatings for oxidation resistance of titanium alloys | |
Naderi et al. | Cyclic oxidation behavior of uncoated and aluminum-rich nickel aluminide coated Rene-80 superalloy | |
US3716398A (en) | Impact resistant coatings for nickel-base and cobalt-base superalloys and the like | |
JPS61110758A (ja) | WC−Co系超硬合金の低温浸炭方法 | |
KR100412426B1 (ko) | Y이 포함된 TiAl계 금속간화합물 | |
Das et al. | The cyclic oxidation performance of aluminide and Pt-aluminide coatings on cast Ni-based superalloy CM-247 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080721 Year of fee payment: 15 |
|
EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080721 Year of fee payment: 15 |