JPH01106925A - 分配型燃料噴射ポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、ディーゼル機関の各気筒に燃料を分配供給す
る分配型燃料噴射ポンプに関するものである。

し従来の技術］ ポンプハウジング内に配設した単一のプランジャのポン
プ作用によって、各気筒に燃料を分配供給する分配型の
燃料噴射ポンプでは、プランジャに燃料圧逃し用のスピ
ルポートを設けるとともに、このスピルポートを塞いで
スピルリングを装着している。そして、スピルリングに
ガバナレバーを連結し、該ガバナレバーを介してスピル
リングを機関の運転状態に応じて移動させることにより
、燃料の圧送始めから圧送路りまでのプランジャの有効
ストロークを変化させて、燃料噴射量を調節するように
している。

このような構成に加え、上記ガバナレバーに逆アングラ
イヒスプリングを取付けることにより、燃料噴射量を低
速回転域から高速回転域に移行するにつれて段階的に増
量調節し得るようにしているものも少なくない。

また、本発明の先行技術として実開昭６１−１４７３５
号公報に示されるように、ガバナレバーに温度に応じて
変形する感温作動部材を設け、ガバナレバーの変位量を
燃料温度によって規制することにより、燃料噴射量を調
節するようにしたものもある。

［発明が解決しようとする問題点］ ところで、燃料は温度が上昇すると、比重や粘度等の特
性値が変化することはよく知られている。

すなわち、燃料は温度が上昇するにつれて比重が小さく
なり、重量として少なくなるため、実質的な燃料噴射量
は減少する。また、燃料の粘度、も低下するため、ポン
プ効率が悪化して燃料噴射量が減少する。そのため、機
関高温時の低速回転域には、上記不具合に起因して低速
トルクが低下し、機関の特性が悪化するという問題があ
る。

しかしながら、従来のものは、燃料噴射量を微細に調整
し得る逆アングライヒスプリングの保持位置を、燃料温
度に応じて変化させるような手法を採用していないこと
もあり、低速回転域での上気不具合を確実に解消するこ
とが難しい。

本発明は、このような不具合を確実に解消できる制御精
度の高い分配型燃料噴射ポンプを提供することを目的と
している。

［問題点を解決するための手段］ 本発明は、上記目的を達成するために、プランジャのス
ピルポートを塞ぐスピルリングをガバナレバーにより移
動させて、燃料噴射量を調節する分配型燃料噴射ポンプ
において、前記ガバナレバーに設けられた逆アングライ
ヒスプリングを温度により変形する感温作動部材によっ
て保持させるとともに、前記逆アングライヒスプリング
の保持位置を燃料温度の上昇に応じて、燃料増量方向へ
変化させるようにしたことを特徴とする。

［作用］ このような構成によると、燃料の温度が上昇すると、感
温作動部材が変形して逆アングライヒスプリングの保持
位置を変化させるとともに、ガバナレバーを燃料増量方
向へ変化させることになる。

これにつれて、ガバナレバーがスピルリングを燃料増量
方向へ移動させるため、プランジャの有効スロトークが
逆アングライヒスプリングの変位量に応じて変化するこ
とになる。その結果、高温時の燃料噴射量に修正が加え
られて、比重等の低下による減量分が補われる。

また、感温作動部材の変形量に応じて、逆アンブライヒ
スプリングの保持位置を変化させることにより、その設
定荷重を変化させることができるので、燃料増量の開始
機関回転域等が調節可能となる。

［実施例］ 以下、本発明の一実施例を第１図〜第５図を参照して説
明する。

図面は、ディーゼル機関に利用される分配型燃料噴射ポ
ンプのポンプハウジング１内に設けられたガバナ２を概
略的に示したものである。ポンプハウジング１内に配設
された単一のシリンダには、プランジャ３が収容されて
いる。プランジャ３は、カップリング等を介してドライ
ブシャフトに接続されたカムプレートにより、前記シリ
ンダ内を往復しつつ、回転運動するようになっている。

プランジャ３の軸方向の中心部には、ポンプ室に一端を
開口させた縦孔３ａが設けられており、この縦孔３ａに
は、各気筒に通じる分配通路とポンプ室とを間欠的に連
通させる分配ポートが軸直交方向に設けられている。し
かして、ポンプ運転中は、＝　　４　− プランジャ３の往復・回転運動によって、ポンプハウジ
ング１内の燃料をシリンダ内に導入するとともに、前記
分配通路を介してシリンダ内の燃料を各気筒へ分配圧送
するように構成されている。

また、前記縦孔３ａの他端には、ポンプハウジング１内
に連通ずる燃料圧逃がし用のスピルポート４が軸直交方
向に穿設されている。そして、このスピルポート４を塞
ぐスピルリング５を、プランジャ３に摺動可能に装着し
、該スピルリング５を前記ガバナ２のガバナレバー６に
連結しである。

ガバナレバー６は、ポンプハウジング１に支軸Ａを介し
て軸着させたガイドレバー７と、ガイドレバー７に支軸
Ｂを介して保持させたテンションレバー８およびサポー
テイングレバー９と、サポーテイングレバー９の反支軸
Ｂ側の一端部に支軸Ｃを介して軸着されたコントロール
レバー１０とから構成されている。サポーテイングレバ
ー９は、他端部にて前記スピルリング５に連結されてお
り、テンションレバー８とともに、支軸Ｂを支点に回動
するようになっている。コントロールレバー１０の一端
側には、逆アングライヒスプリング１１が設けられてい
る。そして、コントロールレバー１０に当接するガバナ
スリーブ１２の付勢力が逆アングライヒスプリング１１
の設定荷重に勝ると、コントロールレバー１０は、スタ
ートスプリング１３の返戻に設けられた支点りを中心に
、燃料増量方向（第１図では、反時計回り）へ回転する
ようになっている。これに伴って、サポーテイングレバ
ー９も反時計回りへ回転し、スピルリング５を燃料増量
方向へ移動させるようになっている。

逆アングライヒスプリング１１は、インナスプリング１
４と、アウタスプリング１５とからなるコイルスプリン
グで、コントロールレバー１０に進退可能に取付けられ
たコントロールロッド１６に巻装しである。コントロー
ルロッド１６の基端側１６ａには、段部を有したワッシ
ャ状の受は金１７を進退可能に装着しである。一方、段
状に形成された先端側１６ｂには、コントロールロッド
１６に固定させて座金１８を配置しであるとともに、こ
の座金１８とコントロールレバー１ｏとの間には、感温
作動部材１９を装着しである。そして、前記受は金１７
の内側の受は座と座金１８とに、インナスプリング１４
の両端をそれぞれ保持させ、前記受は金１７の外側の受
は座と感温作動部材１９とに、アウタスプリング１５の
両端をそれぞれ保持させている。

感温作動部材１９は、燃料の温度によって変形する形状
記憶合金からなり、反スプリング側の端面１９ａをコン
トロールロッド１６の先端方向へ環状に突出させである
。しかして、燃料の常温時には第２図に示されるように
、インナスプリング１４のストローク量Ｌ１は、前記端
面１９ａの突出端とコントロールロッド１６の段部１６
ｃとの隙間に設定される。一方、燃料の高温時には第３
図に示されるように、前記端面１９ａが平坦面となって
、インナスプリング１４のストローク量Ｌ１は、前記端
面１９ａとコントロールロッド１６の段部１６ｃとの間
の隙間に設定される。

このような構成において、燃料の温度が上昇すると、感
温作動部材１９が変形するため、インチスプリング１４
のストローク量Ｌ１は、感温作動部材１９の変形量に相
当する分だけ余分に大きくなる。そして、かかる状態で
ガバナスリーブ１２の付勢力が増して逆アングライヒス
プリング１１の設定荷重に勝ると、アウタスプリング１
５が感温作動部材１９をコントロールロッド１６の先端
側１６ｂへ付勢して、その端面１９ａを段部１６Ｃおよ
びコントロールレバー１ｏに当接させる。

そのため、アウタスプリング１５の保持位置は、感温作
動部材１９の変形量に相当する分だけ余分に変位すると
とともに、感温作動部材１９と座金１８との間には、イ
ンナスプリング１４のストローク量Ｌ１に相当する分の
隙間が形成されることになる。したがって、インナスプ
リング１４がストローク量Ｌ１に相当する分、コントロ
ールロッド１６の基端側１６ａから押し縮められるため
、コントロールレバー１０およびサポーテイングレバー
９は、燃料増の方向（第１図中の矢印方向）へ回転し、
スピルリング５を前記ストローク量Ｌ１に相当する分だ
け、燃料増の方向へ移動させることになる。

そして、このような状態からガバナスリーブ１２の付勢
力がさらに増して、アウタスプリング１５が押し縮めら
れると、そのストローク量Ｌ２に相当する分、コントロ
ールレバー１０およびサポーテイングレバー９の回転量
が増すため、スピルリング５は、アウタスプリング１５
のストローク量Ｌ２に相当する分、さらに燃料増の方向
ヘプランジャ３に沿って移動することになる。

したがって、このような構成によれば、燃料の温度が上
昇した場合には、感温作動部材１９が変形してアウタス
プリング１５の保持位置が変わるため、低速回転域での
噴射量増量値を左右するインナスプリング１４のストロ
ーク量Ｌ１がアウタスプリン７゛１５の変位量に比例し
て大きくなる。

そのため、燃料の高温時には、第５図に示すように、低
速回転域での燃料噴射量がインナスプリング１４のスト
ローク量Ｌ１の変化度合いに相当する分、燃料の常温時
（実線）に比べて確実に増量される。その結果、燃料の
比重等の低下に起因する噴射量の減量分を補うことがで
きるので、低速回転域でのトルクが確保されると同時に
、機関の特性の低下が防止される。

なお、上述の実施例では、アウタスプリング側に感温作
動部材を設け、その保持位置を燃料の高温時に変化させ
ることによって、間接的にインナスプリングのストロー
ク量を変化させるようにしたが、感温作動部材の取り付
は形態等は、次のようなものであってもよい。

例えば第６図に示す例では、前記実施例の受は金に相当
する部材に、温度によって変形する感温作動部材１１９
を用いるとともに、感温作動部材１１９をその内周側が
コントロールロッド１１６の先端側１１６ａへ突出する
形状に形成している。

そして、その突出端にインナスプリング１１４の一端を
保持させ、外周側にアウタスプリング１１５の一端を保
持させている。このような構成であると、燃料が高温時
には、感温作動部材１１９が変形して平坦となるため（
図中の破線参照）、インナスプリング１１４の保持位置
が変化するとともに、その設定荷重が低下することにな
る。そのため、インナスプリング１１４のストロークｉ
Ｍ□およびアウタスプリング１１５のストローク量Ｍ２
は、従来の如く確保される。しかして、この場合は、イ
ンナスプリング１１４の設定荷重の低下によって、スピ
ルリングの位置がコントロールレバー１１０等を介して
早めに修正されるので、第７図の破線で示すように、低
速回転域での燃料の増量時期を早めることができる。

なお、叙述の感温作動部材には、温度に応じて変形する
ワックス状のものを使用することも可能である。

［発明の効果］ 以上叙述の如く、本発明では、燃料増量値および燃料の
増量時期を左右する逆アングライヒスプリングを、温度
によって変形する感温作動部材により保持させているの
で、燃料の昇温による噴射量の減少を補償することがで
きる。その結果、低速回転域でのトルクが確保されると
ともに、低速回転域での機関の特性を確実に向上させる
ことができる制御精度に優れた分配型燃料ポンプを提供
できる。

また、本発明によれば、燃料の増量時期が温度によって
細密に調節できるので、ディーゼル機関の特性に応じて
、燃料噴射量を微細に調節することができるといる優れ
た効果を得ることもできる。

【図面の簡単な説明】

第１図から第５図は本発明の一実施例を示し、第１図は
概略的な全体構成図、第２図は第１図のＦ部を拡大して
示す一部断面図、第３図および第４図は要部の作動状態
を示す一部断面図、第５図は同実施例の効果を示す図で
ある。第６図は本発明の他の実施例を示す図、第７図は
同実施例の効果を示す図である。 ２・・・ガバナ ３・・・プランジャ ４・・・スピルポート ５・・・スピルリング ６・・・ガバナレバー ９・・・サポーテイングレバー １０・・・コントロールレバー １１・・・逆アングライヒスプリング １４・・・インナスプリング １５・・・アウタスプリング １つ・・・感温作動部材 り、・・・インナスプリングのストローク量Ｌ２・・・
アウタスプリングのストローク量１１０・・・コントロ
ールレバー １１４・・・インナスプリング １１５・・・アウタスプリング １１９・・・感温作動部材

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 　プランジャのスピルポートを塞ぐスピルリングをガバ
   ナレバーにより移動させて、燃料噴射量を調節する分配
   型燃料噴射ポンプにおいて、前記ガバナレバーに設けら
   れた逆アングライヒスプリングを温度により変形する感
   温作動部材によって保持させるとともに、前記逆アング
   ライヒスプリングの保持位置を燃料温度の上昇に応じて
   、燃料増量方向へ変化させるようにしたことを特徴とす
   る分配型燃料噴射ポンプ。