JP7846690B2 - グリース組成物 - Google Patents

Description

本発明は、グリース組成物に関する。

グリース組成物は、潤滑油に比べて封止が容易であり、適用される機械の小型化及び軽量化が可能である。そのため、自動車、電気機器、産業機械、及び工業機械等の種々の摺動部分の潤滑のために従来から広く用いられている。

また、近年の省エネルギー化に対する意識の高まりから、グリース組成物には、低トルク性も求められている。例えば、特許文献１では、低トルク性を有するグリース組成物として、基油と増ちょう剤とアミノ酸系ゲル化剤とを含有するグリース組成物が提案されている。また、特許文献２には、低トルク性を有するグリース組成物として、基油としての飽和脂肪酸トリグリセライドと、増ちょう剤としてのグリセリン脂肪酸エステルとを含有する、グリース組成物が提案されている。

特開２０１０－２０９１２９号公報 特開２０１７－０３６３６３号公報

ところで、例えば、工場用ロボットにおける、減速機やサーボモータ、コントローラー、トーチ等ユニットタイプの装置へのグリース組成物の充填は、ドラム缶に入れられたグリース組成物をポンプを用いてホース経由で充填する、ドラムポンピングにより行われることが主流である。
しかしながら、ドラムポンピングは、グリース組成物をその特徴である固体状態のまま供給して充填する手法であるため、ユニットタイプの装置へグリース組成物を注入する際、当該装置の隙間や隅部にグリース組成物が行き渡りにくい。また、グリース組成物の充填量を不足させることなく、適切な量を注入するためには、実際に充填すべき量よりも過剰量のグリース組成物を供給する必要があり、無駄が多い。

そこで、本発明者は、上記問題を解決すべく、鋭意検討し、以下の着想に至った。
すなわち、固体状のグリース組成物を一定温度以上に加温して液状化させ、当該液状化したグリース組成物中に装置を浸漬し、これを取り出して常温に戻しグリース組成物を固体状に戻すことで、当該装置の隙間に固体状のグリース組成物を行き渡らせながらも、適切な量の固体状のグリース組成物を当該装置に無駄なく充填できることを着想するに至った。

そこで、本発明者は、上記着想を実現すべく、特許文献１及び２のように、油脂硬化剤を配合したグリース組成物に着目して、鋭意検討を行った。ところが、油脂硬化剤を配合したグリース組成物は、せん断応力の付与に対する応答性が不十分であり、せん断応力を付与した際に軟化しにくいことがわかった。上記のように、近年、省エネルギー化に対する意識が高まっている。そのため、グリース組成物には、せん断応力の付与に対する応答性が高く、せん断応力を付与した際に軟化しやすい性質も求められる。

そこで、本発明は、一定温度以上に加温した場合に液状化する一方で、一定温度以上に加温した後に常温に戻した場合には固体状に戻り、しかも、せん断応力の付与に対する応答性が高く、せん断応力が付与された際には軟化しやすいグリース組成物を提供することを課題とする。

本発明者は、上記課題を解決すべく鋭意検討する中で、油脂硬化剤とウレア系増ちょう剤を組み合わせて用いることを着想した。さらに、本発明者は、当該ウレア系増ちょう剤を含む粒子の粒子径にも着目して、鋭意検討を進めた。その結果、当該粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の面積基準での算術平均粒子径を所定の範囲に調整すると共に、油脂硬化剤を含有するグリース組成物が、上記課題を解決し得ることを見出し、本発明を完成させた。

即ち、本発明は、下記［１］を提供する。
［１］ 基油（Ａ）、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）、及び油脂硬化剤（Ｃ）を含有するグリース組成物であって、
前記グリース組成物中の前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が下記要件（Ｉ）を満たす、グリース組成物。
・要件（Ｉ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の面積基準での算術平均粒子径が２．０μｍ以下である。

本発明によれば、一定温度以上に加温した場合に液状化する一方で、一定温度以上に加温した後に常温に戻した場合には固体状に戻り、しかも、せん断応力の付与に対する応答性が高く、せん断応力が付与された際には軟化しやすいグリース組成物を提供することが可能になる。

本発明の一態様で使用される、グリース製造装置の断面の模式図である。 図１のグリース製造装置の容器本体側の第一凹凸部における、回転軸に直交する方向の断面の模式図である。 比較例２で使用した、グリース製造装置の断面の模式図である。 実施例１～２及び比較例１のレオメータ測定結果である。 比較例２～４のレオメータ測定結果である。

本明細書において、好ましい数値範囲（例えば、含有量等の範囲）について、段階的に記載された下限値及び上限値は、それぞれ独立して組み合わせることができる。例えば、「好ましくは１０～９０、より好ましくは３０～６０」という記載から、「好ましい下限値（１０）」と「より好ましい上限値（６０）」とを組み合わせて、「１０～６０」とすることができる。
また、本明細書において、実施例の数値は、上限値又は下限値として用いられ得る数値である。

本発明において、常温とは、２０℃～３０℃を意味する。
本発明において、室温とは、２５℃を意味する。
また、本発明において、加温とは、常温よりも高い温度に加熱することであり、具体的には、６０℃～８０℃に加熱することを意味する。

［グリース組成物］
本発明のグリース組成物は、基油（Ａ）、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）、及び油脂硬化剤（Ｃ）を含有するグリース組成物であって、前記グリース組成物中の前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が下記要件（Ｉ）を満たす、グリース組成物である。
・要件（Ｉ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の面積基準での算術平均粒子径が２．０μｍ以下である。
以降の説明では、「基油（Ａ）」、「ウレア系増ちょう剤（Ｂ）」、及び「油脂硬化剤（Ｃ）」を、それぞれ「成分（Ａ）」、「成分（Ｂ）」、及び「成分（Ｃ）」ともいう。

本発明の一態様のグリース組成物において、成分（Ａ）、成分（Ｂ）、及び成分（Ｃ）の合計含有量は、当該グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは６０質量％以上、より好ましくは７０質量％以上、更に好ましくは８０質量％以上、より更に好ましくは９０質量％以上である。また、通常１００質量％以下、好ましくは１００質量％未満、より好ましくは９９質量％以下、更に好ましくは９８質量％以下である。
なお、本発明の一態様のグリース組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、成分（Ａ）、（Ｂ）、及び（Ｃ）以外の他の成分を含んでいてもよい。

＜要件（Ｉ）＞
本発明のグリース組成物は、前記グリース組成物中の前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が、下記要件（Ｉ）を満たす。
・要件（Ｉ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の面積基準での算術平均粒子径が２．０μｍ以下である。
上記要件（Ｉ）を満たすことで、せん断応力をかけると軟化するグリース組成物となる。

上記要件（Ｉ）は、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）の凝集の状態を示したパラメーターともいえる。
ここで、レーザー回折・散乱法により測定する対象となる「ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子」とは、グリース組成物に含まれるウレア系増ちょう剤（Ｂ）が凝集してなる粒子を指す。
なお、グリース組成物中にウレア系増ちょう剤（Ｂ）以外の添加剤が含まれる場合、上記要件（Ｉ）で規定する粒子径は、当該添加剤を配合せずに同一条件で調製したグリース組成物をレーザー回折・散乱法により測定することで得られる。但し、当該添加剤が室温（２５℃）で液状である場合、又は当該添加剤が基油（Ａ）に溶解する場合には、当該添加剤が配合されたグリース組成物を測定対象としても構わない。

ウレア系増ちょう剤（Ｂ）は、通常、イソシアネート化合物と、モノアミンとを反応させることによって得られるが、反応速度が非常に速いため、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）が凝集し、大きな粒子（ミセル粒子、所謂「ダマ」）が過剰に生じ易い。本発明者が鋭意検討した結果、上記要件（Ｉ）で規定する粒子径が２．０μｍを超えると、グリース組成物はせん断応力に対する応答性が不十分であり、せん断応力をかけても軟化しにくいことがわかった。
一方、上記要件（Ｉ）で規定する粒子径を２．０μｍ以下に微細化することで、せん断応力に対する応答性が高く、せん断応力が付与された際に軟化しやすいグリース組成物が得られることがわかった。
この効果は、上記要件（Ｉ）で規定する粒子径を２．０μｍ以下に微細化することで、グリース自身が太さと長さの分布が狭い、細かいバンドルで構成されることになり、それ故に、小さい歪で液体的性質に変化しやすいためと推察される。また、上記要件（Ｉ）で規定する粒子径を２．０μｍ以下に微細化することで、当該粒子による基油（Ａ）の保持力が向上する。そのため、基油（Ａ）を良好に行き渡らせると共に、これに随伴して油脂硬化剤（Ｃ）も潤滑部位に良好に行き渡らせる作用が向上するものと推察される。
上記観点から、本発明の一態様のグリース組成物において、上記要件（Ｉ）で規定する粒子径は、好ましくは１．５μｍ以下、より好ましくは１．０μｍ以下、更に好ましくは０．９μｍ以下、より更に好ましくは０．８μｍ以下、更になお好ましくは０．７μｍ以下、一層好ましくは０．６μｍ以下、より一層好ましくは０．５μｍ以下、更に一層好ましくは０．４μｍ以下である。また、通常０．０１μｍ以上である。

＜要件（ＩＩ）＞
ここで、本発明の一態様のグリース組成物は、更に下記要件（ＩＩ）を満たすことが好ましい。
・要件（ＩＩ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の比表面積が０．５×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上である。
上記要件（ＩＩ）で規定する比表面積は、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子の微細化の状態と大きな粒子（ダマ）の存在とを示す副次的な指標である。即ち、上記要件（Ｉ）を満たし、更に上記要件（ＩＩ）を満たすことで、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子の微細化の状態がより良好であり、大きな粒子（ダマ）の存在もより抑えられていることを表す。したがって、せん断応力に対する応答性がより高く、せん断応力が付与された際により軟化しやすいグリース組成物とすることができる。
上記観点から、上記要件（ＩＩ）で規定する比表面積は、好ましくは０．７×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上、より好ましくは０．８×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上、更に好ましくは１．２×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上、より更に好ましくは１．５×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上、更になお好ましくは１．８×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上、一層好ましくは２．０×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上である。なお、比表面積は、通常、１．０×１０^６ｃｍ^２／ｃｍ^３以下である。

本明細書において、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）で規定する値は、後述する実施例に記載の方法により測定される値である。
また、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）で規定する値は、主にウレア系増ちょう剤（Ｂ）の製造条件により調整可能である。
以下、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）を満たすようにするための具体的な手段に着目しながら、本発明のグリース組成物に含まれる各成分の詳細について説明する。

＜基油（Ａ）＞
本発明のグリース組成物に含まれる基油（Ａ）としては、従来、潤滑油基油として用いられている基油を特に制限なく使用することができ、例えば、鉱油及び合成油から選ばれる１種以上などが挙げられる。

鉱油としては、例えば、パラフィン系原油、中間基系原油、又はナフテン系原油を常圧蒸留もしくは減圧蒸留して得られる留出油、これらの留出油を常法に従って精製することによって得られる精製油が挙げられる。
精製方法としては、例えば、溶剤脱ろう処理、水素化異性化処理、水素化仕上げ処理、白土処理等が挙げられる。
鉱油は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

鉱油としては、例えば、ＡＰＩ（米国石油協会）基油カテゴリーで、グループＩＩ又はＩＩＩの基油を用いることができる。
また、天然ガスからフィッシャー・トロプシュ法等により製造されるワックスを異性化することで得られるＧＴＬ（Ｇａｓ Ｔｏ Ｌｉｑｕｉｄｓ）基油も好適に使用される。

また、前記鉱油としては、例えば、ブライトストックを用いることができる。
ブライトストックとは、原油の減圧蒸留残渣油に対して、溶剤脱れき、溶剤抽出、溶剤脱ろう、及び水素化精製等から選ばれる処理を経て製造される高粘度基油のことをいう。ブライトストックを製造するための原油としては、特に制限なく使用することができ、例えば、パラフィン系原油、ナフテン系原油等が挙げられる。

本発明の一態様のグリース組成物において、鉱油の含有量は、基油（Ａ）の全量（１００質量％）基準で、好ましくは６０質量％以上、より好ましくは７０質量％以上、更に好ましくは８０質量％以上、より更に好ましくは９０質量％以上である。また、通常１００質量％以下、好ましくは１００質量％未満、より好ましくは９９質量％以下、更に好ましくは９８質量％以下である。

合成油としては、例えば、炭化水素系油、芳香族系油、エステル系油、エーテル系油、フィッシャー・トロプシュ法等により製造されるワックス（ＧＴＬワックス）を異性化することで得られる合成油等が挙げられる。
合成油は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

炭化水素系油としては、例えば、ノルマルパラフィン、イソパラフィン、ポリブテン、ポリイソブチレン、１－デセンオリゴマー、１－デセンとエチレンコオリゴマー等のポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）及びこれらの水素化物等が挙げられる。

芳香族系油としては、例えば、モノアルキルベンゼン、ジアルキルベンゼン等のアルキルベンゼン；モノアルキルナフタレン、ジアルキルナフタレン、ポリアルキルナフタレン等のアルキルナフタレン；等が挙げられる。

エステル系油としては、ジブチルセバケート、ジ－２－エチルヘキシルセバケート、ジオクチルアジペート、ジイソデシルアジペート、ジトリデシルアジペート、ジトリデシルグルタレート、メチルアセチルリシノレート等のジエステル系油；トリオクチルトリメリテート、トリデシルトリメリテート、テトラオクチルピロメリテート等の芳香族エステル系油；トリメチロールプロパンカプリレート、トリメチロールプロパンベラルゴネート、ペンタエリスリトール－２－エチルヘキサノエート、ペンタエリスリトールベラルゴネート等のポリオールエステル系油；多価アルコールと二塩基酸及び一塩基酸の混合脂肪酸とのオリゴエステル等のコンプレックスエステル系油；等が挙げられる。

エーテル系油としては、例えば、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリエチレングリコールモノエーテル、ポリプロピレングリコールモノエーテル等のポリグリコール；モノアルキルトリフェニルエーテル、アルキルジフェニルエーテル、ジアルキルジフェニルエーテル、ペンタフェニルエーテル、テトラフェニルエーテル、モノアルキルテトラフェニルエーテル、ジアルキルテトラフェニルエーテル等のフェニルエーテル系油；等が挙げられる。

本実施形態の基油（Ａ）は、４０℃動粘度が、好ましくは１０ｍｍ^２／ｓ以上、より好ましくは２５ｍｍ^２／ｓ以上、更に好ましくは４０ｍｍ^２／ｓ以上である。基油（Ａ）の４０℃動粘度が４０ｍｍ^２／ｓ以上であると、本発明の効果をより発揮させやすい。
また、本実施形態の基油（Ａ）は、４０℃動粘度が、好ましくは４１５ｍｍ^２／ｓ以下、より好ましくは３００ｍｍ^２／ｓ以下、更に好ましくは２００ｍｍ^２／ｓ以下、より更に好ましくは１００ｍｍ^２／ｓ以下、更になお好ましくは８０ｍｍ^２／ｓ以下である。基油（Ａ）の４０℃動粘度が８０ｍｍ^２／ｓ以下であると、本発明の効果をより発揮させやすい。
これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、好ましくは１０～３００ｍｍ^２／ｓ、より好ましくは２５～２００ｍｍ^２／ｓ、更に好ましくは４０～１００ｍｍ^２／ｓである。
なお、本発明の一態様で用いる基油（Ａ）は、高粘度の基油と、低粘度の基油とを組み合わせて、動粘度を上記範囲に調整した混合基油を用いてもよい。

本実施形態の基油（Ａ）は、１００℃動粘度は、本発明の効果をより発揮させやすくする観点から、好ましくは１．０～５０．０ｍｍ^２／ｓ、より好ましくは５．０～２０．０ｍｍ^２／ｓである。

本発明の一態様で用いる基油（Ａ）の粘度指数としては、好ましくは９０以上、より好ましくは１１０以上、更に好ましくは１３０以上である。
なお、本明細書において、動粘度及び粘度指数は、ＪＩＳ Ｋ２２８３：２０００に準拠して測定又は算出した値を意味する。

本発明の一態様のグリース組成物において、基油（Ａ）の含有量は、当該グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは５０質量％以上、より好ましくは５５質量％以上、更に好ましくは６０質量％以上、より更に好ましくは６２質量％以上であり、また、好ましくは９８．５質量％以下、より好ましくは９７質量％以下、更に好ましくは９５質量％以下、より更に好ましくは９３質量％以下、更になお好ましくは９２質量％以下、一層好ましくは９０質量％以下、より一層好ましくは８５質量％以下である。

＜ウレア系増ちょう剤（Ｂ）＞
本発明のグリース組成物に含まれるウレア系増ちょう剤（Ｂ）としては、ウレア結合を有する化合物であればよいが、２つのウレア結合を有するジウレア化合物が好ましく、下記一般式（ｂ１）で表されるジウレア化合物がより好ましい。
Ｒ^１－ＮＨＣＯＮＨ－Ｒ^３－ＮＨＣＯＮＨ－Ｒ^２ （ｂ１）
なお、本発明の一態様で用いるウレア系増ちょう剤（Ｂ）は、１種からなるものであってもよく、２種以上の混合物であってもよい。

上記一般式（ｂ１）中、Ｒ^１及びＲ^２は、それぞれ独立に、炭素数６～２４の１価の炭化水素基を示す。Ｒ^１及びＲ^２は、同一であってもよく、互いに異なっていてもよい。Ｒ^３は、炭素数６～１８の２価の芳香族炭化水素基を示す。

前記一般式（ｂ１）中のＲ^１及びＲ^２として選択し得る１価の炭化水素基の炭素数としては、６～２４であるが、好ましくは６～２０、より好ましくは６～１８である。
また、Ｒ^１及びＲ^２として選択し得る１価の炭化水素基としては、飽和又は不飽和の１価の鎖式炭化水素基、飽和又は不飽和の１価の脂環式炭化水素基、１価の芳香族炭化水素基が挙げられる。

ここで、前記一般式（ｂ１）中のＲ^１及びＲ^２における、鎖式炭化水素基の含有率をＸモル当量、脂環式炭化水素基の含有率をＹモル当量、及び芳香族炭化水素基の含有率をＺモル当量とした際、下記要件（ａ）及び（ｂ）を満たすことが好ましい。
・要件（ａ）：［（Ｘ＋Ｙ）／（Ｘ＋Ｙ＋Ｚ）］×１００の値が９０以上（好ましくは９５以上、より好ましくは９８以上、更に好ましくは１００）である。
・要件（ｂ）：Ｘ／Ｙ比が、０／１００（Ｘ＝０、Ｙ＝１００）～１００／０（Ｘ＝１００、Ｙ＝０）（好ましくは１０／９０～９０／１０、より好ましくは２０／８０～８０／２０、更に好ましくは４０／６０～８０／２０）である。
なお、前記脂環式炭化水素基、前記鎖式炭化水素基、及び前記芳香族炭化水素基は、上記一般式（ｂ１）中のＲ^１及びＲ^２として選択される基であることから、Ｘ、Ｙ、及びＺの値の総和は、上記一般式（ｂ１）で示される化合物１モルに対して、２モル当量である。また、上記要件（ａ）及び（ｂ）の値は、グリース組成物中に含まれる、上記一般式（ｂ１）で示される化合物群全量に対する平均値を意味する。
上記要件（ａ）及び（ｂ）を満たす、上記一般式（ｂ１）で表される化合物を用いることで、低温特性に優れるグリース組成物としやすい。
なお、Ｘ、Ｙ、及びＺの値は、原料として使用する各アミンのモル当量から算出することができる。

１価の飽和鎖式炭化水素基としては、炭素数６～２４の直鎖又は分岐鎖のアルキル基が挙げられ、具体的には、ヘキシル基、ヘプチル基、オクチル基、ノニル基、デシル基、ウンデシル基、ドデシル基、トリデシル基、テトラデシル基、ペンタデシル基、ヘキサデシル基、ヘプタデシル基、オクタデシル基、オクタデセニル基、ノナデシル基、イコシル基等が挙げられる。
１価の不飽和鎖式炭化水素基としては、炭素数６～２４の直鎖又は分岐鎖のアルケニル基が挙げられ、具体的には、ヘキセニル基、ヘプテニル基、オクテニル基、ノネニル基、デセニル基、ウンデセニル基、ドデセニル基、トリデセニル基、テトラデセニル基、ペンタデセニル基、ヘキサデセニル基、ヘプタデセニル基、オクタデセニル基、ノナデセニル基、イコセニル基、オレイル基、ゲラニル基、ファルネシル基、リノレイル基等が挙げられる。
なお、１価の飽和鎖式炭化水素基及び１価の不飽和鎖式炭化水素基は、直鎖状であってもよく、分岐鎖状であってもよい。

１価の飽和脂環式炭化水素基としては、例えば、シクロヘキシル基、シクロヘプチル基、シクロオクチル基、シクロノニル基等のシクロアルキル基；メチルシクロヘキシル基、ジメチルシクロヘキシル基、エチルシクロヘキシル基、ジエチルシクロヘキシル基、プロピルシクロヘキシル基、イソプロピルシクロヘキシル基、１－メチル－プロピルシクロヘキシル基、ブチルシクロヘキシル基、ペンチルシクロヘキシル基、ペンチル－メチルシクロヘキシル基、ヘキシルシクロヘキシル基等の炭素数１～６のアルキル基で置換されたシクロアルキル基（好ましくは、炭素数１～６のアルキル基で置換されたシクロヘキシル基）；等が挙げられる。

１価の不飽和脂環式炭化水素基としては、例えば、シクロヘキセニル基、シクロヘプテニル基、シクロオクテニル基等のシクロアルケニル基；メチルシクロヘキセニル基、ジメチルシクロヘキセニル基、エチルシクロヘキセニル基、ジエチルシクロヘキセニル基、プロピルシクロヘキセニル基等の炭素数１～６のアルキル基で置換されたシクロアルケニル基（好ましくは、炭素数１～６のアルキル基で置換されたシクロヘキセニル基）；等が挙げられる。

１価の芳香族炭化水素基としては、例えば、フェニル基、ビフェニル基、ターフェニル基、ナフチル基、ジフェニルメチル基、ジフェニルエチル基、ジフェニルプロピル基、メチルフェニル基、ジメチルフェニル基、エチルフェニル基、プロピルフェニル基等が挙げられる。

前記一般式（ｂ１）中のＲ^３として選択し得る２価の芳香族炭化水素基の炭素数としては、６～１８であるが、好ましくは６～１５、より好ましくは６～１３である。
Ｒ^３として選択し得る２価の芳香族炭化水素基としては、例えば、フェニレン基、ジフェニルメチレン基、ジフェニルエチレン基、ジフェニルプロピレン基、メチルフェニレン基、ジメチルフェニレン基、エチルフェニレン基等が挙げられる。
これらの中でも、フェニレン基、ジフェニルメチレン基、ジフェニルエチレン基、又はジフェニルプロピレン基が好ましく、ジフェニルメチレン基がより好ましい。

本発明の一態様のグリース組成物において、成分（Ｂ）の含有量は、当該グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは０．５質量％以上、より好ましくは０．６質量％以上、更に好ましくは０．７質量％以上、より更に好ましくは０．８質量％以上、更になお好ましくは１．０質量％以上である。また、成分（Ｂ）の含有量は、当該グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは１５．０質量％以下、より好ましくは１３．０質量％以下、更に好ましくは１０．０質量％以下、より更に好ましくは８．０質量％以下、更になお好ましくは６．０質量％以下である。
成分（Ｂ）の含有量が上記範囲であれば、得られるグリース組成物の混和ちょう度を適度な範囲に調整し易い。
一方、成分（Ｂ）の含有量が２０．０質量％以下であれば、加温した際に液状化しやすく（換言すれば、流動性がより高まりやすく）、装置を浸漬して当該装置にグリース組成物を充填する操作を行う際に扱いやすいグリース組成物となる。

＜ウレア系増ちょう剤（Ｂ）の製造方法＞
ウレア系増ちょう剤（Ｂ）は、通常、イソシアネート化合物と、モノアミンとを反応させることによって得ることができる。当該反応は、上述の基油（Ａ）にイソシアネート化合物を溶解させて得られる加熱した溶液αに、基油（Ａ）にモノアミンを溶解させた溶液βを添加する方法が好ましい。
例えば、前記一般式（ｂ１）で表される化合物を合成する場合に、イソシアネート化合物としては、前記一般式（ｂ１）中のＲ^３で示される２価の芳香族炭化水素基に対応する基を有するジイソシアネートを用い、モノアミンとしては、Ｒ^１及びＲ^２で示される１価の炭化水素基に対応する基を有するアミンを用いて、上記の方法により、所望のウレア系増ちょう剤（Ｂ）を合成することができる。

なお、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）を満たすように、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）を微細化する観点から、下記［１］に示すようなグリース製造装置を用いて、成分（Ａ）及び成分（Ｂ）を含むグリース組成物を製造することが好ましい。
［１］グリース原料が導入される導入部、及び外部にグリースを吐出させる吐出部を有する容器本体と、
前記容器本体の内周の軸方向に回転軸を有し、前記容器本体の内部に回転可能に設けられた回転子とを備え、
前記回転子は、
（ｉ）前記回転子の表面に沿って、凹凸が交互に設けられ、当該凹凸が前記回転軸に対して傾斜し、
（ｉｉ）前記導入部から前記吐出部方向への送り能力を有する
第一凹凸部を備えている、グリース製造装置。

以下、上記［１］に記載のグリース製造装置について説明するが、以下の記載の「好ましい」とされる規定は、特に断りが無い限り、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）を満たすように、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）を微細化する観点からの態様である。

図１は、本発明の一態様で使用し得る、上記［１］のグリース製造装置の断面の模式図である。
図１に示すグリース製造装置１は、グリース原料を内部に導入する容器本体２と、容器本体２の内周の中心軸線上に回転軸１２を有し、回転軸１２を中心軸として回転する回転子３とを備える。
回転子３は、回転軸１２を中心軸として高速回転し、容器本体２の内部でグリース原料に高いせん断力を与える。これにより、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含むグリースが製造される。
容器本体２は、図１に示すように、上流側から順に、導入部４、滞留部５、第一内周面６、第二内周面７、及び吐出部８に区画されていることが好ましい。
容器本体２は、図１に示すように、導入部４から吐出部８に向かうにしたがって、次第に内径が拡径する円錐台状の内周面を有していることが好ましい。
容器本体２の一端となる導入部４は、容器本体２の外部からグリース原料を導入する複数の溶液導入管４Ａ、４Ｂを備える。

滞留部５は、導入部４の下流部に配置され、導入部４から導入されたグリース原料を一時的に滞留させる空間である。この滞留部５にグリース原料が長時間滞留すると、滞留部５の内周面に付着したグリースが、大きなダマを形成してしまうので、なるべく短時間で下流側の第一内周面６に搬送するのが好ましい。更に好ましくは、滞留部５を経ず、直接第一内周面６に搬送することが好ましい。
第一内周面６は、滞留部５に隣接した下流部に配置され、第二内周面７は、第一内周面６に隣接した下流部に配置される。詳しくは後述するが、第一内周面６に第一凹凸部９を設けること、及び第二内周面７に第二凹凸部１０を設けることが、第一内周面６及び第二内周面７をグリース原料又はグリースに高いせん断力を付与する高せん断部として機能させる上で好ましい。
容器本体２の他端となる吐出部８は、第一内周面６と第二内周面７で撹拌されたグリースを吐出する部分であり、グリースを吐出する吐出口１１を備える。吐出口１１は、回転軸１２に直交する方向又は略直交する方向に形成されている。これにより、グリースが吐出口１１から回転軸１２に直交する方向又は略直交する方向に吐出される。但し、吐出口１１は、必ずしも回転軸１２に直交せずともよく、回転軸１２と平行方向又は略平行方向に形成されていてもよい。

回転子３は、容器本体２の円錐台状の内周面の中心軸線を回転軸１２として回転可能に設けられ、図１に示すように容器本体２を上流部から下流部に向けてみたときに、反時計回りに回転する。
回転子３は、容器本体２の円錐台の内径の拡大に応じて拡大する外周面を有し、回転子３の外周面と、容器本体２の円錐台の内周面とは、一定の間隔が維持されている。
回転子３の外周面には、回転子３の表面に沿って凹凸が交互に設けられた回転子の第一凹凸部１３が設けられている。

回転子の第一凹凸部１３は、導入部４から吐出部８方向に、回転子３の回転軸１２に対して傾斜し、導入部４から吐出部８方向への送り能力を有する。即ち、回転子の第一凹凸部１３は、回転子３が図１に示された方向に回転する時に、溶液を下流側に押し出す方向に傾斜している。

回転子の第一凹凸部１３の凹部１３Ａと凸部１３Ｂの段差は、回転子３の外周面の凹部１３Ａの直径を１００とした際、好ましくは０．３～３０、より好ましくは０．５～１５、更に好ましくは２～７である。
円周方向における回転子の第一凹凸部１３の凸部１３Ｂの数は、好ましくは２～１０００個、より好ましくは６～５００個、更に好ましくは１２～２００個である。

回転子３の回転軸１２に直交する断面における回転子の第一凹凸部１３の凸部１３Ｂの幅と、凹部１３Ａの幅との比〔凸部の幅／凹部の幅〕は、好ましくは０．０１～１００、より好ましくは０．１～１０、更に好ましくは０．５～２である。
回転軸１２に対する、回転子の第一凹凸部１３の傾斜角度は、好ましくは２～８５度、より好ましくは３～４５度、更に好ましくは５～２０度である。

容器本体２の第一内周面６には、内周面に沿って凹凸が複数形成された第一凹凸部９が備えられていることが好ましい。
また、容器本体２側の第一凹凸部９の凹凸は、回転子の第一凹凸部１３とは逆向きに傾斜していることが好ましい。
即ち、容器本体２側の第一凹凸部９の複数の凹凸は、回転子３の回転軸１２が図１に示される方向に回転する時に、溶液を下流側に押し出す方向に傾斜していることが好ましい。容器本体２の第一内周面６に備えられた複数の凹凸を有する第一凹凸部９によって、撹拌能力と吐出能力が更に増強される。

容器本体２側の第一凹凸部９の凹凸の深さは、容器内径（直径）を１００とした際、好ましくは０．２～３０、より好ましくは０．５～１５、更に好ましくは１～５である。
容器本体２側の第一凹凸部９の凹凸の本数は、好ましくは２～１０００本、より好ましくは６～５００本、更に好ましくは１２～２００本である。

容器本体２側の第一凹凸部９の凹凸の凹部の幅と、溝間の凸部の幅との比〔凹部の幅／凸部の幅〕は、好ましくは０．０１～１００、より好ましくは０．１～１０、更に好ましくは０．５～２以下である。
回転軸１２に対する、容器本体２側の第一凹凸部９の凹凸の傾斜角度は、好ましくは２～８５度、より好ましくは３～４５度、更に好ましくは５～２０度である。
なお、容器本体２の第一内周面６に第一凹凸部９を備えることによって、第一内周面６をグリース原料又はグリースに高いせん断力を付与するせん断部として機能させることができるが、第一凹凸部９は必ずしも設けずともよい。

回転子の第一凹凸部１３の下流部の外周面には、回転子３の表面に沿って、凹凸が交互に設けられた回転子の第二凹凸部１４が設けられていることが好ましい。
回転子の第二凹凸部１４は、回転子３の回転軸１２に対して傾斜し、導入部４から吐出部８に向けて、溶液を上流側に押し戻す送り抑制能力を有する。

回転子の第二凹凸部１４の段差は、回転子３の外周面の凹部の直径を１００として際、好ましくは０．３～３０、より好ましくは０．５～１５、更に好ましくは２～７である。
円周方向における回転子の第二凹凸部１４の凸部の数は、好ましくは２～１０００個、より好ましくは６～５００個、更に好ましくは１２～２００個である。

回転子３の回転軸に直交する断面における回転子の第二凹凸部１４の凸部の幅と、凹部の幅との比〔凸部の幅／凹部の幅〕は、好ましくは０．０１～１００、より好ましくは０．１～１０、更に好ましくは０．５～２である。
回転軸１２に対する、回転子の第二凹凸部１４の傾斜角度は、好ましくは２～８５度、より好ましくは３～４５度、更に好ましくは５～２０度である。

容器本体２の第二内周面７には、容器本体２側の第一凹凸部９における凹凸の下流部に隣接して、複数の凹凸が形成された第二凹凸部１０が備えられていることが好ましい。
凹凸は、容器本体２の内周面に複数形成され、それぞれの凹凸は、回転子の第二凹凸部１４の傾斜方向とは逆向きに傾斜していることが好ましい。
即ち、容器本体２側の第二凹凸部１０の複数の凹凸は、回転子３の回転軸１２が図１に示される方向に回転する時に、溶液を上流側に押し戻す方向に傾斜していることが好ましい。容器本体２の第二内周面７に備えられた第二凹凸部１０の凹凸によって、撹拌能力が更に増強される。また、容器本体の第二内周面７をグリース原料又はグリースに高いせん断力を付与するせん断部として機能させ得る。

容器本体２側の第二凹凸部１０の凹部の深さは、容器本体２の内径（直径）を１００とした際、好ましくは０．２～３０、より好ましくは０．５～１５、更に好ましくは１～５である。
容器本体２側の第二凹凸部１０の凹部の本数は、好ましくは２～１０００本、より好ましくは６～５００本、更に好ましくは１２～２００本である。

回転子３の回転軸１２に直交する断面における容器本体２側の第二凹凸部１０の凹凸の凸部の幅と、凹部の幅との比〔凸部の幅／凹部の幅〕は、好ましくは０．０１～１００、より好ましくは０．１～１０、更に好ましくは０．５～２以下である。
回転軸１２に対する、容器本体２側の第二凹凸部１０の傾斜角度は、好ましくは２～８５度、より好ましくは３～４５度、更に好ましくは５～２０度である。
容器本体２側の第一凹凸部９の長さと、容器本体２側の第二凹凸部１０の長さとの比〔第一凹凸部の長さ／第二凹凸部の長さ〕は、好ましくは２／１～２０／１である。

図２は、グリース製造装置１の容器本体２側の第一凹凸部９における、回転軸１２に直交する方向の断面の図である。
図２に示す、回転子の第一凹凸部１３には、第一凹凸部１３の凸部１３Ｂの突出方向先端よりも、先端が容器本体２の内周面側に突出したスクレーパー１５が複数設けられている。また、図示を省略するが、第二凹凸部１４にも、第一凹凸部１３と同様、凸部の先端が容器本体２の内周面側に突出したスクレーパーが複数設けられている。
スクレーパー１５は、容器本体２側の第一凹凸部９、及び、容器本体２側の第二凹凸部１０の内周面に付着したグリースを掻き取るものである。
回転子の第一凹凸部１３の凸部１３Ｂの突出量に対する、スクレーパー１５の先端の突出量は、スクレーパー１５の先端の半径（Ｒ２）と、凸部１３Ｂの先端の半径（Ｒ１）との比〔Ｒ２／Ｒ１〕が、１．００５を超え、２．０未満となることが好ましい。

スクレーパー１５の数は、好ましくは２～５００箇所、より好ましくは２～５０箇所、更に好ましくは２～１０箇所である。
なお、図１に示すグリース製造装置１では、スクレーパー１５を設けているが、スクレーパー１５を設けないものであってもよく、間欠的にスクレーパー１５を設けたものであってもよい。

グリース製造装置１により、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含むグリースを製造するには、前述したグリース原料である、溶液αと溶液βとを、容器本体２の導入部４の溶液導入管４Ａ、４Ｂからそれぞれ導入し、回転子３を高速回転させることにより、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含むグリース基材を製造することができる。
そして、このようにして得られたグリース基材に、油脂硬化剤（Ｃ）、及び添加剤（Ｄ）を配合しても、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）を満たすように、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）を微細化することができる。

回転子３の高速回転条件として、グリース原料に与えるせん断速度としては、好ましくは１０^２ｓ^－１以上、より好ましくは１０^３ｓ^－１以上、更に好ましくは１０^４ｓ^－１以上であり、また、通常１０^７ｓ^－１以下である。

また、回転子３の高速回転する際のせん断における、最高せん断速度（Ｍａｘ）と最低せん断速度（Ｍｉｎ）の比（Ｍａｘ／Ｍｉｎ）は、好ましくは１００以下、より好ましくは５０以下、更に好ましくは１０以下である。
混合液に対するせん断速度ができるだけ均一であることにより、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）やその前駆体を微細化しやすくなり、より均一なグリース構造となる。

ここで、最高せん断速度（Ｍａｘ）とは、混合液に対して付与される最高のせん断速度であり、最低せん断速度（Ｍｉｎ）とは、混合液に対して付与される最低のせん断速度であって、下記のように定義されるものである。
・最高せん断速度（Ｍａｘ）＝（回転子の第一凹凸部１３の凸部１３Ｂ先端の線速度）／（回転子の第一凹凸部１３の凸部１３Ｂ先端と容器本体２の第一内周面６の第一凹凸部９の凸部のギャップＡ１）
・最低せん断速度（Ｍｉｎ）＝（回転子の第一凹凸部１３の凹部１３Ａの線速度）／（回転子の第一凹凸部１３の凹部１３Ａと容器本体２の第一内周面６の第一凹凸部９の凹部のギャップＡ２）
なお、ギャップＡ１とギャップＡ２は、図２に示されるとおりである。

グリース製造装置１がスクレーパー１５を備えていることにより、容器本体２の内周面に付着したグリースを掻き取ることができるため、混練中にダマが発生することを防止することができ、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を微細化したグリースを連続して短時間で製造することができる。
また、スクレーパー１５が、付着したグリースを掻き取ることにより、滞留グリースが回転子３の回転の抵抗となるのを防止することができるため、回転子３の回転トルクを低減することができ、駆動源の消費電力を低減して、効率的にグリースの連続製造を行うことができる。

容器本体２の内周面が、導入部４から吐出部８に向かうにしたがって、内径が拡大する円錐台状であるので、遠心力がグリース又はグリース原料を下流方向に排出する効果を持ち、回転子３の回転トルクを低減して、グリースの連続製造を行うことができる。
回転子３の外周面に、回転子の第一凹凸部１３が設けられ、回転子の第一凹凸部１３が回転子３の回転軸１２に対して傾斜し、導入部４から吐出部８への送り能力を有し、回転子の第二凹凸部１４が回転子３の回転軸１２に対して傾斜し、導入部４から吐出部８への送り抑制能力を有しているため、溶液に高いせん断力を付与することができ、添加剤を配合後も、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）を満たすように、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）を微細化することができる。

容器本体２の第一内周面６に第一凹凸部９が形成され、回転子の第一凹凸部１３とは逆向きに傾斜しているため、回転子の第一凹凸部１３の効果に加え、更に、グリース又はグリース原料を下流方向に押し出しながら、十分なグリース原料の撹拌を行うことができ、添加剤を配合後も、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）を満たすように、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）を微細化することができる。
また、容器本体２の第二内周面７に第二凹凸部１０が設けられると共に、回転子３の外周面に回転子の第二凹凸部１４が設けられることにより、グリース原料が必要以上に容器本体の第一内周面６から流出することを防止できるので、溶液に高いせん断力を与えてグリース原料を高分散化して、添加剤を配合後も、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）を満たすように、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を微細化することができる。

＜油脂硬化剤（Ｃ）＞
本発明のグリース組成物は、成分（Ａ）及び成分（Ｂ）と共に、油脂硬化剤（Ｃ）を含む。
本発明のグリース組成物が油脂硬化剤（Ｃ）を含むことにより、常温で固体状であり、加温すると液状化するグリース組成物にすることができる。更に、装置に対する充填性（付着性）を向上させることができる。
本発明において、油脂硬化剤とは、液状の油脂に添加して溶解することにより、当該油脂を常温にて増粘、固化、及び／又はゾル・ゲル化することが可能な物質であり、常温でグリース組成物を固化させる性質を有するものである。また、上記「液状化」とは、７０℃での粘度が５，０００ｍＰａ・ｓ以下程度となった状態をいう。

油脂硬化剤（Ｃ）としては、例えば、グリセリン脂肪酸エステル（Ｃ１）、アミノ酸系油ゲル化剤（Ｃ２）、アミン系硬化剤（Ｃ３）、及びソルビトール系硬化剤（Ｃ４）等が挙げられる。これらは１種であってもよく、２種以上を併用してもよい。
これらの中でも、本発明の効果の観点及び入手容易性の観点から、グリセリン脂肪酸エステル（Ｃ１）を用いることが好ましい。

－グリセリン脂肪酸エステル（Ｃ１）－
グリセリン脂肪酸エステル（Ｃ１）としては、例えば、グリセリン脂肪酸エステル、ポリグリセリン脂肪酸エステル等が挙げられる。

ポリグリセリン脂肪酸エステルは、脂肪酸とポリグリセリンとを構成成分として含む。
ポリグリセリン脂肪酸エステルを構成する脂肪酸（以下、「構成脂肪酸」と記載する）については、全構成脂肪酸の内、炭素数１６～１８の直鎖脂肪酸が分子数として４５％以上含まれることが好ましい。

ポリグリセリン脂肪酸エステルを構成するポリグリセリンについては、水酸基価に基づく平均重合度が１０以上のものを用いるのが好ましい。より好ましくは、ポリグリセリンの平均重合度は２０以上であり、さらに好ましくは３０以上、よりさらに好ましくは４０以上である。

ポリグリセリンの水酸基価に基づく平均重合度は、末端基分析法により算出される値である。末端基分析法による平均重合度を算出する際に用いられる水酸基価は社団法人日本油化学会編「日本油化学会制定 基準油脂分析試験法（Ｉ）１９９６年度版」に準じて算出することができる。

ポリグリセリン脂肪酸エステルのエステル化率は、７０％以上であることが好ましい。より好ましくは、ポリグリセリン脂肪酸エステルのエステル化率は８０％以上であり、さらに好ましくは９０％以上である。

エステル化率は、末端基分析法による水酸基価から算出されるポリグリセリンの平均重合度（ｎ）、このポリグリセリンが有する水酸基数（ｎ＋２）、ポリグリセリンに付加している脂肪酸のモル数（Ｍ）としたとき、
エステル化率（％）＝（Ｍ／（ｎ＋２））×１００
で算出される値である。

本発明においてポリグリセリン脂肪酸エステルは常法にしたがって製造されたものを用いることができ、より詳細には、上記の各成分を、上記条件を満たすような組成で仕込み、水酸化ナトリウム等の触媒を加えて、常圧又は減圧下におけるエステル化反応に付すことにより製造されたものを用いることができる。
また、本発明においてポリグリセリン脂肪酸エステルは市販品を利用してもよく、例えば、ＴＡＩＳＥＴ ＡＤ（太陽化学株式会社製）、ＴＡＩＳＥＴ５０（太陽化学株式会社製）、リョートーポリグリエステルＢ－１００Ｄ（三菱ケミカル株式会社製）等を好適に用いることができる。

本発明のグリース組成物において、油脂硬化剤（Ｃ）の融点としては、常温で固体状であり、加温すると液状化する観点から、５０℃以上が好ましく、６０℃以上がより好ましい。また、油脂硬化剤（Ｃ）の融点としては、常温よりも高い温度であり、具体的には、常温よりも２０℃以上高温が好ましく、常温よりも３０℃以上高温がより好ましい。また、油脂硬化剤（Ｃ）の融点としては、１００℃以下が好ましく、８０℃以下がより好ましい。
なお、本明細書において、油脂硬化剤（Ｃ）の融点は、ＪＩＳ Ｋ００６４に準拠して、測定された値を意味する。

本発明のグリース組成物において、油脂硬化剤（Ｃ）の含有量としては、常温で固体状であり、加温すると液状化するようにする観点から、グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは０．１～１０．０質量％、より好ましくは０．５～８．０質量％、更に好ましくは１．０～６．０質量％である。

ウレア系増ちょう剤（Ｂ）と油脂硬化剤（Ｃ）との含有比率［（Ｂ）／（Ｃ）］としては、常温で固体状であり、加温すると液状化し、かつ、せん断応力をかけると軟化するようにする観点から、質量比で、好ましくは０．３～１０、より好ましくは０．４～５、更に好ましくは０．５～３である。

＜添加剤（Ｄ）＞
本発明の一態様のグリース組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、一般的なグリースに配合される、成分（Ｂ）及び成分（Ｃ）以外の添加剤（Ｄ）を含有してもよい。
添加剤（Ｄ）としては、例えば、極圧剤、酸化防止剤、防錆剤、分散剤、金属不活性化剤等が挙げられる。
添加剤（Ｄ）は、それぞれ、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

極圧剤としては、例えば、有機金属系極圧剤、硫黄系極圧剤、リン系極圧剤、硫黄－リン系極圧剤から選択される１種以上が挙げられる。

有機金属系極圧剤としては、例えば、ジアルキルジチオカルバミン酸モリブデン（ＭｏＤＴＣ）及びジアルキルジチオリン酸モリブデン（ＭｏＤＴＰ）等の有機モリブデン系化合物、並びにジアルキルジチオカルバミン酸亜鉛（ＺｎＤＴＣ）及びジアルキルジチオリン酸亜鉛（ＺｎＤＴＰ）等の有機亜鉛系化合物から選択される１種以上を用いることができる。

硫黄系極圧剤としては、例えば、硫化油脂、硫化脂肪酸、硫化エステル、硫化オレフィン、モノサルファイド、ポリサルファイド、ジヒドロカルビルポリサルファイド、チアジアゾール化合物、アルキルチオカルバモイル化合物、チオカーバメート化合物、チオテルペン化合物、及びジアルキルチオジプロピオネート化合物から選択される１種以上を用いることができる。

リン系極圧剤としては、例えば、アリールホスフェート、アルキルホスフェート、アルケニルホスフェート、アルキルアリールホスフェート等のリン酸エステル；モノアリールアシッドホスフェート、ジアリールアシッドホスフェート、モノアルキルアシッドホスフェート、ジアルキルアシッドホスフェート、モノアルケニルアシッドホスフェート、ジアルケニルアシッドホスフェート等の酸性リン酸エステル；アリールハイドロゲンホスファイト、アルキルハイドロゲンホスファイト、アリールホスファイト、アルキルホスファイト、アルケニルホスファイト、アリールアルキルホスファイト等の亜リン酸エステル；モノアルキルアシッドホスファイト、ジアルキルアシッドホスファイト、モノアルケニルアシッドホスファイト、ジアルケニルアシッドホスファイト等の酸性亜リン酸エステル；及びこれらのアミン塩から選択される１種以上を用いることができる。

硫黄－リン系極圧剤としては、例えば、モノアルキルチオホスフェート、ジアルキルジチオホスフェート、トリアルキルトリチオホスフェート、及びこれらのアミン塩、並びにジアルキルジチオリン酸亜鉛（Ｚｎ－ＤＴＰ）から選択される１種以上を用いることができる。

酸化防止剤としては、例えば、ジフェニルアミン系化合物及びナフチルアミン系化合物等のアミン系酸化防止剤、単環フェノール系化合物及び多環フェノール系化合物等のフェノール系酸化防止剤等が挙げられる。
防錆剤としては、例えば、アルケニルコハク酸多価アルコールエステル等のカルボン酸系防錆剤、ステアリン酸亜鉛、チアジアゾール及びその誘導体、ベンゾトリアゾール及びその誘導体等が挙げられる。
分散剤としては、例えば、コハク酸イミド、ボロン系コハク酸イミド等の無灰分散剤が挙げられる。
金属不活性剤としては、例えば、ベンゾトリアゾール系化合物等が挙げられる。

本発明の一態様のグリース組成物において、添加剤（Ｄ）の含有量は、添加剤の種類に応じて適宜設定されるが、それぞれ独立に、当該グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、通常０．０１～２０質量％、好ましくは０．０１～１５質量％、より好ましくは０．０１～１０質量％、更に好ましくは０．０１～７質量％である。

＜グリース組成物の物性＞
（不混和ちょう度）
本発明の一態様のグリース組成物の２５℃における不混和ちょう度としては、常温での取り扱いの観点から、好ましくは２２０～４３０、より好ましくは２４０～３６０、更に好ましくは２５０～３５０、より更に好ましくは２５５～３３０である。
なお、本明細書において、グリース組成物の不混和ちょう度は、ＪＩＳ Ｋ２２２０：２０１３（箇条７）に準拠して、２５℃にて測定された値を意味する。

（混和ちょう度）
本発明の一態様のグリース組成物の２５℃における混和ちょう度としては、せん断応力をかけた際の軟化の観点から、好ましくは２２０以上、より好ましくは２５０以上、更に好ましくは３００以上、より更に好ましくは３３０以上であり、好ましくは５００以下、より好ましくは４５０以下、更に好ましくは４４０以下、より更に好ましくは４３０以下である。
なお、本明細書において、グリース組成物の混和ちょう度は、ＪＩＳ Ｋ２２２０：２０１３（箇条７）に準拠して、２５℃にて測定された値を意味する。

（混和ちょう度と不混和ちょう度の差）
本発明の一態様のグリース組成物の２５℃における、前記混和ちょう度の数値から前記不混和ちょう度の数値を減じた差としては、せん断応力をかけた際の軟化による流動性の観点から、好ましくは１０～１５０、より好ましくは３０～１３０、更に好ましくは４０～１２０、より更に好ましくは５０～１１０である。
前記混和ちょう度の数値から前記不混和ちょう度の数値を減じた差が大きい程、混和によりグリース組成物がせん断され、グリース組成物が軟化することを意味する。

（滴点）
本発明の一態様のグリース組成物の滴点としては、グリースの流動性の観点から、好ましくは５０～３００、より好ましくは１２０～２８０、更に好ましくは１５０～２７０、より更に好ましくは１８０～２６０、更になお好ましくは１９０～２５０である。
なお、本明細書において、グリース組成物の滴点は、ＪＩＳ Ｋ２２２０：２０１３（箇条８）に準拠して測定された値を意味する。

（常温で固体状、加温すると液状化）
本発明の一態様のグリース組成物について、後述する実施例に記載の方法により、常温で固体状であり、加温すると液状化することを確認することができる。

（レオロジー特性）
本発明の一態様のグリース組成物について、後述する実施例に記載の方法により歪みが１×１０^－３％～１×１０^３％の範囲において、歪みに対する貯蔵弾性率を測定し、貯蔵弾性率低下時の最大の傾きの絶対値を求めることで、レオロジー特性（本発明においては、せん断により軟化し流動的になる性質）を評価することができる。当該傾きの絶対値が大きいほど、歪み（せん断応力）に対する応答性が高く、せん断応力が付与された際に軟化しやすいグリース組成物であるといえる。

＜グリース組成物の製造方法＞
本発明のグリース組成物は、基油（Ａ）、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含むグリース（ベースグリース）、及び油脂硬化剤（Ｃ）、並びに必要に応じて添加剤（Ｄ）を混合することにより製造することができる。
例えば、基油（Ａ）とウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含むグリース（ベースグリース）とを混合し、必要に応じて添加剤（Ｄ）を添加して混合し、７０℃～８０℃程度にまで自然放冷で冷却した後、油脂硬化剤（Ｃ）を配合して混合することにより製造することができる。

＜グリース組成物の用途＞
本発明のグリース組成物は、常温で固体状であり、加温すると液状化し、かつ、せん断応力をかけると軟化する。
そのため、本発明の一態様のグリース組成物は、このような特性が求められる装置の軸受部分、摺動部分、ギヤ部分、接合部分等の潤滑部分に潤滑用途として用いることができる。より具体的には、ハブユニット、電動パワーステアリング、駆動用電動モータフライホイール、ボールジョイント、ホイールベアリング、スプライン部、等速ジョイント、クラッチブースター、サーボモータ、ブレードベアリング又は発電機の軸受部分に用いられることが好ましい。
また、本発明のグリース組成物を好適に使用し得る装置の分野としても、自動車分野、事務機器分野、工作機械分野、風車分野、建設用分野、農業機械用分野又は産業ロボット分野等が挙げられる。
本発明のグリース組成物を好適に使用し得る、自動車用分野の装置内での潤滑部分としては、例えば、ラジエータファンモータ、ファンカップリング、オルターネータ、アイドラプーリ、ハブユニット、ウォーターポンプ、パワーウィンドウ、ワイパ、電動パワーステアリング、駆動用電動モータフライホイール、ボールジョイント、ホイールベアリング、スプライン部、等速ジョイント等の装置内の軸受部分；ドアロック、ドアヒンジ、クラッチブースター等の装置内の軸受部分、サーボモータ、ブレードベアリング又は発電機の軸受部分、ギヤ部分、摺動部分；等が挙げられる。
本発明のグリース組成物を好適に使用し得る、事務機器分野の装置内での潤滑部分としては、例えば、プリンタ等の装置内の定着ロール、ポリゴンモーター等の装置内の軸受及びギヤ部分等が挙げられる。
本発明のグリース組成物を好適に使用し得る、工作機械分野の装置内での潤滑部分としては、例えば、スピンドル、サーボモータ、工作用ロボット等の減速機内の軸受部分等が挙げられる。
本発明のグリース組成物を好適に使用し得る、風車分野の装置内での潤滑部分としては、例えば、ブレードベアリング及び発電機等の軸受部分等が挙げられる。
本発明のグリース組成物を好適に使用し得る、建設用又は農業機械用分野の装置内での潤滑部分としては、例えば、ボールジョイント、スプライン部等の軸受部分、ギヤ部分及び摺動部分等が挙げられる。
また、産業用ロボット等が備える減速機や、風力発電設備が備える増速機等に好適に使用することができる。
当該減速機及び増速機としては、例えば、歯車機構からなる減速機及び歯車機構からなる増速機等が挙げられる。但し、本発明の一態様のグリース組成物の適用対象は、歯車機構からなる減速機及び歯車機構からなる増速機には限定されず、例えば、トラクションドライブ等にも適用することができる。また、減速機は、例えば、ＲＶタイプ、ハーモニックタイプ、サイクロタイプ等が挙げられ、いずれにも好適に使用することができる。
また、本発明の一態様では、本発明のグリース組成物を、軸受部分、摺動部分、ギヤ部分、接合部分等の潤滑部位に有する装置、好ましくは減速機又は増速機が提供される。
更に、本発明の一態様では、本発明のグリース組成物により、減速機又は増速機等の装置の潤滑部位（例えば、軸受部分、摺動部分、ギヤ部分、接合部分等）を潤滑する、潤滑方法が提供される。

本発明の一態様によれば、下記［１］～［９］が提供される。
［１］ 基油（Ａ）、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）、及び油脂硬化剤（Ｃ）を含有するグリース組成物であって、
前記グリース組成物中の前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が下記要件（Ｉ）を満たす、グリース組成物。
・要件（Ｉ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の面積基準での算術平均粒子径が２．０μｍ以下である。
［２］ 前記グリース組成物中の前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が、さらに下記要件（ＩＩ）を満たす、前記［１］に記載のグリース組成物。
・要件（ＩＩ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の比表面積が、０．５×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上である。
［３］ 前記油脂硬化剤（Ｃ）の含有量が、前記グリース組成物の全量基準で、０．１質量％～１０質量％である、前記［１］又は［２］に記載のグリース組成物。
［４］ 前記油脂硬化剤（Ｃ）の融点が、１００℃以下である、前記［１］～［３］のいずれか１つに記載のグリース組成物。
［５］ 前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）の含有量が、グリース組成物の全量基準で、１．０質量％～１５．０質量％である、前記［１］～［４］のいずれか１つに記載のグリース組成物。
［６］ 前記基油（Ａ）の４０℃動粘度が１０ｍｍ^２／ｓ～８０ｍｍ^２／ｓである、前記［１］～［５］のいずれか１つに記載のグリース組成物。
［７］ 混和ちょう度が３００～５００である、前記［１］～［６］のいずれか１つに記載のグリース組成物。
［８］ 減速機又は増速機の潤滑部位を潤滑するために用いられる、前記［１］～［７］のいずれか１つに記載のグリース組成物。
［９］ 前記［１］～［８］のいずれか１つに記載のグリース組成物により、減速機又は増速機の潤滑部位を潤滑する、潤滑方法。

本発明について、以下の実施例により具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。

［各種物性値］
各種物性値の測定法は、以下のとおりとした。
（１）基油（Ａ）の４０℃動粘度、１００℃動粘度、及び粘度指数
ＪＩＳ Ｋ２２８３：２０００に準拠して測定及び算出した。
（２）油脂硬化剤（Ｃ）の融点
ＪＩＳ Ｋ００６４に準拠して測定した。
（３）グリース組成物の不混和ちょう度（１／４）
ＪＩＳ Ｋ２２２０：２０１３（箇条７）に準拠して、２５℃にて測定した。
（４）グリース組成物の混和ちょう度（１／４）
ＪＩＳ Ｋ２２２０：２０１３（箇条７）に準拠して、２５℃にて測定した。
（５）グリース組成物の混和ちょう度と不混和ちょう度の差
前記（４）の混和ちょう度の数値から前記（３）の不混和ちょう度の数値を減ずることで、差を算出した。
（６）グリース組成物の滴点
ＪＩＳ Ｋ２２２０：２０１３（箇条８）に準拠して測定した。

［原料］
実施例１～２及び比較例１～４において、グリース組成物を調製するための原料として使用した基油（Ａ）及び油脂硬化剤（Ｃ）は、以下のとおりとした。

＜基油（Ａ）＞
・基油（Ａ１）：ＡＰＩ分類でグループＩＩＩに分類される基油（４０℃動粘度：１９ｍｍ^２／ｓ、１００℃動粘度：４．２ｍｍ^２／ｓ、粘度指数：１２６）
・基油（Ａ２）：ブライトストック（４０℃動粘度：４０９ｍｍ^２／ｓ、１００℃動粘度：３０．９ｍｍ^２／ｓ、粘度指数：１０７）
＜油脂硬化剤（Ｃ）＞
・グリセリン脂肪酸エステル（Ｃ１）：グリセリン脂肪酸エステル（商品名：ＴＡＩＳＥＴ ＡＤ、太陽化学株式会社製、融点：６０℃）

（実施例１）
（１）ウレアグリースの合成
基油（Ａ１）及び基油（Ａ２）の混合基油であり、７０℃に加熱した基油（Ａ）４８．００質量部に、ジフェニルメタン－４，４’－ジイソシアネート（ＭＤＩ）２．４７質量部を加えて、溶液αを調製した。
また、別に用意した、基油（Ａ１）及び基油（Ａ２）の混合基油であり、７０℃に加熱した基油（Ａ）４７．００質量部に、シクロヘキシルアミン１．５１質量部と、オクタデシルアミン（ステアリルアミン）１．０３質量部とを加えて、溶液βを調製した。
そして、図１に示すグリース製造装置１を用いて、溶液導入管４Ａから７０℃に加熱した溶液αを、溶液導入管４Ｂから７０℃に加熱した溶液βを、それぞれ等量を同時に容器本体２内へ導入し、回転子３を回転させた状態で溶液αと溶液βとを容器本体２内へ連続的に導入し続けた。その後、この混合物を図３で示した撹拌装置で１６０℃に昇温し、１時間撹拌後、ロールミル処理して均一化して、ウレアグリース（ｂ１）を合成した。
なお、使用したグリース製造装置１の回転子３の回転数は８，０００ｒｐｍとした。また、この際の最高せん断速度（Ｍａｘ）は１０，５００ｓ^－１であり、最高せん断速度（Ｍａｘ）と最低せん断速度（Ｍｉｎ）との比〔Ｍａｘ／Ｍｉｎ〕は３．５として、撹拌を行った。
なお、得られたウレアグリース（ｂ１）に含まれるウレア系増ちょう剤（Ｂ１）は、前記一般式（ｂ１）中のＲ^１及びＲ^２が、シクロヘキシル基又はオクタデシル基（ステアリル基）であり、Ｒ^３がジフェニルメチレン基である化合物に相当する。
また、原料として用いたシクロヘキシルアミンとオクタデシルアミンとのモル比（シクロヘキシルアミン／オクタデシルアミン）は、８０／２０である。
（２）グリース組成物の調製
上記（１）において、図１に示すグリース製造装置１から吐出されたウレアグリース（ｂ１）を撹拌した後、７０℃まで自然放冷で冷却した。
次に、自然放冷で７０℃まで冷却したウレアグリース（ｂ１）に、グリセリン脂肪酸エステル（Ｃ１）を、表１に示す配合量で添加して混合し、実施例１のグリース組成物を得た。

（実施例２、比較例１）
表１に示す配合量に変更した以外は、実施例１のグリース組成物と同様にして、実施例２、及び比較例１のグリース組成物を得た。

（比較例２）
（１）ウレアグリースの合成
基油（Ａ１）及び基油（Ａ２）の混合基油であり、７０℃に加熱した基油（Ａ）４８．００質量部に、ジフェニルメタン－４，４’－ジイソシアネート（ＭＤＩ）２．４７質量部を加えて、溶液αを調製した。
また、別に用意した、基油（Ａ１）及び基油（Ａ２）の混合基油であり、７０℃に加熱した基油（Ａ）４７．００質量部に、シクロヘキシルアミン１．５１質量部と、オクタデシルアミン（ステアリルアミン）１．０３質量部とを加えて、溶液βを調製した。
そして、図３に示すグリース製造装置１を用いて、７０℃に加熱した溶液αに、７０℃に加熱した溶液βを投入して撹拌翼を回転させ、撹拌を継続しながら１６０℃に昇温し、１時間保持してウレアグリース（ｂ２）を合成した。
なお、この際の最高せん断速度（Ｍａｘ）は約１００ｓ^－１であり、最低せん断速度は１．２３ｓ^－１であった。また、最高せん断速度（Ｍａｘ）と最低せん断速度（Ｍｉｎ）の比（Ｍａｘ／Ｍｉｎ）は約８１であった。
なお、ウレアグリース（ｂ２）に含まれるウレア系増ちょう剤（Ｂ２）は、前記一般式（ｂ１）中のＲ^１及びＲ^２が、シクロヘキシル基又はオクタデシル基（ステアリル基）であり、Ｒ^３がジフェニルメチレン基である化合物に相当する。
また、原料として用いたシクロヘキシルアミンとオクタデシルアミンとのモル比（シクロヘキシルアミン／オクタデシルアミン）は、８０／２０である。
（２）グリース組成物の調製
上記（１）において、図３に示すグリース製造装置１から吐出されたウレアグリース（ｂ２）を撹拌した後、７０℃まで自然放冷で冷却した。
次に、自然放冷で７０℃まで冷却したウレアグリース（ｂ２）に、グリセリン脂肪酸エステル（Ｃ１）を、表１に示す配合量で添加して混合し、比較例２のグリース組成物を得た。

（比較例３～４）
表１に示す配合量に変更した以外は、比較例２のグリース組成物と同様にして、比較例３～４のグリース組成物を得た。

［要件］
実施例１～２及び比較例１～４において合成したウレアグリースについて、下記の算出を行った。

（１）ウレア系増ちょう剤を含む粒子の粒子径の算出：要件（Ｉ）
グリース組成物中のウレア系増ちょう剤を含む粒子の粒子径を評価した。具体的には、実施例１において合成したウレアグリース及び比較例１において合成したウレアグリースを測定試料とし、以下の手順によりウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子の粒子径を含む粒子の粒子径を求めた。
まず、測定試料を真空脱泡した後１ｍＬシリンジに充填し、シリンジから０．１０～０．１５ｍＬの試料を押し出し、ペーストセル用固定治具の板状のセルの表面に押し出した試料を載せた。次に、試料の上に、更に別の板状のセルを重ねて、２枚のセルで試料を挟持した測定用セルを得た。次に、レーザー回折型粒径測定機（株式会社堀場製作所製、商品名：ＬＡ－９２０）を用いて、測定用セルの試料中の粒子の面積基準での算術平均粒子径を測定した。
ここで、「面積基準での算術平均粒子径」とは、面積基準での粒子径分布を算術平均した値を意味する。面積基準での粒子径分布は、測定対象である粒子全体における粒子径の頻度分布を、当該粒子径から算出される面積（詳細には、当該粒子径を有する粒子の断面積）を基準として示したものである。また、面積基準での粒子径分布を算術平均した値は、下記式（１）により計算することができる。

上記式（１）中、Ｊは、粒子径の分割番号を意味する。ｑ（Ｊ）は、頻度分布値（単位：％）を意味する。Ｘ（Ｊ）は、Ｊ番目の粒子径範囲の代表径（単位：μｍ）である。

（２）ウレア系増ちょう剤を含む粒子の比表面積の算出：要件（ＩＩ）
上記の要件（Ｉ）の欄において測定した、グリース組成物中の増ちょう剤を含む粒子の粒子径分布を用い、比表面積を算出した。具体的には、当該粒子径分布を用い、単位体積（１ｃｍ^３）当たりの粒子の表面積（単位：ｃｍ^２）の総計を算出し、これを比表面積（単位：ｃｍ^２／ｃｍ^３）とした。

グリース組成物の組成及び物性値を表１に示す。

上記の実施例１～２で得られたグリース組成物、及び比較例１～４で得られたグリース組成物について、常温で固体状であること、加温すると液状化することを確認するため、以下の試験を実施した。

［常温で固体状、加温すると液状化することの確認］
室温において実施例１のグリース組成物を７０℃に加温し、グリース組成物を液状化させた。その中に、軸受を投入し、軸受の隙間へのグリース組成物の充填状態を目視で確認した。また、室温に戻した後の充填状態を目視で確認するとともに、グリース組成物の保持性について、軸受けの開放面が下方になるように反転させて、液だれの有無を判定することで確認した。
また、比較例１も、実施例１と同様にして、軸受の隙間への充填状態、室温に戻した後の充填状態とグリース組成物の保持性を確認した。

本試験の結果、実施例１のグリース組成物は、室温で固体状であり、７０℃に加温すると液状化し、軸受の隙間にグリース組成物が容易に充填されることが確認できた。また、室温に戻した後はグリース組成物が固化し、軸受の隙間にグリース組成物が十分に保持された。
一方、油脂硬化剤（Ｃ）を含有しない比較例１のグリース組成物は、７０℃に加温した後に室温に戻した後もグリース組成物が液状化しており、軸受の隙間にグリース組成物が充填されず、軸受から液だれが確認された。即ち、油脂硬化剤（Ｃ）を含有しない比較例１のグリース組成物は、７０℃に加温した後に室温に戻した後はグリース組成物が固体状に戻らないため、グリース組成物としての性能が発揮されなくなった。

次に、上記の実施例１～２、及び比較例１～４により、レオロジー特性について評価した。

［レオロジー特性の評価］
室温（２５℃）において、装置名：Ａｎｔｏｎ－Ｐａａｒ ＭＣＲ３０２を用いて、歪みが１×１０^－３％～１×１０^３％の範囲における、貯蔵弾性率を測定した。
また、歪みに対する貯蔵弾性率をプロットし、貯蔵弾性率が低下するときの最大の傾き（負の数）を比較した。

実施例１～２及び比較例１のレオメータ測定結果を図４に示す。また、比較例２～４のレオメータ測定結果を図５に示す。
実施例１～２のレオロジー曲線（歪に対する貯蔵弾性率変化）は、比較例１～４のレオロジー曲線よりも貯蔵弾性率の低下時の最大の傾き（負の数）が大きくなった。即ち、歪に対する貯蔵弾性率の低下度合い（低下の応答性）が高く、歪とともに流動的になりやすいことがわかった。この結果から、要件（Ｉ）を満たすウレア系増ちょう剤（Ｂ）は、せん断応力の付与に対する応答性が高く、軟化しやすいことがわかる。
なお、比較例１に示される結果から、油脂硬化剤（Ｃ）を含有しないウレアグリースは、加温して液状化させることができるものの、常温に戻しても固体状態に戻らないことが明らかとなったが、実施例１～２のグリース組成物は、加温して液状化させることができるとともに、常温に戻すと固体状となった。このことから、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）と油脂硬化剤（Ｃ）とを含有するグリース組成物は、油脂硬化剤（Ｃ）により発揮される特性（加温して液状化させることができるとともに、常温に戻すと固体状となる特性）をウレア系増ちょう剤（Ｂ）が阻害することなく、しかもレオロジー特性に優れる（せん断応力の付与に対する応答性が高く、軟化しやすい）グリース組成物であるといえる。

１ グリース製造装置
２ 容器本体
３ 回転子
４ 導入部
４Ａ、４Ｂ 溶液導入管
５ 滞留部
６ 第一凹凸部
７ 第二凹凸部
８ 吐出部
９ 容器本体側の第一凹凸部
１０ 容器本体側の第二凹凸部
１１ 吐出口
１２ 回転軸
１３ 回転子の第一凹凸部
１３Ａ 凹部
１３Ｂ 凸部
１４ 回転子の第二凹凸部
１５ スクレーパー
Ａ１、Ａ２ ギャップ

Claims (7)

1. 基油（Ａ）、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）、及び油脂硬化剤（Ｃ）を含有するグリース組成物であって、
   前記グリース組成物中の前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が下記要件（Ｉ）を満たし、
   前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）の含有量が、前記グリース組成物の全量基準で、０．５質量％～１５．０質量％であり、
   前記油脂硬化剤（Ｃ）は、常温で液状の油脂を増粘、固化、及び／又はゾル・ゲル化することが可能であり、
   前記油脂硬化剤（Ｃ）が、融点が５０～８０℃のグリセリン脂肪酸エステルであり、
   前記油脂硬化剤（Ｃ）の含有量が、前記グリース組成物の全量基準で、０．１質量％～１０質量％であるグリース組成物。
   ・要件（Ｉ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の面積基準での算術平均粒子径が２．０μｍ以下である。
2. 前記グリース組成物中の前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が、さらに下記要件（ＩＩ）を満たす、請求項１に記載のグリース組成物。
   ・要件（ＩＩ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の比表面積が、０．５×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上である。
3. 前記油脂硬化剤（Ｃ）の融点が、１００℃以下である、請求項１又は２に記載のグリース組成物。
4. 前記基油（Ａ）の４０℃動粘度が１０ｍｍ^２／ｓ～８０ｍｍ^２／ｓである、請求項１又は２に記載のグリース組成物。
5. 混和ちょう度が３００～５００である、請求項１又は２に記載のグリース組成物。
6. 減速機又は増速機の潤滑部位を潤滑するために用いられる、請求項１又は２に記載のグリース組成物。
7. 請求項１又は２に記載のグリース組成物により、減速機又は増速機の潤滑部位を潤滑する、潤滑方法。