JP7804080B2 - フェロクロムを用いた高強度チタン合金の製造方法及び高強度チタン合金 - Google Patents

Description

本発明は、高強度チタンの製造方法に関する。より詳細は、本発明は、フェロクロムを用いた高強度チタン合金の製造方法に関する。

また、本発明は、良好な延伸率と共に高強度を示すことができるチタン合金に関する。

チタンは、優れた比強度を始め、耐食性と生体適合性に優れて、航空宇宙、国防、エネルギー産業、医療、及び生活消費財などのような広範囲な産業分野に広く活用されている。

通常、チタン合金の種類は、常温での安定性を基準に純チタン、α合金、α－β合金、β合金に区分される。このうちα合金は、クリープ強さと溶接性などに優れ、β合金の場合、加工性が増加することが知られている。

純チタンは、コストの側面から他のチタン合金に比べて安値であり、成形性、溶接性、加工性、耐食性に優れている。但し、純チタンは、強度が低くて、応用分野における限界を有する。チタンを適用する分野では、ほとんど高強度特性を要求しており、この場合、合金元素を多量添加することから高価化する恐れを引き起こしている。

よって、コスト上昇を最小化しつつ、優れた強度、成形性、溶接性、加工性、耐食性、生体適合性などの特性を制御することができる、比較的に安値の元素からなるチタン合金とその製造方法に関する開発が要求される。

本発明が解決しようとする課題は、フェロクロムを用いた高強度チタン合金の製造方法を提供することである。特に、本発明では、フェロクロムを合金添加材として用いて、チタン合金の製造コストを下げることができるだけでなく、強度及び延伸率を確保する側面からも有利な高強度チタン合金の製造方法を提供することである。

また、本発明が解決しようとする課題は、良好な延伸率と共に高強度を有するチタン合金を提供することである。

本発明の課題は、以上で言及した課題に限らず、言及していない本発明の他の課題及び長所は、下記の説明によって理解することができ、本発明の実施例によってより明らかに理解することができる。また、本発明の課題及び長所は、請求の範囲に示した手段及びその組み合わせによって実現できることが容易に理解できる。

前記の課題を解決するため本発明の実施例による高強度チタン合金の製造方法は、（ａ）純チタン（Ｔｉ）にクロム（Ｃｒ）、鉄（Ｆｅ）、シリコン（Ｓｉ）、及び炭素（Ｃ）を含むフェロクロムを添加する段階と、（ｂ）上記（ａ）段階の結果物を溶解させた後に冷却して、チタン合金母材を形成する段階と、（ｃ）チタン合金母材を熱間成形する段階と、を含み、チタン合金全体の重量に対して、前記フェロクロムを４重量％未満添加することを特徴とする。

本発明の高強度チタン合金の製造方法は、（ａ）純チタン（Ｔｉ）にクロム（Ｃｒ）、鉄（Ｆｅ）、シリコン（Ｓｉ）、及び炭素（Ｃ）を含むフェロクロムを添加する段階と、（ｂ）上記（ａ）段階の結果物を溶解させた後に冷却して、チタン合金母材を形成する段階と、（ｃ）チタン合金母材を熱間成形する段階と、を含み、前記フェロクロムは、鉄（Ｆｅ）：２０～３５重量％、シリコン（Ｓｉ）：１～４重量％、炭素（Ｃ）：０．１５重量％以下を含み、残部クロム（Ｃｒ）および不可避不純物からなり、チタン合金全体の重量に対して、前記フェロクロムを４重量％未満添加することを特徴とする。この場合、製造されるチタン合金は、クロム（Ｃｒ）：０．１～３．０重量％、鉄（Ｆｅ）：０．１～１．０重量％、シリコン（Ｓｉ）：０．０１～０．１重量％、酸素（Ｏ）：０．４重量％以下を含み、残部チタン（Ｔｉ）および不可避不純物からなり、８６１～１１６５ＭＰａの引張強度を有するものである。

前記チタン合金全体の重量に対して、前記フェロクロムを０．５～２重量％添加するのが好ましい。

前記熱間成形は、８００～８５０℃で、９０％以下の成形率で行うことができる。

前記の課題を解決するため本発明の実施例による高強度チタン合金は、クロム（Ｃｒ）：０．１～３．０重量％、鉄（Ｆｅ）：０．１～１．０重量％、シリコン（Ｓｉ）：０．０１～０．１重量％、酸素（Ｏ）：０．４重量％以下を含み、残部チタン（Ｔｉ）および不可避不純物からなることを特徴とする。

本発明の好ましい実施例による高強度チタン合金は、クロム（Ｃｒ）：０．１～３．０重量％、鉄（Ｆｅ）：０．１～１．０重量％、シリコン（Ｓｉ）：０．０１～０．１重量％、酸素（Ｏ）：０．４重量％以下を含むものの、クロム（Ｃｒ）の含量が鉄（Ｆｅ）の含量よりもさらに大きく、残部チタン（Ｔｉ）および不可避不純物からなり、８６１～１１６５ＭＰａの引張強度を有することを特徴とする。

前記クロムの含量は、前記鉄の含量の１．７～４倍であってもよい。

前記チタン合金は、以下の式１で表されるモリブデン当量（［Ｍｏ］ｅｑ．）が５以下であり、８４０～９３０℃のβ変態点を有するものであってもよい（式１における［］は、該成分の重量％）。

［式１］
［Ｍｏ］ｅｑ．＝［Ｍｏ］＋０．２［Ｔａ］＋０．２８［Ｎｂ］＋０．４［Ｗ］＋０．６７［Ｖ］＋１．２５［Ｃｒ］+１．２５［Ｎｉ］＋１．７［Ｍｎ］＋１．７［Ｃｏ］＋２．５［Ｆｅ］

前記チタン合金は、４６０～１２８０ＭＰａの降伏強度及び９５～１０５ＧＰａのヤング率を有する。

本発明による高強度チタン合金の製造方法によれば、人体に無害な元素（Ｃｒ、Ｆｅ、Ｓｉなど）からなる低炭素フェロクロム（ｌｏｗ－ｃａｒｂｏｎ ｆｅｒｒｏｃｈｒｏｍｅ）を純チタン（ｃ）の添加合金材として活用することで、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｓｉなどのような個別元素に添加することに比べて、原材料コストの側面、かつ、工程の側面からコストを下げることができるだけでなく、強度及び延伸率を確保する側面からも有利な効果を提供することができる。

上述した効果並びに本発明の具体的な効果は、以下の発明を実施するための形態を説明すると共に記述する。

純チタン（Ｔｉ－０．０５Ｏ）試片の相分率を示した図である。 純チタン（Ｔｉ－０．０５Ｏ）にフェロクロムを４重量％添加した試片の相分率を示した図である。 純チタン（Ｔｉ－０．０５Ｏ）にフェロクロムを０．５重量％添加した試片の相分率を示した図である。 純チタン（Ｔｉ－０．３９Ｏ）試片の相分率を示した図である。 純チタン（Ｔｉ－０．３９Ｏ）にフェロクロムを４重量％添加した試片の相分率を示した図である。 純チタン（Ｔｉ－０．３９Ｏ）にフェロクロムを０．５重量％添加した試片の相分率を示した図である。 比較例の試片１、３及び実施例の試片１～４に対する機械的特性を示した図である。 比較例の試片２、４及び実施例の試片５～８に対する機械的特性を示した図である。

前述した目的、特徴及び長所は、詳細に後述し、これによって、本発明の属する技術分野における通常の知識を有する者は、本発明の技術的思想を容易に実施することができる。本発明の説明にあたり、本発明に係る公知の技術に関する具体的な説明が本発明の要旨を曖昧にすると判断される場合には、詳細な説明を省略する。以下では、添付の図面を参照して、本発明による好ましい実施例を詳説することとする。

以下では、本発明の幾つかの実施例によるフェロクロムを用いた高強度チタン合金の製造方法及び高強度チタン合金について説明することとする。

純チタンの強度を増加する方法では、合金元素を添加して強度を高める方法と、塑性加工及び熱処理によって内部の結晶粒を小さくして強度を高める方法と、がある。しかし、これらの方法は、合金元素を添加して、別途結晶粒の微細化工程が加わるため、コスト上昇の原因になる。また、塑性加工及び熱処理によって結晶粒を微細化する方法の場合、工程に応じて製造されるチタン合金の機械的特性の変化が大きく発生して、実際の生産工程に直接適用しにくい工程が導出し得る短所がある。

よって、塑性加工及び熱処理によって結晶粒を微細化する方法よりは、合金元素を添加する方法がさらに有利であると言える。特に、安値の合金元素を選択して合金化することが、コスト上昇を最小化して、強度を増加させるのに最も好ましい方法であると言える。さらに、生体安定性を確保するため、毒性のある元素であるＣｏ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｖなどを添加していないものが好ましく、本発明によるチタン合金にはこれら元素が含まれておらず、例外的に不純物として不可避に含まれることはある。

本発明者らは、長い研究の結果、純チタンに対して毒性がなく、溶解しやすいＦｅ、Ｃｒ、Ｓｉなどが含まれているフェロクロム（Ｆｅｒｒｏｃｈｒｏｍｅ）を添加して合金化する方法を開発した。特に、フェロクロム（Ｆｅｒｒｏｃｈｒｏｍｅ）に含まれている元素であるＳｉの場合、溶解の際、核生成サイトを提供して、溶解されたインゴットの結晶粒を微細化する特徴をさらに期待することができる。これによって、純チタンを基地とした新しいＴｉ－Ｃｒ－Ｆｅ－Ｓｉ合金を開発した。

以下では、フェロクロムを用いた高強度チタン合金の製造方法についてより詳説することとする。

本発明による高強度チタン合金の製造方法は、純チタン（Ｔｉ）にクロム（Ｃｒ）、鉄（Ｆｅ）、シリコン（Ｓｉ）、及び炭素（Ｃ）を含むフェロクロムを添加する段階と、純チタンとフェロクロムを溶解させた後に冷却して、チタン合金母材を形成する段階と、チタン合金母材を熱間成形する段階と、を含む。

純チタンとフェロクロムの溶解は、真空溶解法、電子ビーム溶解法、プラズマアーク溶解法、非消耗電極式アーク溶解法または誘導スカル溶解法などのような公知の様々な方法を用いることができる。熱間成形は、熱間圧延、熱間鍛造などの方式で行うことができる。熱間成形は、８００～８５０℃で、９０％以下の成形率（ｆｏｒｍｉｎｇ ｒａｔｉｏ）で行うことができる。成形率は、圧延の場合、圧下率に表することができる。本発明の場合、以下で説明するように、フェロクロムを４重量％未満添加し、その結果、８００～８５０℃で、９０％の成形率で成形を行っても、クラックが発生しない効果を提供することができる。

熱間成形後、冷却は、水冷、空冷、炉冷などのような様々な方法を用いることができる。冷却方式は、熱間成形後、さらなる熱間工程の有無によって決定することができるが、例えば、さらなる熱間工程が存在しないと、熱間成形後、水冷を行うことができる。熱間成形後は、均質化処理、溶体化処理、時効処理などの熱処理をさらに行うことができる。

フェロクロムの溶解に係る１つの特徴は、フェロクロムを溶解する際の温度がクロム、鉄、シリコンなどを個別溶解する際よりも顕著に低くて、チタンの融点と類似である点である。これによって、フェロクロムは、相対的に低い温度で、純チタンと共に溶解可能であり、これによって、チタン合金の製造コストを低減することができる。

本発明では、フェロクロムの添加量は、チタン合金全体の重量に対して、４重量％未満であるのが好ましい。より好ましくは、３重量％以下であり、最も好ましくは、０．５～２重量％である。フェロクロムを添加すると、純チタンに比べて強度が増加し得る。但し、フェロクロムの添加量が４重量％以上である場合は、延伸率が非常に低くて、クラックが発生する恐れがある。

フェロクロムは、鉄（Ｆｅ）：２０～３５重量％、シリコン（Ｓｉ）：１～４重量％、炭素（Ｃ）：０．１５重量％以下を含み、残部クロム（Ｃｒ）および不可避不純物からなるものであってもよい。フェロクロムの特徴は、Ｃｒの含量がＦｅの含量よりもさらに多い点である。フェロクロムにおけるＣｒの含量は、Ｆｅの含量の１．７～４倍、例えば、２～４倍であってもよい。

クロム（Ｃｒ）は、毒性のない元素であって、チタン合金におけるモリブデン（Ｍｏ）よりも高いβ相安定化元素である。純チタンにクロムを添加すると、固溶強化効果により強度が増加し得る。但し、クロムを添加しすぎると、Ｌａｖｅｓ Ｐｈａｓｅ（ＴｉＣｒ_２）相の形成により、成形工程で破断する可能性が大きい。例えば、Ｔｉ－３３Ｚｒ－３Ｆｅ－２Ｃｒ合金、Ｔｉ－３３Ｚｒ－５Ｆｅ－２Ｃｒ合金、Ｔｉ－３３Ｚｒ－７Ｆｅ－２Ｃｒ合金のようなチタン合金におけるＣｒの添加時、Ｌａｖｅｓ相を形成し、その結果、（圧縮試験時）クラック挙動をすることが知られている。

鉄（Ｆｅ）は、クロム（Ｃｒ）と同じく毒性がないし、モリブデンよりも高いβ相安定化元素である。純チタンに鉄を添加すると、固溶強化効果により強度が増加し得る。但し、鉄を２重量％以上添加したチタン合金を溶解するとき、マクロまたはミクロ偏析を誘導することができ、一定温度で熱処理する場合、非常に弱い相であるＴｉＦｅ相を形成することができる。

シリコン（Ｓｉ）は、毒性のない元素であって、チタン合金を溶解するとき、核生成サイトを多く形成して、結晶粒の微細化を誘導する。また、シリコンは、チタン合金の静的強度（ｓｔａｔｉｃ ｓｔｒｅｎｇｔｈ）を増加させることに寄与する。但し、シリコンの含量が０．２５重量％を超えると、脆性の強いシリサイドの形成により、クラックの発生を促進させることができる。

フェロクロムの含量が４重量％未満である場合、チタン合金における上記のようなクロム、鉄、シリコンの好ましい含量の範囲を満たすことができる。

本発明によるチタン合金には、酸素（Ｏ）がチタン合金全体の重量に対して、０．４重量％以下で含まれていてもよい。酸素は、侵入型元素であって、腐食抵抗性に大きな影響を及ぼさない、かつ、格子を強化させる固溶強化合金元素である。但し、酸素が０．４重量％を超えて含まれすぎると、低温での双晶変形を抑制させることで、衝撃抵抗を急激に減少させることができる。

上記のような方法によって本発明は、クロム（Ｃｒ）：０．１～３．０重量％、鉄（Ｆｅ）：０．１～１．０重量％、シリコン（Ｓｉ）：０．０１～０．１重量％、酸素（Ｏ）：０．４重量％以下を含み、残部チタン（Ｔｉ）および不可避不純物からなることを特徴とする、高強度チタン合金を提供することができる。本発明による高強度チタン合金におけるＣｒ、Ｆｅ及びＳｉの含量は、フェロクロムの添加量によって決定され、フェロクロムの添加量が４重量％未満、より好ましくは、３．０重量％以下、最も好ましくは、０．５～２．０重量％であることによって、上記のようなＣｒ、Ｆｅ及びＳｉの含量を満たすことができる。

本発明による高強度チタン合金は、以下の式１で表されるモリブデン当量（［Ｍｏ］ｅｑ．）が５以下であってもよい（式１における［］は、該成分の重量％）。

［式１］
［Ｍｏ］ｅｑ．＝［Ｍｏ］＋０．２［Ｔａ］＋０．２８［Ｎｂ］＋０．４［Ｗ］＋０．６７［Ｖ］＋１．２５［Ｃｒ］+１．２５［Ｎｉ］＋１．７［Ｍｎ］＋１．７［Ｃｏ］＋２．５［Ｆｅ］

また、本発明による高強度チタン合金は、８４０～９３０℃のβ変態点を有するものであってもよい。

さらに、実験の結果、本発明による高強度チタン合金は、８６１～１１６５ＭＰａの引張強度、４６０～１２８０ＭＰａの降伏強度、及び９５～１０５ＧＰａのヤング率を有する。

実施例
以下では、本発明の好ましい実施例によって本発明の構成及び作用をより詳説することとする。但し、これは、本発明の好ましい例示として挙げられたものであり、いずれの意味でも、これによって本発明が制限されるとは解釈されない。以下の実施例に記載していない内容は、この技術分野における熟練者であれば、技術的に十分類推することができるため、その説明を省略することとする。

１．フェロクロムの分析
３個のフェロクロム試片について、次のように成分分析を行った。１０ｍｍ×１０ｍｍサイズの各試片の３か所（Ｌｅｆｔ、Ｃｅｎｔｅｒ、Ｒｉｇｈｔ）についてそれぞれ３回ずつＥＤＳ分析を行い、その結果を表１に示した。

３個の試片は、いずれも約６６重量％のＣｒと、約３１％のＦｅと、約３重量％のＳｉを含有し、成分の含量差は大きくないことが分かる。

以下では、フェロクロム試片＃１を対象に実験を行った。

フェロクロム試片＃１の表面酸化層を除去した後、ＥＤＳによってＯ、Ｎ、Ｃの含量を分析した結果を表２に示した。

フェロクロムは、炭素の含量によって低炭素フェロクロム、中炭素フェロクロム、高炭素フェロクロムに区分されるが、このうち低炭素フェロクロムは、炭素の含量が０．２重量％以下または０．１５重量％以下であることを意味する。上記で分析されたフェロクロム試片＃１の場合、炭素の含量が約０．１重量％であり、クロムの含量が約６７％であるところ、低炭素フェロクロムに相当する。

Ｃｒ、Ｆｅ及びＳｉの融点は、それぞれ１９０７℃、１５３８℃及び１４１４℃であるものの、炭素の含量が０．１５重量％以下である低炭素フェロクロムの融点は、約１６２０℃であることが知られている。また、チタンの融点は、１６６８℃である。

チタンにおけるＯ、Ｎ、Ｃ、Ｈなどは、破壊延性を低下させる主な元素であって、特別な管理が要求される。純チタンにおけるこれら元素は、表３に示されている重量％以下に管理しなければならない（国家別許容値の極少量差あり）。特に、Ｈは、少量の添加時にも、破壊延性を低下させるため、他の元素に比べて特別な管理が要求される。

上記で分析されたフェロクロム試片＃１の場合、低炭素フェロクロムであって、表３のＯ、Ｎ、Ｃ、Ｈなどの元素に対する最大重量％以下を満たしている。

チタン合金試片の製造
純チタン（Ｔｉ－０．０５Ｏ及びＴｉ－０．３９Ｏ）と表４記載の含量のフェロクロムを誘導スカル溶解炉で溶解し、チタン合金を形成した後に冷却して、幅１０ｍｍ×長さ３０ｍｍ×厚さ１０ｍｍのインゴットを製造した。

インゴットを８３０℃±２０℃で、表４記載の約９０％の成形率（ｆｏｒｍｉｎｇ ｒａｔｉｏ）で圧延した後に水冷して、比較例１～２、実施例１～５及び参考例１～３によるチタン合金試片を製造した。

表４は、比較例１～２、実施例１～５及び参考例１～３に従って製造されたチタン合金試片において、フェロクロム含量によるＭｏ当量とβ変態点を示したものである。そして、表５は、実施例１～５及び参考例１～３に従うチタン合金試片で添加されたフェロクロムによるＣｒ、Ｆｅ及びＳｉの含量を示したものである。

図１ａは、純チタン（Ｔｉ－０．０５Ｏ）試片である比較例１による試片の相分率を示したものである。図１ｂは、純チタン（Ｔｉ－０．０５Ｏ）にフェロクロムを４重量％添加して製造されたチタン合金試片の相分率を示したものである。図１ｃは、純チタン（Ｔｉ－０．０５Ｏ）にフェロクロムを０．５重量％添加して製造されたチタン合金試片の相分率を示したものである。

図１ａ～図１ｃに用いた純チタン（Ｔｉ－０．０５Ｏ）は、酸素の含量が約０．０５重量％であるＧｒａｄｅ１またはＧｒａｄｅ２に相当する。

表４及び図１ａを参照すると、純チタン（Ｔｉ－０．０５Ｏ）の場合、約８９０℃以上の高温では、β相で存在し、その以下の低温では、実際はα相のみで存在することが分かる。

しかし、表４及び図１ｂを参照すると、フェロクロムを４重量％添加して製造されたチタン合金試片の場合、約８５０℃以上の高温では、β相で存在し、６００～８５０℃では、β相とα相で共存し、約６００℃以下では、α相で存在することが分かる。特に、図１ｂを参照すると、高温β相から低温α相に相変態する途中、６００～６５０℃の区間でＴｉＣｒ_２が析出していることが分かる。これらのＴｉＣｒ_２が多すぎると、成形工程で破断する可能性がある。

一方、図１ｃを参照すると、フェロクロムを０．５重量％添加して製造されたチタン合金試片の場合、図１ｂとは異なり、析出物がほとんど形成されておらず、成形工程でより有利であると言える。

図２ａは、純チタン（Ｔｉ－０．３９Ｏ）試片である比較例２による試片の相分率を示したものである。図２ｂは、純チタン（Ｔｉ－０．３９Ｏ）にフェロクロムを４重量％添加して製造されたチタン合金試片の相分率を示したものである。図２ｃは、純チタン（Ｔｉ－０．３９Ｏ）にフェロクロムを０．５重量％添加して製造されたチタン合金試片の相分率を示したものである。

図２ａ～図２ｃに用いられた純チタン（Ｔｉ－０．３９Ｏ）は、酸素の含量が約０．３９重量％であるＧｒａｄｅ４に相当すると言える。

表４及び図２ａを参照すると、純チタン（Ｔｉ－０．３９Ｏ）の場合、約９３０℃以上の高温では、β相で存在し、その以下の低温では、実際はα相のみで存在することが分かる。

しかし、表４及び図２ｂを参照すると、フェロクロムを４重量％添加して製造されたチタン合金試片の場合、約９１０℃以上の高温では、β相で存在し、６００～９１０℃では、β相とα相が共存し、６００℃以下では、α相で存在することが分かる。特に、図２ｂを参照すると、高温β相から低温α相に相変態する途中、約６００～６５０℃で、ＴｉＣｒ_２が析出していることが分かる。

一方、図２ｃを参照すると、フェロクロムを０．５重量％添加して製造されたチタン合金試片の場合、図２ｂとは異なり、析出物がほとんど形成されていないことが分かる。

図３ａ及び図３ｂは、比較例の試片１～４、実施例の試片１～５及び参考例の試片１～３に対する機械的特性を示したものである。

比較例３による試片は、純チタン（Ｔｉ－０．０５Ｏ）にフェロクロムを４重量％添加して製造されたチタン合金試片であり、比較例４による試片は、純チタン（Ｔｉ－０．３９Ｏ）にフェロクロムを４重量％添加して製造されたチタン合金試片である。

機械的特性は、各チタン合金試片について常温で、変形速度１．５ｍｍ/ｍｉｎの条件で引張試験を行って得た。

比較例の試片１～２及び実施例の試片１～５及び参考例の試片１～３に対する機械的特性を表６に示した。

図３ａ、図３ｂ及び表６を参照すると、フェロクロムを添加していない比較例１～２による純チタン試片の場合、４１８～７５８ＭＰａの引張強度と３５２～６７２ＭＰａの降伏強度を示すことが分かる。これに反して、純チタンにフェロクロムを３．０重量％以下添加して製造されたチタン合金試片の場合、５４０～１３７０ＭＰａの引張強度と４６０～１２８０ＭＰａの降伏強度を有することが分かる。すなわち、フェロクロムを添加して製造されたチタン合金の場合、純チタンに比べて強度が上昇することが分かる。特に、表６を参照すると、実施例１～５の場合、８６１～１１６５ＭＰａの引張強度を有し、かつ、良好な延伸率を有することが分かる。

表７は、比較例１～４による試片と実施例１～５による試片と参考例１～３の試片の延伸率の測定結果及びクラック発生の観察結果を示したものである。

図３ａ、図３ｂ及び表７を参照すると、比較例１、実施例１～４及び比較例３を比較するとき、そして、比較例２、実施例５～８及び比較例４を比較するとき、純チタン試片にフェロクロムを添加することによって、延伸率は減少する傾向を示す。

しかし、比較例３～４の場合、酸素濃度が０．０５～０．３９重量％含まれた純チタンにフェロクロムを４．０重量％添加した場合、延伸率は、１．１～１．４に急激に減少するものの、実施例１～５及び参考例１～３の場合、酸素濃度が０．０５～０．３９重量％で含まれた純チタンにフェロクロムを４．０重量％未満、より具体的には、３．０重量％以下添加した場合、急激な延伸率の減少なしに延伸率の範囲が２．２～１６．８％と表された。すなわち、参考例１～２、実施例１～２及び比較例３を比較するとき、そして、実施例３～５、参考例３及び比較例４を比較するとき、４重量％未満のフェロクロムの添加は、急激な延伸率の減少をもたらすことはないが、４重量％またはそれ以上のフェロクロムを添加する場合、急激な延伸率の減少をもたらすことが分かる。

さらに、参考例１～２と実施例１と実施例２、実施例３～５と参考例３を比較すると、フェロクロムの添加量が０．５～２．０重量％である場合に比べて、フェロクロムの添加量が３．０重量％である場合、延伸率の低下度合いがさらに大きく示されることが分かる。よって、強度及び延伸率を考慮すると、フェロクロムの添加量は、０．５～２．０重量％であるのが最も好ましいと言える。

また、表７を参照すると、比較例４によるチタン合金試片の場合、クラックが発生しているが、参考例１～３及び実施例１～５によるチタン合金試片の場合、クラックが発生していないことが分かる。

以上のように、本発明について例示の図面を参照して説明したが、本発明は、本明細書に開示の実施例と図面によって限定されるものではなく、本発明の技術思想の範囲内における通常の技術者にとって様々な変形を行えることは明らかである。さらに、本発明の実施例を前述しながら、本発明の構成による作用効果を明示的に記載して説明しなかったとしても、該構成によって予測可能な効果も認めるべきであることは当然である。

Claims (6)

1. （ａ）純チタン（Ｔｉ）にフェロクロムを添加する段階と、
   （ｂ）上記（ａ）段階の結果物を溶解させた後に冷却して、チタン合金母材を形成する段階と、
   （ｃ）チタン合金母材を熱間成形する段階と、
   を含み、
   前記フェロクロムは、鉄（Ｆｅ）：２０～３５重量％、シリコン（Ｓｉ）：１～４重量％、炭素（Ｃ）：０．１５重量％以下を含み、残部クロム（Ｃｒ）および不可避不純物からなり、
   チタン合金全体の重量に対して、前記フェロクロムを４重量％未満添加して、
   製造されるチタン合金は、クロム（Ｃｒ）：０．１～３．０重量％、鉄（Ｆｅ）：０．１～１．０重量％、シリコン（Ｓｉ）：０．０１～０．１重量％、酸素（Ｏ）：０．４重量％以下を含み、残部チタン（Ｔｉ）および不可避不純物からなり、８６１～１１６５ＭＰａの引張強度を有することを特徴とする、
   高強度チタン合金の製造方法。
2. 前記チタン合金全体の重量に対して、前記フェロクロムを０．５～２重量％添加することを特徴とする、
   請求項１に記載の高強度チタン合金の製造方法。
3. 前記熱間成形は、８００～８５０℃で、９０％以下の成形率で行われることを特徴とする、
   請求項１に記載の高強度チタン合金の製造方法。
4. クロム（Ｃｒ）：０．１～３．０重量％、鉄（Ｆｅ）：０．１～１．０重量％、シリコン（Ｓｉ）：０．０１～０．１重量％、酸素（Ｏ）：０．４重量％以下を含むものの、クロム（Ｃｒ）の含量が鉄（Ｆｅ）の含量よりもさらに大きく、残部チタン（Ｔｉ）および不可避不純物からなり、８６１～１１６５ＭＰａの引張強度を有し、
   ４６０～１２８０ＭＰａの降伏強度及び９５～１０５ＧＰａのヤング率を有することを特徴とする、
   高強度チタン合金。
5. 前記クロムの含量は、前記鉄の含量の１．７～４倍であることを特徴とする、
   請求項４に記載の高強度チタン合金。
6. 前記チタン合金は、以下の式１で表されるモリブデン当量（［Ｍｏ］ｅｑ．）が５以下であり、８４０～９３０℃のβ変態点を有することを特徴とする、
   請求項４に記載の高強度チタン合金。
   ［式１］
   ［Ｍｏ］ｅｑ．＝［Ｍｏ］＋０．２［Ｔａ］＋０．２８［Ｎｂ］＋０．４［Ｗ］＋０．
   ６７［Ｖ］＋１．２５［Ｃｒ］+１．２５［Ｎｉ］＋１．７［Ｍｎ］＋１．７［Ｃｏ］＋
   ２．５［Ｆｅ］