CN102965543A - 一种性能可调范围宽的高强钛合金 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种性能可调范围宽的高强钛合金,由以下重量百分比的成分组成:Al 4.5%~5.5%,Cr+Fe 3.5%~5.0%,V+Mo 6.0%~9.0%,Zr 2%~5%,余量为Ti和不可避免的杂质;其中,Fe≤0.6%,V≤4.5%。该高强钛合金热塑性优良,退火后室温强度在850MPa-1050MPa之间,固溶时效后室温强度在1250MPa-1600MPa之间,β退火冷却加时效处理后室温强度在1050MPa-1200MPa之间,并具有良好的塑性及韧性。
Description
技术领域
本发明涉及一种多元强化的近β钛合金,具体涉及一种性能可调范围宽的高强钛合金。
背景技术
高强钛合金由于其优越的比强度等综合性能在航空工业中获得了越来越多的应用。上个世纪60年代,美国开发的高强β钛合金Ti-13V-11Cr-3Al成功用于SR-71侦察机。此后,美国开发的Ti-1023、Ti-15-3、Ti-62222s以及前苏联开发的BT22为代表的高强钛合金也获得了成熟应用。作为航空锻件应用时,这些合金一般用于1000MPa~1200MPa的强度水平,断裂韧性大多在45~60MPa.m1/2之间。进一步提高强度将会使这些合金的塑性、韧性等性能明显恶化。最近几年,国外对具有更高强度水平的新型高强钛合金的研究非常重视。其代表性的合金是在BT22合金基础上改进设计的Ti-5553及Ti-55531合金。同Ti-1023及BT22合金相比,新合金硬化效应更高,且空气冷却即可获得高的淬透深度,适于制备高强大规格构件,其可用强度水平超过1240MPa。目前,Ti-5553合金已成功用于B-787的起落架等重要结构件。国内在航空锻件用高强钛合金方面,主要是对国外的典型合金的仿制,如Ti-1023、BT22的国内对应牌号分别是TB6、TC 18。在自主研究方面,目前获得型号应用的高强韧钛合金是TC21钛合金。这些合金通常在特定的组织状态下具有较优的性能,而应用上则希望钛合金具有很宽的组织及性能可调性以满足不同领域不同服役状态的需求,现有的合金难以满足这种需求。
发明内容
本发明所要解决的技术问题在于针对上述现有技术中的不足,提供一种强度、塑性良好匹配的性能可调范围宽的高强钛合金。
为解决上述技术问题,本发明采用的技术方案是:一种性能可调范围宽的高强钛合金,其特征在于,由以下重量百分比的成分组成:Al4.5%~5.5%,Cr+Fe 3.5%~5.0%,V+Mo 6.0%~9.0%,Zr 2%-5%,余量为Ti和不可避免的杂质;其中,Fe≤0.6%,V≤4.5%;所述性能可调范围宽的高强钛合金是指钛合金退火后室温抗拉强度在850MPa-1050MPa之间,固溶时效后室温抗拉强度在1250MPa-1600MPa之间,β退火冷却加时效处理后室温抗拉强度在1050MPa-1200MPa之间。
上述的一种性能可调范围宽的高强钛合金,其特征在于,由以下重量百分比的成分组成:Al 5.0%,Mo 4.5%,V 3.0%,Cr 4.5%,Zr 3.0%,Fe 0.4%,余量为Ti和不可避免的杂质。
上述的一种性能可调范围宽的高强钛合金,其特征在于,由以下重量百分比的成分组成:Al 5.4%,Mo 4.0%,V 3.5%,Cr 4.0%,Zr 4.0%,Fe0.3%,余量为Ti和不可避免的杂质。
上述的一种性能可调范围宽的高强钛合金,其特征在于,由以下重量百分比的成分组成:Al 4.5%,Mo 3.5%,V 4.5%,Cr 4.8%,Zr 2.0%,Fe0.2%,余量为Ti和不可避免的杂质。
上述的一种性能可调范围宽的高强钛合金,其特征在于,由以下重量百分比的成分组成:Al 4.8%,Mo 5.0%,V 2.5%,Cr 5.0%,Zr 5.0%,余量为Ti和不可避免的杂质。
上述的一种性能可调范围宽的高强钛合金,其特征在于,由以下重量百分比的成分组成:Al 5.5%,Mo 4.0%,V 2.0%,Cr 4.0%,Zr 3.0%,Fe 0.6%,余量为Ti和不可避免的杂质。
上述的一种性能可调范围宽的高强钛合金,其特征在于,由以下重量百分比的成分组成:Al 5.0%,Mo 6.0%,V 3.0%,Cr 3.5%,Zr 4.0%,余量为Ti和不可避免的杂质。
本发明的制备方法为钛合金的常规制备方法:根据需要选择合适的中间合金与海绵钛按设计成分混合压制电极,经真空自耗电弧重熔法得到合金铸锭,合金铸锭在液压锻造机或锻锤等自由锻造设备上进行开坯锻造,可根据需要进行棒材锻造、板材轧制、管材挤压、棒丝材轧制等热加工工艺制成成品。成品经退火后、固溶时效后或β退火冷却加时效处理后使用。
本发明与现有技术相比具有以下优点:该钛合金热加工性优良,强度可在850~1600MPa很宽范围内调整,具备良好的强塑性及强韧性匹配,满足多种应用领域对高强钛合金性能的要求。
下面结合实施例对本发明的技术方案作进一步的详细描述。
具体实施方式
本发明一种性能可调范围宽的高强钛合金,由以下重量百分比的成分组成:Al 4.5%~5.5%,Cr+Fe 3.5%~5.0%,V+Mo 6.0%~9.0%,Zr 2%-5%,余量为Ti和不可避免的杂质;其中,Fe≤0.6%,V≤4.5%。所涉及的中间合金包括铝钒合金、铝钼合金、金属铬、铬铁合金、铝豆、海绵锆等,所使用的海绵钛为0级或1级。
根据需要选择合适的中间合金,将中间合金与海绵钛按设计成分混合压制电极,用常规真空自耗电弧炉经二次或三次熔炼成合金铸锭,合金铸锭在1050℃-1150℃温度下开坯锻造,成品棒材锻造、板材和管材轧制温度770℃-870℃,管坯挤压温度控制在800℃-900℃。合金成品经730℃-830℃/退火,或730℃-830℃/固溶+480℃-580℃/时效处理,或830℃-930℃β区退火缓慢冷却+500℃-580℃/时效处理后使用。合金退火处理后的室温拉伸性能为:σb:850-1050MPa,σ02:780-990MPa,δ:18%-23%;合金固溶时效处理后的室温拉伸性能为:σb:1250-1600MPa,σ02:1150-1500MPa,δ:7%-15%;合金β退火冷却加时效处理后的室温拉伸性能为:σb:1050-1200MPa,σ0.2:960-1100MPa,δ:11%-15%。
实施例1
本实施例钛合金的名义成分为Ti-5Al-4.5Mo-3V-4.5Cr-3Zr-0.4Fe,即按重量百分比计为Al:5.0%,Mo:4.5%,V:3.0%,Cr:4.5%,Zr:3.0%,Fe:0.4%,余量为Ti和不可避免的杂质。原料选用为:Al-60Mo中间合金、Al-55V中间合金、FeCr69C0.25低碳铬铁、金属铬、火器级海绵锆、0级海绵钛。
将中间合金与海绵钛按设计成分混合压制电极后用真空自耗电弧炉经三次熔炼成合金铸锭,合金铸锭经三火次锻造,最终在830℃锻成150mm方棒成品。
本实施例钛合金棒材经770℃/固溶+540℃/时效处理后的室温性能为:σb:1330MPa,σ0.2:1250MPa,δ:9%,本实施例钛合金棒材经870℃退火缓慢冷却到680℃出炉后在550℃时效处理后的室温性能为:σb:1180MPa,σ0.2:1100MPa,δ:12%,
实施例2
本实施例钛合金的名义成分为Ti-5.4Al-4Mo-3.5V-4Cr-4Zr-0.3Fe,即按重量百分比计为Al:5.4%,Mo:4.0%,V:3.5%,Cr:4.0%,Zr:4.0%,Fe:0.3%,余量为Ti和不可避免的杂质。原料选用为:Al-60Mo中间合金、Al-55V中间合金、FeCr69C0.25低碳铬铁、金属铬、火器级海绵锆、0级海绵钛。
将中间合金与海绵钛按设计成分混合压制电极后用真空自耗电弧炉经三次熔炼成合金铸锭,合金铸锭经两火次锻造,最终在800℃轧成直径为15mm的圆棒。
本实施例钛合金棒材经750℃退火处理后的室温性能为:σb:1030MPa,σ0.2:950MPa,δ:19%;本实施例钛合金棒材经800℃/固溶+500℃/时效处理后的室温性能为:σb:1620MPa,σ0.2:1510MPa,δ:7%,剪切强度860MPa.
实施例3
本实施例钛合金的名义成分为Ti-4.5Al-3.5Mo-4.5V-4.8Cr-2Zr-0.2Fe,即按重量百分比计为:Al:4.5%,Mo:3.5%,V:4.5%,Cr:4.8%,Zr:2.0%,Fe:0.2%,余量为Ti和不可避免的杂质。原料选用为:Al-60Mo中间合金、Al-85V中间合金、铝豆、金属铬、FeCr69C0.25低碳铬铁、1级海绵钛。
将中间合金与海绵钛按设计成分混合压制电极后用真空自耗电弧炉经二次熔炼成合金铸锭,合金铸锭经两火次锻造,最终在870℃挤压成壁厚10mm管材。
本实施例钛合金管材经730℃退火处理后的室温拉伸性能为:σb:1050MPa,σ0.2:970MPa,δ:17%;本实施例钛合金管材经760℃/固溶+580℃/时效处理后的室温性能为:σb:1290MPa,σ0.2:1210MPa,δ:13%,剪切强度760MPa。
实施例4
本实施例钛合金的名义成分为Ti-4.8Al-5Mo-2.5V-5Cr-5Zr,即按重量百分比计为:Al:4.8%,Mo:5.0%,V:2.5%,Cr:5.0%,Zr:5.0%,余量为Ti和不可避免的杂质。原料选用为:Al-60Mo中间合金、Al-85V中间合金、铝豆、金属铬、0级海绵钛。
将中间合金与海绵钛按设计成分混合压制电极后用真空自耗电弧炉经二次熔炼成合金铸锭,合金铸锭经两火次锻造,最终在780℃轧制成厚10mm板材。
本实施例钛合金板材经850℃退火处理后的室温性能为:σb:880MPa,σ0.2:810MPa,δ:21%;本实施例钛合金板材经780℃/固溶+520℃/时效处理后的室温性能为:σb:1470MPa,σ0.2:1400MPa,δ:11%,疲劳强度890MPa(R=0.1,cycles=107)。
实施例5
本实施例钛合金的名义成分为Ti-5.5Al-4Mo-2V-4Cr-3Zr-0.6Fe,即按重量百分比计为Al:5.5%,Mo:4.0%,V:2.0%,Cr:4.0%,Zr:3.0%,Fe:0.6%,余量为Ti和不可避免的杂质。原料选用为:Al-60Mo中间合金、Al-55V中间合金、FeCr69C0.25低碳铬铁、金属铬、火器级海绵锆、铝豆、0级海绵钛。
将中间合金与海绵钛按设计成分混合压制电极后用真空自耗电弧炉经三次熔炼成合金铸锭,合金铸锭经两火次锻造,最终在800℃轧成直径为15mm的圆棒。
本实施例钛合金棒材经800℃退火处理后的室温性能为:σb:960MPa,σ0.2:920MPa,δ:20%;本实施例钛合金棒材经800℃/固溶+550℃/时效处理后的是室温性能为:σb:1410MPa,σ0.2:1340MPa,δ:10%,剪切强度790MPa.
实施例6
本实施例钛合金的名义成分为Ti-5Al-6Mo-3V-3.5Cr-4Zr,即按重量百分比计为Al:5.0%,Mo:6.0%,V:3.0%,Cr:3.5%,Zr:4.0%,余量为Ti和不可避免的杂质。原料选用为:Al-60Mo中间合金、Al-85V中间合金、金属铬、火器级海绵锆、铝豆、0级海绵钛。
将中间合金与海绵钛按设计成分混合压制电极后用真空自耗电弧炉经三次熔炼成合金铸锭,合金铸锭经三火次锻造,最终在800℃锻成直径为150mm的圆棒。
本实施例钛合金棒材经750℃/固溶+550℃/时效处理后的室温性能为:σb:1340MPa,σ0.2:1260MPa,δ:8%,本实施例钛合金棒材经870℃退火缓慢冷却到550℃时效处理后的室温性能为:σb:1090MPa,σ0.2:1010MPa,δ:14%,
以上所述,仅是本发明的较佳实施例,并非对本发明作任何限制,凡是根据本发明技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、变更以及等效变化,均仍属于本发明技术方案的保护范围内。
Claims (7)
1.一种性能可调范围宽的高强钛合金,其特征在于,由以下重量百分比的成分组成:Al 4.5%~5.5%,Cr+Fe 3.5%~5.0%,V+Mo 6.0%~9.0%,Zr 2%-5%,余量为Ti和不可避免的杂质;其中,Fe≤0.6%,V≤4.5%;所述性能可调范围宽的高强钛合金是指钛合金退火后室温抗拉强度在850MPa-1050MPa之间,固溶时效后室温抗拉强度在1250MPa-1600MPa之间,β退火冷却加时效处理后室温抗拉强度在1050MPa-1200MPa之间。
2.根据权利要求1所述的一种性能可调范围宽的高强钛合金,其特征在于,由以下重量百分比的成分组成:Al 5.0%,Mo 4.5%,V 3.0%,Cr4.5%,Zr 3.0%,Fe 0.4%,余量为Ti和不可避免的杂质。
3.根据权利要求1所述的一种性能可调范围宽的高强钛合金,其特征在于,由以下重量百分比的成分组成:Al 5.4%,Mo 4.0%,V 3.5%,Cr4.0%,Zr 4.0%,Fe 0.3%,余量为Ti和不可避免的杂质。
4.根据权利要求1所述的一种性能可调范围宽的高强钛合金,其特征在于,由以下重量百分比的成分组成:Al 4.5%,Mo 3.5%,V 4.5%,Cr4.8%,Zr 2.0%,Fe 0.2%,余量为Ti和不可避免的杂质。
5.根据权利要求1所述的一种性能可调范围宽的高强钛合金,其特征在于,由以下重量百分比的成分组成:Al 4.8%,Mo 5.0%,V 2.5%,Cr5.0%,Zr 5.0%,余量为Ti和不可避免的杂质。
6.根据权利要求1所述的一种性能可调范围宽的高强钛合金,其特征在于,由以下重量百分比的成分组成:Al 5.5%,Mo 4.0%,V 2.0%,Cr4.0%,Zr 3.0%,Fe 0.6%,余量为Ti和不可避免的杂质。
7.根据权利要求1所述的一种性能可调范围宽的高强钛合金,其特征在于,由以下重量百分比的成分组成:Al 5.0%,Mo 6.0%,V 3.0%,Cr3.5%,Zr 4.0%,余量为Ti和不可避免的杂质。
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CN (1) | CN102965543A (zh) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106148761A (zh) * | 2016-08-31 | 2016-11-23 | 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 | 一种高强度高冲击韧性的耐蚀可焊钛合金及其制备方法 |
CN106521236A (zh) * | 2016-10-25 | 2017-03-22 | 南京工业大学 | 一种含Fe的低成本近β型高强钛合金及其制备方法 |
CN110951994A (zh) * | 2019-12-23 | 2020-04-03 | 西部金属材料股份有限公司 | 一种高强高动态撕裂能的钛合金及其制备方法和应用 |
JP2020158820A (ja) * | 2019-03-26 | 2020-10-01 | シチズン時計株式会社 | チタン合金、チタン合金装飾部材、およびチタン合金の製造方法 |
CN113388754A (zh) * | 2021-04-29 | 2021-09-14 | 西安交通大学 | 一种具有高强度的Ti-Cr-Zr-Mo-Al系钛合金及制备方法 |
KR102434519B1 (ko) * | 2021-12-29 | 2022-08-22 | 한국재료연구원 | 페로크롬을 이용한 고강도 타이타늄 합금 제조 방법 및 고강도 타이타늄 합금 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1031569A (zh) * | 1987-08-24 | 1989-03-08 | 北京有色金属研究总院 | 高强度高韧性钛合金 |
JP2005320570A (ja) * | 2004-05-07 | 2005-11-17 | Kobe Steel Ltd | 被削性に優れたα−β型チタン合金 |
CN101343705A (zh) * | 2008-08-26 | 2009-01-14 | 沈阳铸造研究所 | 一种高硬度铸造用钛合金及制备方法 |
CN101760667A (zh) * | 2008-12-23 | 2010-06-30 | 北京有色金属研究总院 | 一种新型高强高韧钛合金 |
CN102212716A (zh) * | 2011-05-06 | 2011-10-12 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 一种低成本的α+β型钛合金 |
CN102212715A (zh) * | 2011-05-06 | 2011-10-12 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 一种近β型高强钛合金 |
CN102549181A (zh) * | 2009-05-29 | 2012-07-04 | 钛金属公司 | 用于高强度应用的近β钛合金及其制备方法 |
-
2012
- 2012-12-14 CN CN2012105453441A patent/CN102965543A/zh active Pending
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1031569A (zh) * | 1987-08-24 | 1989-03-08 | 北京有色金属研究总院 | 高强度高韧性钛合金 |
JP2005320570A (ja) * | 2004-05-07 | 2005-11-17 | Kobe Steel Ltd | 被削性に優れたα−β型チタン合金 |
CN101343705A (zh) * | 2008-08-26 | 2009-01-14 | 沈阳铸造研究所 | 一种高硬度铸造用钛合金及制备方法 |
CN101760667A (zh) * | 2008-12-23 | 2010-06-30 | 北京有色金属研究总院 | 一种新型高强高韧钛合金 |
CN102549181A (zh) * | 2009-05-29 | 2012-07-04 | 钛金属公司 | 用于高强度应用的近β钛合金及其制备方法 |
CN102212716A (zh) * | 2011-05-06 | 2011-10-12 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 一种低成本的α+β型钛合金 |
CN102212715A (zh) * | 2011-05-06 | 2011-10-12 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 一种近β型高强钛合金 |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106148761A (zh) * | 2016-08-31 | 2016-11-23 | 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 | 一种高强度高冲击韧性的耐蚀可焊钛合金及其制备方法 |
CN106148761B (zh) * | 2016-08-31 | 2017-12-08 | 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 | 一种高强度高冲击韧性的耐蚀可焊钛合金及其制备方法 |
CN106521236A (zh) * | 2016-10-25 | 2017-03-22 | 南京工业大学 | 一种含Fe的低成本近β型高强钛合金及其制备方法 |
CN106521236B (zh) * | 2016-10-25 | 2018-08-24 | 南京工业大学 | 一种含Fe的低成本近β型高强钛合金及其制备方法 |
JP2020158820A (ja) * | 2019-03-26 | 2020-10-01 | シチズン時計株式会社 | チタン合金、チタン合金装飾部材、およびチタン合金の製造方法 |
JP7280083B2 (ja) | 2019-03-26 | 2023-05-23 | シチズン時計株式会社 | チタン合金、チタン合金装飾部材、およびチタン合金の製造方法 |
CN110951994A (zh) * | 2019-12-23 | 2020-04-03 | 西部金属材料股份有限公司 | 一种高强高动态撕裂能的钛合金及其制备方法和应用 |
CN110951994B (zh) * | 2019-12-23 | 2021-03-02 | 西部金属材料股份有限公司 | 一种高强高动态撕裂能的钛合金及其制备方法和应用 |
CN113388754A (zh) * | 2021-04-29 | 2021-09-14 | 西安交通大学 | 一种具有高强度的Ti-Cr-Zr-Mo-Al系钛合金及制备方法 |
KR102434519B1 (ko) * | 2021-12-29 | 2022-08-22 | 한국재료연구원 | 페로크롬을 이용한 고강도 타이타늄 합금 제조 방법 및 고강도 타이타늄 합금 |
WO2023128356A1 (ko) * | 2021-12-29 | 2023-07-06 | 한국재료연구원 | 페로크롬을 이용한 고강도 타이타늄 합금 제조 방법 및 고강도 타이타늄 합금 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C02 | Deemed withdrawal of patent application after publication (patent law 2001) | ||
WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |
Application publication date: 20130313 |