JP7480568B2

JP7480568B2 - Manufacturing method of nonwoven fabric

Info

Publication number: JP7480568B2
Application number: JP2020070932A
Authority: JP
Inventors: 文夫神野; 暁師徐
Original assignee: Oji Holdings Corp; Oji Paper Co Ltd
Current assignee: New Oji Paper Co Ltd; Oji Holdings Corp
Priority date: 2020-04-10
Filing date: 2020-04-10
Publication date: 2024-05-10
Anticipated expiration: 2040-04-10
Also published as: JP2021167479A

Description

本発明は、フィラメント集合体を空気力学的に延伸させる延伸工程を備える不織布の製造方法に関する。 The present invention relates to a method for producing a nonwoven fabric that includes a stretching process for aerodynamically stretching a filament aggregate.

不織布の製造方法において、フィラメントから不織布を形成するものがある。例えば、その製造方法の一つであるスパンボンド製法においては、紡糸工程により、紡糸口金の多数の紡糸孔から熱可塑性樹脂を溶融紡糸して、フィラメントの束であるフィラメント集合体を形成する。このフィラメント集合体は、冷却工程により、制御された一様流である冷却エアーが水平方向から送風され、所望の硬さに冷却された後に、延伸工程により、垂直方向に引っ張られる。その後、搬送工程により、直接捕集ベルト上に堆積するフィラメント集合体が搬送されるとともに、絡合工程により、フィラメント集合体同士を絡合させ不織布を形成している。 Some nonwoven fabric manufacturing methods form nonwoven fabric from filaments. For example, in the spunbond manufacturing method, which is one of such manufacturing methods, a filament aggregate, which is a bundle of filaments, is formed in a spinning process by melt-spinning a thermoplastic resin from multiple spinning holes in a spinneret. This filament aggregate is cooled to the desired hardness in a cooling process by blowing a controlled uniform flow of cooling air horizontally, and then pulled vertically in a stretching process. Thereafter, the filament aggregate that is directly deposited on the collection belt is transported in a conveying process, and the filament aggregates are entangled in an entanglement process to form a nonwoven fabric.

ここで、延伸工程としては、空気力学的にフィラメント集合体を垂直方向に牽引するイジェクターが広く採用されている。このイジェクターは、フィラメント集合体を細繊化するために、極めて狭いスリットから比較的高圧の駆動流体を一様に噴射させて、フィラメント集合体の牽引速度を大きくするものである。 Here, an ejector that aerodynamically pulls the filament aggregate vertically is widely used for the drawing process. This ejector uniformly ejects a relatively high-pressure driving fluid from an extremely narrow slit to increase the pulling speed of the filament aggregate in order to thin the filament aggregate.

また、近年、不織布における肌触りを向上させること、つまり、地合の均一性を向上させることが要望されている。これに対して、特許文献１には、イジェクターの吐出口のみに設けた一対の吐出口幅規定部材を微少変形させることにより、フィラメント集合体の引っ掛かりを抑制するとともに、フィラメント集合体の偏りを調整し、地合の均一性を向上させるものが記載されている。 In recent years, there has been a demand for improving the feel of nonwoven fabrics, i.e., improving the uniformity of the texture. In response to this, Patent Document 1 describes a method for preventing filament aggregates from getting caught and adjusting the bias of the filament aggregates to improve the uniformity of the texture by slightly deforming a pair of outlet width regulating members provided only at the outlet of the ejector.

国際公開第２０１７／０３８９７７号International Publication No. 2017/038977

このイジェクターにおいて、フィラメント集合体を牽引する駆動流体は、スリットから噴射された直後においては、それほど大規模な乱流とはなっていない。しかしながら、本発明者らは、噴射された高圧エアーが、内部通路を下流側へと移動するにつれて、非定常的でかつ大規模な渦を伴う乱流へと遷移することを見出した。よって、特許文献１においても同様に、駆動流体は、非定常的でかつ大規模な渦を伴う乱流へと遷移するため、イジェクターの吐出口の幅のみを微少変形させても、フィラメント集合体の偏りが生じてしまうという問題点を有していた。以下、この問題点を「乱流によるフィラメント集合体の偏り」という。 In this ejector, the driving fluid that pulls the filament aggregate is not in a large-scale turbulent state immediately after being ejected from the slit. However, the inventors discovered that as the ejected high-pressure air moves downstream through the internal passage, it transitions to an unsteady turbulent flow accompanied by large-scale eddies. Thus, in Patent Document 1 as well, the driving fluid transitions to an unsteady turbulent flow accompanied by large-scale eddies, and so there is a problem in that even slight deformation of the width of the ejector's outlet alone can cause the filament aggregate to become biased. Hereinafter, this problem will be referred to as "bias of the filament aggregate due to turbulent flow."

本発明の目的は、フィラメント集合体の引っ掛かりを抑制するとともに、フィラメント集合体の偏りを抑制する不織布の製造方法を提供することである。 The object of the present invention is to provide a method for manufacturing a nonwoven fabric that prevents filament aggregates from getting caught and also prevents the filament aggregates from becoming biased.

上記課題を解決するために、不織布の製造方法は、溶融した熱可塑性樹脂をフィラメントから構成されるフィラメント集合体として押し出す紡糸工程と、冷却エアーを前記フィラメント集合体に送風し冷却する冷却工程と、前記フィラメント集合体をイジェクター内のスリットから、矩形形状の断面を有する貫通路へと噴射する高圧エアーにより延伸する延伸工程と、を備え、前記延伸工程において、前記貫通路内には、垂直方向からみて、前記貫通路の長辺の内壁に複数配置されるとともに、垂直方向に延在する整流子が設けられており、垂直方向からみた、前記貫通路の長辺方向における、前記貫通路の幅をＷ、前記整流子の平均中心間隔をｗ１とし、前記貫通路の短辺方向における、前記貫通路の奥行をＤ、前記整流子の奥行をｄ１とし、前記整流子の総断面積をＡとしたときに、ａ）０．３≦ｄ１/Ｄ≦０．７５、ｂ）２０≦Ｗ/ｗ１≦５０、ｃ）０．０１≦Ａ/（Ｄ×Ｗ）≦０．２、となるものである。 In order to solve the above problem, a method for manufacturing a nonwoven fabric includes a spinning process in which molten thermoplastic resin is extruded as a filament aggregate composed of filaments, a cooling process in which cooling air is blown onto the filament aggregate to cool it, and a stretching process in which the filament aggregate is stretched by high-pressure air injected from a slit in an ejector into a through passage having a rectangular cross section, and in the stretching process, a plurality of commutators are arranged on the inner wall of the long side of the through passage when viewed from the vertical direction and are provided extending in the vertical direction, and when the width of the through passage in the long side direction of the through passage when viewed from the vertical direction is W, the average center distance of the commutators is w1, the depth of the through passage in the short side direction of the through passage is D, the depth of the commutators is d1, and the total cross-sectional area of the commutators is A, the following conditions are satisfied: a) 0.3≦d1/D≦0.75, b) 20≦W/w1≦50, c) 0.01≦A/(D×W)≦0.2.

また、上記不織布の製造方法は、前記貫通路内における前記整流子は、前記貫通路と比べ、垂直方向の長さが短いものとしてもよい。 In addition, in the manufacturing method of the nonwoven fabric, the commutator in the through passage may have a shorter vertical length than the through passage.

また、上記不織布の製造方法は、前記整流子は、垂直方向からみて、前記貫通路の一対の長辺の少なくとも一方の内壁に、等間隔に設けられているものとしてもよい。 In addition, in the manufacturing method of the nonwoven fabric, the commutators may be provided at equal intervals on the inner wall of at least one of the pair of long sides of the through passage when viewed in the vertical direction.

また、上記不織布の製造方法は、前記整流子は、垂直方向からみて、前記貫通路の一対の長辺の内壁に、千鳥状に配列されているものとしてもよい。 In addition, in the manufacturing method of the nonwoven fabric, the commutators may be arranged in a staggered pattern on the inner walls of a pair of long sides of the through passage when viewed from the vertical direction.

また、上記不織布の製造方法は、前記熱可塑性樹脂がポリオレフィン樹脂であるものとしてもよい。 In addition, the manufacturing method of the nonwoven fabric may be such that the thermoplastic resin is a polyolefin resin.

また、上記不織布の製造方法は、前記熱可塑性樹脂がポリプロピレン樹脂、またはポリプロピレンーエチレン共重合体を含むものとしてもよい。 In addition, the method for producing the nonwoven fabric may be such that the thermoplastic resin contains polypropylene resin or polypropylene-ethylene copolymer.

本発明によれば、フィラメント集合体の引っ掛かりを抑制するとともに、フィラメント集合体の偏りを抑制する不織布の製造方法を提供することができる。 The present invention provides a method for manufacturing a nonwoven fabric that prevents filament aggregates from getting caught and also prevents the filament aggregates from becoming biased.

本発明の一実施形態に係るスパンボンド不織布製造装置の概略図である。1 is a schematic diagram of a spunbond nonwoven fabric manufacturing apparatus according to one embodiment of the present invention. 図１に示されるイジェクターの詳細を説明する斜視図である。FIG. 2 is a perspective view illustrating the details of the ejector shown in FIG. 1 . 図２のＩＩＩ－ＩＩＩ断面線で切断した断面図である。3 is a cross-sectional view taken along line III-III in FIG. 2. 図２の矢印Ｄ方向から撮影した画像情報を示す図である。（ａ）、（ｂ）、（ｃ）が付記された図は、それぞれ、整流子なしの状態、整流子ありの状態、整流子を最適化させた状態、をそれぞれ表す。また、（１）、（２）が付記された図は、図２の矢印Ｇ方向から高速度カメラにより撮像領域を撮影した時間経過の一部を示す撮像画像、撮影時間に対する平均輝度値を示す図、をそれぞれ表す。This is a diagram showing image information captured from the direction of the arrow D in Fig. 2. The figures marked with (a), (b), and (c) respectively show a state without a commutator, a state with a commutator, and a state in which the commutator is optimized. The figures marked with (1) and (2) respectively show captured images showing a part of the time course of capturing an imaged region by a high-speed camera from the direction of the arrow G in Fig. 2, and a diagram showing average brightness value versus capture time. 図３に対応するその他の整流子の様態を説明する断面図であり、（ａ）半円形状、（ｂ）三角形状、（ｃ）矩形形状、（ｄ）平板形状、をそれぞれ表す。4A to 4D are cross-sectional views illustrating other commutator shapes corresponding to FIG. 3, showing (a) a semicircular shape, (b) a triangular shape, (c) a rectangular shape, and (d) a flat plate shape, respectively.

本発明の実施形態について、図１から図５を参照しながら詳細に説明する。ただし、本発明は本実施形態の態様に限定されるものではない。 An embodiment of the present invention will be described in detail with reference to Figures 1 to 5. However, the present invention is not limited to this embodiment.

＜不織布製造装置＞
本実施形態による複数のフィラメントの束（以下、「フィラメント集合体」という）３，４及びこれを含む不織布５は、特別な装置を用いることなく、通常の複合溶融紡糸法による不織布製造装置により得ることができる。中でも、生産性に優れるスパンボンド法による不織布製造装置が好ましく用いられる。 <Nonwoven fabric manufacturing equipment>
The bundles of filaments (hereinafter referred to as "filament aggregates") 3, 4 according to the present embodiment and the nonwoven fabric 5 including the same can be obtained by a nonwoven fabric manufacturing apparatus using a normal composite melt spinning method without using any special equipment. Among them, a nonwoven fabric manufacturing apparatus using a spunbond method, which has excellent productivity, is preferably used.

図１は、本発明の一実施形態に係るスパンボンド不織布製造装置（以下、「不織布製造装置」という）１００における概略図を、限定目的ではなく例示目的で示す。図中の白抜きの矢印Ａ、矢印Ｂ、矢印Ｃ及び矢印Ｄは、フィラメント集合体３の紡出方向、フィラメント集合体３の延伸方向、捕集ベルト５１の搬送方向（以下、「ＭＤ方向」ともいう）及び捕集ベルト５１の周回方向をそれぞれ表している。また、図中のＸ軸方向、Ｙ軸方向及びＺ軸方向は、搬送方向Ｃ（ＭＤ方向）、捕集ベルト５１におけるＭＤ方向と直交する方向（以下、「ＣＤ方向」ともいう）、及び、Ｘ軸方向及びＹ軸方向と直交する垂直方向を示すものである。 Figure 1 shows a schematic diagram of a spunbond nonwoven fabric manufacturing apparatus (hereinafter referred to as "nonwoven fabric manufacturing apparatus") 100 according to one embodiment of the present invention for illustrative purposes and not for limiting purposes. The white arrows A, B, C, and D in the figure represent the spinning direction of the filament aggregate 3, the stretching direction of the filament aggregate 3, the conveying direction of the collection belt 51 (hereinafter also referred to as "MD direction"), and the rotation direction of the collection belt 51, respectively. The X-axis direction, Y-axis direction, and Z-axis direction in the figure represent the conveying direction C (MD direction), the direction perpendicular to the MD direction of the collection belt 51 (hereinafter also referred to as "CD direction"), and the vertical direction perpendicular to the X-axis direction and Y-axis direction.

不織布製造装置１００は、第１及び第２の押出機１１，１２（紡糸工程）と、紡糸口金（紡糸工程）２０と、冷却用送風機（冷却工程）３０と、イジェクター（延伸工程）４０と、捕集コンベア５０と、熱エンボスロール６０と、ワインダー７０と、から構成される。以下、それらの概要を順に説明する。 The nonwoven fabric manufacturing apparatus 100 is composed of a first and second extruder 11, 12 (spinning process), a spinneret (spinning process) 20, a cooling blower (cooling process) 30, an ejector (stretching process) 40, a collection conveyor 50, a hot embossing roll 60, and a winder 70. The following is an overview of each of these components.

第１の押出機１１は、第１の原料樹脂１を溶融しながら、螺旋状の第１のローター１３の回転により、所定流量の溶融物を紡糸口金２０へと送液する。同様に、第２の押出機１２は、第２の原料樹脂２を溶融しながら、螺旋状の第２のローター１４の回転により、所定流量の溶融物を紡糸口金２０へと送液する。 The first extruder 11 melts the first raw resin 1 and sends a predetermined flow rate of the melt to the spinneret 20 by rotating the first spiral rotor 13. Similarly, the second extruder 12 melts the second raw resin 2 and sends a predetermined flow rate of the melt to the spinneret 20 by rotating the second spiral rotor 14.

（第１の原料樹脂）
第１の原料樹脂１は、熱可塑性樹脂を主成分とする。すなわち、第１の原料樹脂１は、第１の原料樹脂１の全固形分を基準にして９０質量％以上１００質量％以下の量で熱可塑性樹脂を含むことができる。第１の原料樹脂１に適用可能な熱可塑性樹脂としては、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレンーエチレン共重合体等のポリオレフィン系の樹脂が化学的に安定していて安全性が高いため、衛生材の用途として好ましく使用される。複合繊維からなるフィラメントの紡糸性等の観点から、熱可塑性樹脂には、ポリプロピレン（ＰＰ）がより好ましく使用される。 (First raw material resin)
The first raw resin 1 is mainly composed of a thermoplastic resin. That is, the first raw resin 1 can contain the thermoplastic resin in an amount of 90% by mass or more and 100% by mass or less based on the total solid content of the first raw resin 1. As thermoplastic resins applicable to the first raw resin 1, polyolefin resins such as polypropylene (PP), polyethylene (PE), and polypropylene-ethylene copolymers are preferably used for sanitary materials because they are chemically stable and highly safe. From the viewpoint of spinnability of filaments made of composite fibers, polypropylene (PP) is more preferably used as the thermoplastic resin.

（第２の原料樹脂）
第２の原料樹脂２は、熱可塑性樹脂を主成分とする。詳細には、第２の原料樹脂２は、第２の原料樹脂２の全固形分を基準にして９０質量％以上１００質量％以下の量で熱可塑性樹脂を含む。 (Second raw material resin)
The second raw material resin 2 contains a thermoplastic resin as a main component. Specifically, the second raw material resin 2 contains the thermoplastic resin in an amount of 90% by mass or more and 100% by mass or less based on the total solid content of the second raw material resin 2.

第２の原料樹脂２の主成分に適用可能な熱可塑性樹脂としては、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレンーエチレン共重合体等のポリオレフィン樹脂が挙げられる。熱可塑性樹脂は、１種類を使用してもよく、２種類以上を併用してもよい。複合繊維からなるフィラメントの触り心地などの風合いの観点から、熱可塑性樹脂には、ポリエチレン（ＰＥ）を好ましく使用することができる。 Thermoplastic resins that can be used as the main component of the second raw material resin 2 include polyolefin resins such as polypropylene (PP), polyethylene (PE), and polypropylene-ethylene copolymers. One type of thermoplastic resin may be used, or two or more types may be used in combination. From the viewpoint of the feel and texture of the filaments made of composite fibers, polyethylene (PE) is preferably used as the thermoplastic resin.

（添加物）
複合繊維からなるフィラメントは、第１の原料樹脂１及び第２の原料樹脂２のそれぞれにおいて、熱可塑性樹脂に加えて、本発明の目的を損なわない範囲で必要に応じて添加物を含有していてもよい。安全性を確保しつつ必要な機能を発揮させるために、添加物は第１の原料樹脂１及び第２の原料樹脂２を合わせた全固形分を基準にして１質量％以下とすることが好ましい。 (Additive)
The filament made of the composite fiber may contain additives as necessary within the range not impairing the object of the present invention, in addition to the thermoplastic resin, in each of the first raw material resin 1 and the second raw material resin 2. In order to ensure safety and to exert the required functions, the additives are preferably 1 mass % or less based on the total solid content of the first raw material resin 1 and the second raw material resin 2 combined.

添加物の原料としては、例えば、公知の耐熱安定剤及び耐候安定剤などの各種の安定剤、帯電防止剤、スリップ剤、アンチブロッキング剤、防曇剤、滑剤、染料、顔料、天然油、合成油、ワックス等が挙げられる。 Examples of raw materials for additives include various stabilizers such as known heat stabilizers and weather stabilizers, antistatic agents, slip agents, antiblocking agents, antifogging agents, lubricants, dyes, pigments, natural oils, synthetic oils, waxes, etc.

安定剤としては、例えば、２，６－ジ－t－ブチル－４－メチルフェノール（ＢＨＴ）等の老化防止剤；テトラキス［メチレン－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン、β－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオン酸アルキルエステル、２，２’－オキザミドビス［エチル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート等のフェノール系酸化防止剤；ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸カルシウム、１，２-ヒドロキシステアリン酸カルシウムなどの脂肪酸金属塩；グリセリンモノステアレート、グリセリンジステアレート、ペンタエリスリトールモノステアレート、ペンタエリスリトールジステアレート、ペンタエリスリトールトリステアレート等の多価アルコール脂肪酸エステルなどを挙げることができる。また、これらを組み合わせて用いることもできる。 Examples of stabilizers include antioxidants such as 2,6-di-t-butyl-4-methylphenol (BHT); phenolic antioxidants such as tetrakis[methylene-3-(3,5-di-t-butyl-4-hydroxyphenyl)propionate]methane, β-(3,5-di-t-butyl-4-hydroxyphenyl)propionic acid alkyl esters, and 2,2'-oxamidobis[ethyl-3-(3,5-di-t-butyl-4-hydroxyphenyl)propionate; fatty acid metal salts such as zinc stearate, calcium stearate, and calcium 1,2-hydroxystearate; and polyhydric alcohol fatty acid esters such as glycerin monostearate, glycerin distearate, pentaerythritol monostearate, pentaerythritol distearate, and pentaerythritol tristearate. These may also be used in combination.

滑剤としては、例えば、オレイン酸アミド、エルカ酸アミド、ステアリン酸アミド等が挙げられる。 Examples of lubricants include oleamide, erucamide, and stearamide.

また、シリカ、ケイ藻土、アルミナ、酸化チタン、酸化マグネシウム、軽石粉、軽石バルーン、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、塩基性炭酸マグネシウム、ドロマイト、硫酸カルシウム、チタン酸カリウム、硫酸バリウム、亜硫酸カルシウム、タルク、クレー、マイカ、アスベスト、ケイ酸カルシウム、モンモリロナイト、ベントナイト、グラファイト、アルミニウム粉、硫化モリブデン等の充填剤を含有していてもよい。 It may also contain fillers such as silica, diatomaceous earth, alumina, titanium oxide, magnesium oxide, pumice powder, pumice balloon, aluminum hydroxide, magnesium hydroxide, basic magnesium carbonate, dolomite, calcium sulfate, potassium titanate, barium sulfate, calcium sulfite, talc, clay, mica, asbestos, calcium silicate, montmorillonite, bentonite, graphite, aluminum powder, and molybdenum sulfide.

紡糸口金２０は、所望の繊維構造を形成して吐出するように構成された複数の複合紡糸ノズル（不図示）を有する。このノズルより、第１の押出機１１及び第２の押出機１２からのそれぞれ溶融物が複合した複合繊維からなるフィラメント集合体３を重力方向に紡出する。 The spinneret 20 has multiple composite spinning nozzles (not shown) that are configured to form and eject the desired fiber structure. From these nozzles, a filament aggregate 3 made of composite fibers formed by combining the melts from the first extruder 11 and the second extruder 12 is spun in the direction of gravity.

冷却用送風機３０は、一対の冷却用送風機３０Ｌ，３０Ｒからなるオープン型であり、紡出されたフィラメント集合体３に対し、紡出方向Ａと直交する方向であるＸ軸方向から冷却エアー３１を送風し、フィラメント集合体３を冷却する。また、フィラメント集合体３から排気される高温の分離ガス３２は、紡出方向Ａに沿わず、冷却用送風機３０の上方へと排気されることから、フィラメント集合体３を効率的に冷却することができる。 The cooling blower 30 is an open type consisting of a pair of cooling blowers 30L, 30R, which blows cooling air 31 to the spun filament aggregate 3 from the X-axis direction, which is a direction perpendicular to the spinning direction A, to cool the filament aggregate 3. In addition, the high-temperature separation gas 32 exhausted from the filament aggregate 3 is exhausted above the cooling blower 30, not along the spinning direction A, so that the filament aggregate 3 can be efficiently cooled.

イジェクター（延伸工程）４０は、オープン型であり、ボディー４２（図２参照）と、複数の整流子４５（図２参照）と、を備える。このボディー４２は、吸引口４２ａと、吐出口４２ｂと、吸引口４２ａ及び吐出口４２ｂを連通させる貫通路４２ｃと、を有し、整流子４５は、貫通路４２ｃ内に、垂直方向に延在するように複数配置される。このイジェクター４０は、ボディー４２内において、駆動流体であるイジェクター用高圧エアーＦを延伸方向Ｂの成分をもたせて噴射させることにより、ボディー４２内に低圧部を生成させる。この生成された低圧部により、フィラメント集合体３は、吸引口４２ａからボディー４２の内部に吸引され、圧力回復された駆動流体である吐出エアーＥとともに、吐出口４２ｂから外部に吐出される。詳細は後述するが、この貫通路４２ｃ内に配置される複数の整流子４５が、噴射されたイジェクター用高圧エアーＦを整流するため、フィラメント集合体３に生じる揺れや偏りを抑制することができる。 The ejector (drawing process) 40 is an open type and includes a body 42 (see FIG. 2) and a plurality of commutators 45 (see FIG. 2). The body 42 has an intake port 42a, an exhaust port 42b, and a through passage 42c that connects the intake port 42a and the exhaust port 42b, and a plurality of commutators 45 are arranged so as to extend vertically within the through passage 42c. The ejector 40 generates a low-pressure portion within the body 42 by injecting the high-pressure air F for the ejector, which is the driving fluid, with a component in the drawing direction B within the body 42. The generated low-pressure portion causes the filament assembly 3 to be sucked into the body 42 from the intake port 42a, and is discharged to the outside from the exhaust port 42b together with the exhaust air E, which is the driving fluid whose pressure has been restored. As will be described in more detail later, multiple commutators 45 arranged inside this through passage 42c rectify the injected high-pressure air F for the ejector, thereby suppressing shaking and bias that occurs in the filament assembly 3.

捕集コンベア５０は、捕集ベルト５１と、捕集ベルト５１の逆台形型の周回軌道の頂点に掛け回される第１乃至第４のロール５５～５８と、上側周回軌道における捕集ベルト５１の下方に対向配置される吸引ボックス５９と、を備える。この捕集ベルト５１は、第１乃至第４のロール５５～５８の少なくとも一つの駆動回転に伴い、時計回りに周回軌道を周回方向Ｄに移動する。イジェクター４０により延伸されたフィラメント集合体３は、直接、捕集コンベア５０の捕集ベルト５１上に所定の厚さに堆積されるとともに、搬送方向Ｃにある熱エンボスロール６０へと搬送される。 The collecting conveyor 50 comprises a collecting belt 51, first to fourth rolls 55 to 58 that are wound around the apex of the inverted trapezoidal orbit of the collecting belt 51, and a suction box 59 that is arranged below the collecting belt 51 on the upper orbit. The collecting belt 51 moves clockwise around the orbit in the orbit direction D as at least one of the first to fourth rolls 55 to 58 is driven to rotate. The filament aggregate 3 stretched by the ejector 40 is directly deposited to a predetermined thickness on the collecting belt 51 of the collecting conveyor 50 and is transported to the heat embossing roll 60 in the transport direction C.

熱エンボスロール６０は、所定温度に加熱された凹凸の円筒面と、平らな円筒面とを有する一対の円筒ロールを備える。一対の円筒ロールは、堆積されたフィラメント集合体４を圧搾し、圧力と熱によりフィラメント集合体４の一部を絡合させ、不織布５を形成する。この交絡処理は、熱エンボス法ともいわれ、この方法により得られる不織布５は、表面にエンボスのパターンが現れる。 The thermal embossing roll 60 comprises a pair of cylindrical rolls having an uneven cylindrical surface heated to a predetermined temperature and a flat cylindrical surface. The pair of cylindrical rolls squeezes the deposited filament aggregate 4, and entangles a portion of the filament aggregate 4 by pressure and heat to form a nonwoven fabric 5. This entanglement process is also called the thermal embossing method, and the nonwoven fabric 5 obtained by this method has an embossed pattern on its surface.

本実施形態による不織布５には、熱エンボス法の他、繊維の交絡処理の方法として、ニードルパンチ、ウォータージェット、超音波等の手段を用いる方法、またはホットエアースルーにより熱融着させる方法を採用することができる。ニードルパンチ手段は、ニードルをフィラメント集合体４に差し込んで絡合させる方法である。ウォータージェット手段は、高圧の水をフィラメント集合体４に噴射して、絡合させる方法である。超音波手段は、超音波を利用して、一部のフィラメントを溶かして、絡合させる方法である。ホットエアースルーは、ホットエアーをフィラメント集合体４に吹き出して、一部のフィラメントを溶かして絡合させる方法である。 In addition to the thermal embossing method, the nonwoven fabric 5 according to this embodiment can employ methods for entangling fibers, such as needle punching, water jetting, ultrasonic waves, or hot air through thermal fusion. The needle punching method is a method in which a needle is inserted into the filament assembly 4 to entangle the filaments. The water jet method is a method in which high-pressure water is sprayed onto the filament assembly 4 to entangle the filaments. The ultrasonic method is a method in which ultrasonic waves are used to melt and entangle some of the filaments. The hot air through method is a method in which hot air is sprayed onto the filament assembly 4 to melt and entangle some of the filaments.

（不織布）
本実施形態による不織布５は、フィラメント集合体４からなり、１つの層からなる単層構成を有していてもよく、また、複数の層からなる多層構成を有していてもよい。 (Nonwoven fabric)
The nonwoven fabric 5 according to this embodiment is made of a filament aggregate 4 and may have a single-layer structure made up of one layer, or may have a multi-layer structure made up of multiple layers.

ワインダー７０は、連続する不織布５に皺の発生させることなく、所定の巻き硬さで巻き取る。 The winder 70 winds the continuous nonwoven fabric 5 with a specified tightness without causing wrinkles.

＜イジェクターの詳細について＞
図２は、図１に示されるイジェクターの詳細を説明する斜視図である。 <Details about the ejector>
FIG. 2 is a perspective view illustrating the details of the ejector shown in FIG.

イジェクター４０は、吸引口４２ａと、吐出口４２ｂと、吸引口４２ａ及び吐出口４２ｂを連通させる貫通路４２ｃと、を有するボディー４２を備える。ここで、吸引口４２ａ、吐出口４２ｂ及び貫通路４２ｃは、それぞれ、垂直方向に開口又は貫通し、Ｙ軸方向に長辺及びＸ軸方向に短辺を有する矩形形状又は矩形形状の断面を有する。このイジェクター４０は、ボディー４２内において、駆動流体であるイジェクター用高圧エアーＦを延伸方向Ｂの成分をもたせて噴射させることにより、内に低圧部を生成させる。この生成された低圧部により、フィラメント集合体３は、吸引口４２ａからボディー４２の内部に吸引され、圧力回復された駆動流体である吐出エアーＥとともに、吐出口４２ｂから外部に吐出される。 The ejector 40 has a body 42 having an intake port 42a, an exhaust port 42b, and a through passage 42c that connects the intake port 42a and the exhaust port 42b. Here, the intake port 42a, the exhaust port 42b, and the through passage 42c each open or penetrate in the vertical direction and have a rectangular or rectangular cross section with a long side in the Y-axis direction and a short side in the X-axis direction. This ejector 40 generates a low-pressure part inside the body 42 by injecting the high-pressure air F for the ejector, which is the driving fluid, with a component in the extension direction B. By this generated low-pressure part, the filament assembly 3 is sucked into the body 42 from the intake port 42a, and is discharged to the outside from the exhaust port 42b together with the discharge air E, which is the driving fluid whose pressure has been restored.

駆動流体は、貫通路４２ｃ内の長辺方向（Ｙ軸方向）に延在するととともに、垂直方向（Ｚ軸方向）に極めて狭い間隙を有する一対のスリット４２ｄ（図２中には片側のみ図示）からイジェクター用高圧エアーＦを一様に噴射させていることから、牽引速度は極めて大きくなっている。ここで、本発明者らは、駆動流体が、一対のスリット４２ｄから噴射された直後においては、それほど大規模な乱流とはなっていないが、貫通路４２ｃを下流側へと移動するにつれて、非定常的でかつ大規模な渦を伴う乱流へと遷移していることを見出した。さらに、本発明者らは、貫通路４２ｃを下方に向けて移動する駆動流体は、短辺方向（Ｘ軸方向）と比べ長辺方向（Ｙ軸方向）への自由度が大きいため、乱流の影響は、特に、長辺方向（Ｙ軸方向）へと大きく表れることを見出した。具体的には、この乱流により、駆動流体により牽引されるフィラメント集合体３には、常に、長辺方向へと大きな揺れが生じており、捕集ベルト５１上に堆積されるフィラメント集合体４、つまり、不織布５にはＣＤ方向（Ｙ軸方向）への偏りが生じていた。そこで、本実施形態におけるイジェクター４０は、この乱流による影響を抑制するために、貫通路４２ｃ内に、長辺方向に複数配置されるとともに、吸引口４２ａから垂直方向に長さｌ１に延在する整流子４５を備えるものである。 The driving fluid extends in the long side direction (Y-axis direction) in the through passage 42c, and the high pressure air F for the ejector is uniformly ejected from a pair of slits 42d (only one side is shown in FIG. 2) having a very narrow gap in the vertical direction (Z-axis direction), so the pulling speed is extremely high. Here, the inventors have found that the driving fluid does not become a very large turbulent flow immediately after being ejected from the pair of slits 42d, but as it moves downstream in the through passage 42c, it transitions to a turbulent flow that is unsteady and has large vortexes. Furthermore, the inventors have found that the driving fluid moving downward in the through passage 42c has a greater degree of freedom in the long side direction (Y-axis direction) than in the short side direction (X-axis direction), so the effect of the turbulent flow is particularly significant in the long side direction (Y-axis direction). Specifically, due to this turbulence, the filament aggregate 3 pulled by the driving fluid always experiences large vibrations in the long side direction, and the filament aggregate 4 deposited on the collection belt 51, i.e., the nonwoven fabric 5, is biased in the CD direction (Y axis direction). Therefore, in order to suppress the effects of this turbulence, the ejector 40 in this embodiment is equipped with a commutator 45 that is arranged in the long side direction in the through passage 42c and extends vertically from the suction port 42a for a length l1.

（整流子及び通過領域について）
図３を用いて、整流子４５及び通過領域ＰＡを説明する。まず、整流子４５は、延伸方向Ｂ（垂直方向）からみて、円形状の断面を有するものとする。図中において、貫通路４２ｃの長辺方向における、貫通路４２ｃの幅をＷとし、整流子４５の平均中心間隔をｗ１とする。また、図中において、貫通路４２ｃの短辺方向における、貫通路４２ｃの奥行をＤとし、整流子４５の奥行をｄ１とする。さらに、図中において、整流子４５の総断面積、つまり、各整流子４５の断面積Ａ１の合計をＡとする。次に、通過領域ＰＡ（図３中のドット領域参照）は、延伸方向Ｂ（垂直方向）からみた貫通路４２ｃにおいて、整流子４５が設けられていない領域、つまり、駆動流体及びフィラメント集合体３が通過する領域として定義される。 (Regarding the commutator and passing area)
The commutator 45 and the passing area PA will be described with reference to FIG. 3. First, the commutator 45 has a circular cross section as viewed from the stretching direction B (vertical direction). In the figure, the width of the through passage 42c in the long side direction of the through passage 42c is W, and the average center distance of the commutator 45 is w1. Also, in the figure, the depth of the through passage 42c in the short side direction of the through passage 42c is D, and the depth of the commutator 45 is d1. Furthermore, in the figure, the total cross-sectional area of the commutator 45, that is, the sum of the cross-sectional areas A1 of each commutator 45, is A. Next, the passing area PA (see the dotted area in FIG. 3) is defined as an area in the through passage 42c viewed from the stretching direction B (vertical direction) where the commutator 45 is not provided, that is, an area through which the driving fluid and the filament assembly 3 pass.

（整流子について）
複数の整流子４５は、図２に示されるように、複数の整流子４５は、全体として逆Ｌ字形状を有し、吸引口４２ａが設けられるボディー４２の上端面に支持されるとともに、貫通路４２ｃに垂下された状態で、一方の長辺の内壁に固定状態又は非固定状態で配置されている。本実施形態における複数の整流子４５は、全体として直線形状を有し、長辺方向に沿って、整流子４５の平均中心間隔ｗ１を有し、貫通路４２ｃに垂下された状態で、一方の長辺の内壁に固定状態で配置されていても良い。また、本実施形態における整流子４５は、駆動流体により励振等を生じさせないために、剛性を高くすることが好ましい。さらに、本実施形態の貫通路４２ｃ内における複数の整流子４５の垂直方向の長さｌ１は、貫通路４２ｃの垂直方向の長さＬと比べ、短く設定されている。つまり、複数の整流子４５の下端は、貫通路４２ｃ内に配置されている。ここで、吐出口４２ｂからフィラメント集合体３とともに、外部に吐出された吐出エアーＥは、急激な圧力回復により、流路面積が拡大するため、フィラメント集合体３は、短辺方向（Ｘ軸方向）及び長辺方向に拡散される。したがって、複数の整流子４５の下端を、貫通路４２ｃ内に配置することにより、フィラメント集合体３が整流子４５の下端部に引っ掛かることを抑制することができる。なお、本実施形態における貫通路４２ｃの垂直方向の長さＬに対する整流子４５の垂直方向の長さｌ１の割合ｌ１／Ｌは、０．５以上、かつ、０．９５以下とすることが好ましい。 (Regarding commutators)
As shown in FIG. 2, the plurality of commutators 45 have an inverted L-shape as a whole, are supported on the upper end surface of the body 42 where the suction port 42a is provided, and are arranged in a fixed or non-fixed state on the inner wall of one of the long sides while hanging down from the through passage 42c. The plurality of commutators 45 in this embodiment have a linear shape as a whole, have an average center interval w1 of the commutators 45 along the long side direction, and may be arranged in a fixed state on the inner wall of one of the long sides while hanging down from the through passage 42c. In addition, it is preferable that the commutators 45 in this embodiment have high rigidity so as not to cause excitation by the driving fluid. Furthermore, the vertical length l1 of the plurality of commutators 45 in the through passage 42c in this embodiment is set to be shorter than the vertical length L of the through passage 42c. In other words, the lower ends of the plurality of commutators 45 are arranged in the through passage 42c. Here, the discharged air E discharged to the outside from the discharge port 42b together with the filament assembly 3 expands the flow path area due to a sudden pressure recovery, so that the filament assembly 3 is diffused in the short side direction (X-axis direction) and long side direction. Therefore, by arranging the lower ends of the multiple commutators 45 in the through passage 42c, it is possible to prevent the filament assembly 3 from getting caught on the lower end of the commutator 45. In this embodiment, it is preferable that the ratio l1/L of the vertical length l1 of the commutator 45 to the vertical length L of the through passage 42c is 0.5 or more and 0.95 or less.

（通過領域について）
通過領域ＰＡは、複数の整流子４５により、長辺方向に区分される複数の区分領域ＰＡ１と、この複数の区分領域ＰＡ１が、垂直方向からみて閉じた領域とならないように、複数の区分領域ＰＡ１を長辺方向に互いに連通させる連通領域ＰＡ２と、から構成されている。つまり、複数の区分領域ＰＡ１及び連通領域ＰＡ２は、互いに連通し、長辺方向に連通する一つの領域を構成している。ここで、複数の区分領域ＰＡ１は、主に、駆動流体を整流する整流領域として機能する一方、連通領域ＰＡ２は、主に、複数の区分領域ＰＡ１内において生じた駆動流体の揺れを吸収する緩衝領域として機能する。 (About the passing area)
The passing area PA is composed of a plurality of partition areas PA1 divided in the long side direction by a plurality of commutators 45, and a communication area PA2 that connects the plurality of partition areas PA1 to each other in the long side direction so that the plurality of partition areas PA1 are not closed areas when viewed in the vertical direction. In other words, the plurality of partition areas PA1 and the communication area PA2 communicate with each other and form one area that communicates in the long side direction. Here, the plurality of partition areas PA1 mainly function as a straightening area that straightens the driving fluid, while the communication area PA2 mainly functions as a buffer area that absorbs the vibration of the driving fluid that occurs in the plurality of partition areas PA1.

（複数の区分領域について）
複数の区分領域ＰＡ１は、整流領域として機能している。具体的には、複数の区分領域ＰＡ１において、整流子４５が、駆動流体における長辺方向への揺れを物理的に規制するため、駆動流体が整流され、駆動流体における乱流の遷移を大規模ではなく小規模なものに留めることができる。これにより、駆動流体により牽引されるフィラメント集合体３の揺れや、この揺れに起因して生じるフィラメント集合体３の偏りを効果的に抑制することができる。 (For multiple division areas)
The multiple partition areas PA1 function as straightening areas. Specifically, in the multiple partition areas PA1, the commutator 45 physically restricts the vibration of the driving fluid in the long side direction, so that the driving fluid is straightened and the transition of turbulence in the driving fluid can be kept small rather than large. This makes it possible to effectively suppress the vibration of the filament aggregate 3 pulled by the driving fluid and the deviation of the filament aggregate 3 caused by this vibration.

（連通領域について）
連通領域ＰＡ２は、緩衝領域として機能している。具体的には、連通領域ＰＡ２は、各区分領域ＰＡ１と比べ大きな面積を有しているため、区分領域ＰＡ１内における駆動流体の揺れが大きくなった場合などには、連通領域ＰＡ２において、この駆動流体の揺れをバッファーのように吸収することができる。これにより、フィラメント集合体３が大きく揺れて、整流子４５の上端部に引っ掛かることを抑制することができる。 (Regarding the interconnected region)
The communication region PA2 functions as a buffer region. Specifically, since the communication region PA2 has a larger area than each of the partition regions PA1, when the driving fluid in the partition region PA1 becomes unstable, the communication region PA2 can absorb the fluctuation of the driving fluid like a buffer. This can prevent the filament assembly 3 from being caught on the upper end of the commutator 45 due to a large fluctuation.

本実施形態における複数の整流子４５の配置は、通過領域ＰＡが、長辺方向に区分される複数の区分領域ＰＡ１と、複数の区分領域ＰＡ１を長辺方向に互いに連通させる連通領域ＰＡ２と、から構成されるものであればよいため、以下に示すものも包含される。本実施形態における複数の整流子４５の配置は、長辺方向に沿って、整流子４５の平均中心間隔ｗ１を有するものであるが、これに限らず、例えば、同一の整流子４５の中心間隔を有するものであっても良い。また、本実施形態における複数の整流子４５の配置は、一方（片側）の長辺の内壁に設けられる片側配列であるが、これに限らず、例えば、一対（両側）の長辺の内壁に千鳥状に設けられる千鳥状の両側配列であっても良い。さらに、本実施形態における複数の整流子４５は、長辺の内壁と別体に設けられるものであるが、これに限らず、例えば、長辺の内壁に凹凸などを形成して一体的に設けられても良い。 The arrangement of the multiple commutators 45 in this embodiment includes the following arrangements, as long as the passing area PA is composed of multiple partition areas PA1 divided in the long side direction and a communication area PA2 that connects the multiple partition areas PA1 to each other in the long side direction. The arrangement of the multiple commutators 45 in this embodiment has an average center interval w1 of the commutators 45 along the long side direction, but is not limited to this, and may have the same center interval, for example. In addition, the arrangement of the multiple commutators 45 in this embodiment is a one-sided arrangement provided on the inner wall of one (one) long side, but is not limited to this, and may be, for example, a staggered bilateral arrangement provided on the inner walls of a pair (both sides) of long sides. Furthermore, the multiple commutators 45 in this embodiment are provided separately from the inner walls of the long sides, but are not limited to this, and may be, for example, integrally provided by forming unevenness on the inner walls of the long sides.

＜整流子の整流効果について＞
図４を用いて、整流子４５の整流効果について説明する。図中の（ａ）は、貫通路４２ｃ内に整流子４５を配置しない状態（以下、「整流子なしの状態」という）を表す。図中の（ｂ）は、貫通路４２ｃ内に整流子４５を配置した状態（以下、「整流子ありの状態」という）（図３参照）を表す。図中の（ｃ）は、貫通路４２ｃ内における整流子４５を最適化させた状態（表１中の実施例１乃至７参照）（以下、「整流子を最適化させた状態」という）を表す。また、図中の（１）は、図２の矢印Ｇ方向から高速度カメラにより固定撮像領域（Ｙ軸）を撮影した時間経過（ｔ軸）の一部を示す撮像画像である。このＹ軸方向に幅を有し、時間軸方向に延在した複数の白い筋が、フィラメント集合体３の揺れを示す。さらに、図中の（２）は、撮影時間に対する平均輝度値を示す図であり、Ｙ軸方向に隣接するピークの間隔Ｐｐ１，Ｐｐ２，Ｐｐ３が、フィラメント集合体３の揺れ幅（偏りの幅）を示す。このフィラメント集合体３の揺れ幅（偏りの幅）Ｐｐ１，Ｐｐ２，Ｐｐ３の算出は、撮像条件により、明確な輝度分布を有する撮像領域（Ｙ軸）の中心付近に対して行った。なお、高速度カメラにおける撮像条件は、フレームレートを３００００（ｆｐｓ）とし、撮像時間ｔを１８３３（ｍｓｅｃ）とした。 <Regulation effect of commutator>
The commutation effect of the commutator 45 will be described with reference to FIG. 4. (a) in the figure represents a state in which the commutator 45 is not arranged in the through passage 42c (hereinafter referred to as a "state without a commutator"). (b) in the figure represents a state in which the commutator 45 is arranged in the through passage 42c (hereinafter referred to as a "state with a commutator") (see FIG. 3). (c) in the figure represents a state in which the commutator 45 in the through passage 42c is optimized (see Examples 1 to 7 in Table 1) (hereinafter referred to as a "state in which the commutator is optimized"). (1) in the figure is an image showing a part of the time lapse (t axis) obtained by photographing a fixed imaging area (Y axis) by a high-speed camera from the direction of the arrow G in FIG. 2. A plurality of white streaks having a width in the Y axis direction and extending in the time axis direction indicate the oscillation of the filament assembly 3. Furthermore, (2) in the figure is a diagram showing the average brightness value versus the imaging time, and the intervals Pp1, Pp2, and Pp3 between adjacent peaks in the Y-axis direction indicate the fluctuation width (bias width) of the filament assembly 3. The calculation of the fluctuation width (bias width) Pp1, Pp2, and Pp3 of the filament assembly 3 was performed for the vicinity of the center of the imaging region (Y-axis) having a clear brightness distribution according to the imaging conditions. The imaging conditions for the high-speed camera were a frame rate of 30,000 (fps) and an imaging time t of 1,833 (msec).

（時間経過を示す撮像画像及び平均輝度値について）
各時間経過を示す撮像画像及び平均輝度値が示すように、複数の白い筋のＹ軸方向の幅、つまり、フィラメント集合体３の揺れが、（ａ）整流子なしの状態、（ｂ）整流子ありの状態、（ｃ）整流子を最適化させた状態の順で狭くなっていることが分かる。具体的なフィラメント集合体３の揺れ幅は、（ａ）整流子なしの状態において、Ｐｐ１＝４３．５（ｍｍ）、（ｂ）整流子ありの状態において、Ｐｐ２＝２２．５（ｍｍ）、（ｃ）整流子を最適化させた状態において、Ｐｐ３＝１２．９（ｍｍ）となっている。この結果は、貫通路４２ｃ内に複数の整流子４５を配置することにより、噴射されたイジェクター用高圧エアーＦが整流され、フィラメント集合体３に生じる揺れを抑制するという効果を奏することを示している。また、詳細は後述するが、貫通路４２ｃ内における整流子４５を最適化（表１中の実施例１乃至７参照）させることにより、フィラメント集合体３に生じる揺れをさらに抑制するという効果を奏することができる。つまり、前述した特許文献１における問題点（乱流によるフィラメント集合体の偏り）を解消することができる。 (Images and average brightness values showing the passage of time)
As shown by the captured images and average brightness values showing the time lapses, the width of the white streaks in the Y-axis direction, i.e., the swing of the filament assembly 3, becomes narrower in the following order: (a) without a commutator, (b) with a commutator, and (c) with an optimized commutator. The specific swing width of the filament assembly 3 is Pp1=43.5 (mm) in (a) without a commutator, Pp2=22.5 (mm) in (b) with a commutator, and Pp3=12.9 (mm) in (c) with an optimized commutator. This result shows that by arranging multiple commutators 45 in the through passage 42c, the ejected high-pressure air F for the ejector is rectified, and the swing generated in the filament assembly 3 is suppressed. In addition, the details will be described later, but by optimizing the commutator 45 in the through passage 42c (see Examples 1 to 7 in Table 1), the swing generated in the filament assembly 3 can be further suppressed. In other words, the problem in the above-mentioned Patent Document 1 (biased filament aggregates due to turbulent flow) can be solved.

＜その他の整流子の様態について＞
図５を用いて、本実施形態におけるその他の整流子の様態について説明する。図３においては、整流子４５は、円形状の断面を有するものであったが、これに限らない。例えば、半円形状の整流子４５ａ、三角形状の整流子４５ｂ、矩形形状の整流子４５ｃ、平板形状の整流子４５ｄであっても良いし、これらの組み合わせでも良い。 <Other commutator configurations>
Other aspects of the commutator in this embodiment will be described with reference to Fig. 5. In Fig. 3, the commutator 45 has a circular cross section, but is not limited to this. For example, the commutator 45 may be a semicircular commutator 45a, a triangular commutator 45b, a rectangular commutator 45c, a flat commutator 45d, or a combination of these.

＜整流子の比較評価について＞
本発明の実施例１乃至実施例７の各実施例に係る整流子４５において、物性に係る８個のパラメータについて、比較例１乃至６に対する比較評価を行った。この比較評価について、以下の表１に示す。ここで、比較評価における共通する条件として、フィラメント集合体３の材質は、ポリプロピレン樹脂とした。また、複数の整流子４５は、図３に示すように、それぞれ円形状の断面を有し、貫通路４２ｃの一方（片側）の長辺の内壁に固定された片側配列として配置され、垂直方向の長さｌ１を、５００（ｍｍ）としている。さらに、貫通路４２ｃは、幅Ｗを、６００（ｍｍ）とし、貫通路４２ｃの奥行Ｄを、５（ｍｍ）とし、垂直方向の長さＬを、５８０（ｍｍ）とした。加えて、イジェクター４０のスリット４２ｄから駆動流体として噴射されるＹ軸方向の単位長さ当たりの風量を、１５８３（Ｎｍ³／ｈ／ｍ）とした。 <Comparative evaluation of commutators>
In the commutators 45 according to each of the embodiments of the present invention, eight parameters related to physical properties were compared with those of the comparative examples 1 to 6. The comparative evaluation is shown in Table 1 below. Here, as a common condition in the comparative evaluation, the material of the filament assembly 3 was polypropylene resin. In addition, as shown in FIG. 3, each of the commutators 45 has a circular cross section, is arranged in a one-sided array fixed to the inner wall of one (one side) of the long side of the through passage 42c, and has a vertical length l1 of 500 (mm). Furthermore, the width W of the through passage 42c is 600 (mm), the depth D of the through passage 42c is 5 (mm), and the vertical length L is 580 (mm). In addition, the air volume per unit length in the Y-axis direction ejected as the driving fluid from the slit 42d of the ejector 40 is 1583 (Nm ³ /h/m).

＜糸切れ難さの評価について＞
フィラメントに糸切れが生じると、不織布５中に塊状のフィラメントとして出現する。よって、糸切れ難さの評価は、欠陥検出器（ＣＯＧＮＥＸ社製のＳｍａｒｔＶｉｅｗ自動欠陥検査システム）を用いて、不織布５の面積１２００００ｍ²当たりの塊状（凸状）のフィラメントの個数、つまり、欠陥数を測定する。この欠陥数が１２個以上であれば、糸切れの発生が多いため「×」、８～１１個であれば、糸切れの発生が少ないため「△」、３～７個であれば、糸切れの発生がほぼないため「○」、２個以下であれば、糸切れの発生がないため「◎」とした。 <Evaluation of thread breakage resistance>
When filaments break, they appear as clumps of filaments in the nonwoven fabric 5. Therefore, the resistance to breakage is evaluated by measuring the number of clumps (protruding) filaments per ^120,000 m2 of the area of the nonwoven fabric 5, that is, the number of defects, using a defect detector (SmartView automatic defect inspection system manufactured by COGNEX). If the number of defects is 12 or more, the occurrence of breakage is high, so the evaluation is "X", if the number is 8 to 11, the occurrence of breakage is low, so the evaluation is "△", if the number is 3 to 7, the occurrence of almost no breakage is high, so the evaluation is "○", and if the number is 2 or less, the occurrence of no breakage is low, so the evaluation is "◎".

＜地合の均一性の評価について＞
不織布には、フィラメントの太さのばらつきなどによりムラが生じる。よって、地合の均一性の評価は、地合計（野村商事株式会社製のＦＭＴ-ＭIII地合評価システム）を用いて、不織布５の光透過画像を取得し、地合指数（吸光度の変数係数であり、値が小さいほど地合が良好）を測定し、平均値を算出した。この平均値が４００以上であれば「×」、平均値が３５０以上４００未満であれば「△」、平均値が３００以上３５０未満であれば「○」、平均値が３００未満であれば「◎」とした。 <Evaluation of uniformity of texture>
Nonwoven fabrics have unevenness due to variations in filament thickness. Therefore, the uniformity of the formation was evaluated by acquiring a light transmission image of the nonwoven fabric 5 using a formation totalizer (FMT-MIII formation evaluation system manufactured by Nomura Shoji Co., Ltd.), measuring the formation index (variable coefficient of absorbance, the smaller the value, the better the formation), and calculating the average value. If the average value was 400 or more, it was marked as "x", if the average value was 350 or more and less than 400, it was marked as "△", if the average value was 300 or more and less than 350, it was marked as "○", and if the average value was less than 300, it was marked as "◎".

＜整流子について＞
「整流子４５の平均中心間隔ｗ１(ｍｍ)」については、図３に示すように、円形状の断面を有する整流子４５の中心同士の長辺方向（Ｙ軸方向）への離間距離を示す。 <About the commutator>
The "average center interval w1 (mm) of the commutators 45" refers to the distance between the centers of the commutators 45 having a circular cross section in the long side direction (Y-axis direction) as shown in FIG.

「整流子４５の奥行ｄ１(ｍｍ)」については、図３に示すように、円形状の断面を有する整流子４５の短辺方向（Ｘ軸方向）の大きさを示す。 The "depth d1 (mm) of the commutator 45" indicates the size in the short side direction (X-axis direction) of the commutator 45, which has a circular cross section, as shown in Figure 3.

「整流子４５の総断面積Ａ(ｍｍ²)」については、図３に示すように、各整流子４５の断面積Ａ１を合計した面積を示す。 The "total cross-sectional area A (mm ² ) of the commutators 45" indicates the total area of the cross-sectional areas A1 of the commutators 45 as shown in FIG.

＜貫通路における整流子について＞
「貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄ」については、図３に示すように、長辺方向（Ｙ軸方向）からみた、貫通路４２ｃに対する整流子４５の割合、つまり、通過領域ＰＡに対する複数の区分領域ＰＡ１の割合を示すものである。この貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄは、「糸切れ難さの評価」及び「地合の均一性の評価」に影響を及ぼすパラメータである。 <Commutator in through passage>
The "depth d1/D of the commutator 45 with respect to the through passage 42c" indicates the ratio of the commutator 45 with respect to the through passage 42c, that is, the ratio of the plurality of partition areas PA1 with respect to the passing area PA, as seen from the long side direction (Y-axis direction) as shown in Fig. 3. The depth d1/D of the commutator 45 with respect to the through passage 42c is a parameter that influences the "evaluation of resistance to yarn breakage" and the "evaluation of uniformity of formation".

「整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１」については、図３に示すように、短辺方向（Ｘ軸方向）からみた、整流子４５間に形成される区分領域ＰＡ１の個数を示すものである。この整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１は、「糸切れ難さの評価」及び「地合の均一性の評価」に影響を及ぼすパラメータである。 The "width W/w1 of the through passage 42c relative to the average center-to-center spacing of the commutators 45" indicates the number of partitioned areas PA1 formed between the commutators 45 as viewed from the short side direction (X-axis direction) as shown in FIG. 3. The width W/w1 of the through passage 42c relative to the average center-to-center spacing of the commutators 45 is a parameter that influences the "evaluation of resistance to yarn breakage" and the "evaluation of uniformity of texture."

「貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）」については、図３に示すように、延伸方向Ｂ（垂直方向）からみた、貫通路４２ｃに占める整流子４５の割合を示すものである。この「貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）は、「糸切れ難さの評価」及び「地合の均一性の評価」に影響を及ぼすパラメータである。 As shown in Figure 3, "the total cross-sectional area A/(D x W) of the commutator 45 relative to the cross-sectional area of the through passage 42c" indicates the proportion of the commutator 45 in the through passage 42c as viewed from the stretching direction B (vertical direction). This "total cross-sectional area A/(D x W) of the commutator 45 relative to the cross-sectional area of the through passage 42c" is a parameter that affects the "evaluation of resistance to yarn breakage" and the "evaluation of uniformity of texture".

本実施形態の貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄ（表１参照）は、０．３～０．７５であるのが好ましい。ここで、貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄが０．３以上であれば、長辺方向（Ｙ軸方向）からみた、通過領域ＰＡに対する複数の区分領域ＰＡ１（整流領域として機能）の割合を高めることができ、噴射されたイジェクター用高圧エアーＦを効果的に整流することができる。これにより、フィラメント集合体３に生じる揺れや偏りを抑制することができ、「地合の均一性の評価」を向上させることができる。他方、貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄが０．７５以下であれば、長辺方向（Ｙ軸方向）からみた、通過領域ＰＡに対する緩衝領域として機能する連通領域ＰＡ２（緩衝領域として機能）の割合を高めることができ、区分領域ＰＡ１内における駆動流体の揺れを効果的に吸収することができる。これにより、フィラメント集合体３が整流子４５の上端部に引っ掛かることを抑制することができ、「糸切れ難さの評価」を向上させることができる。 In this embodiment, the depth d1/D of the commutator 45 relative to the through passage 42c (see Table 1) is preferably 0.3 to 0.75. Here, if the depth d1/D of the commutator 45 relative to the through passage 42c is 0.3 or more, the ratio of the multiple division areas PA1 (functioning as a rectification area) to the passing area PA as viewed from the long side direction (Y-axis direction) can be increased, and the high pressure air F for the ejector can be effectively rectified. This can suppress the shaking and bias that occurs in the filament assembly 3, and improve the "evaluation of uniformity of formation". On the other hand, if the depth d1/D of the commutator 45 relative to the through passage 42c is 0.75 or less, the ratio of the communication area PA2 (functioning as a buffer area) that functions as a buffer area to the passing area PA as viewed from the long side direction (Y-axis direction) can be increased, and the shaking of the driving fluid in the division area PA1 can be effectively absorbed. This can suppress the filament assembly 3 from getting caught on the upper end of the commutator 45, and improve the "evaluation of resistance to thread breakage".

本実施形態の整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１（表１参照）は、２０～５０であるのが好ましい。ここで、整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１が２０以上であれば、短辺方向（Ｘ軸方向）からみた、整流子４５間に形成される区分領域ＰＡ１（整流領域として機能）の個数を多くすることができ、噴射されたイジェクター用高圧エアーＦを効果的に整流することができる。これにより、フィラメント集合体３に生じる揺れや偏りを抑制することができ、「地合の均一性の評価」を向上させることができる。他方、整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１が５０以下であれば、短辺方向（Ｘ軸方向）からみた、整流子４５間に形成される区分領域ＰＡ１（整流領域として機能）の個数を制限できるため、連通領域ＰＡ２（緩衝領域として機能）において、各区分領域ＰＡ１からの駆動流体の揺れが互いに干渉し合うことを抑制し、駆動流体の揺れを効果的に吸収することができる。これにより、フィラメント集合体３が整流子４５の上端部に引っ掛かることを抑制することができ、「糸切れ難さの評価」を向上させることができる。 In this embodiment, the width W/w1 of the through passage 42c relative to the average center interval of the commutator 45 (see Table 1) is preferably 20 to 50. Here, if the width W/w1 of the through passage 42c relative to the average center interval of the commutator 45 is 20 or more, the number of partition areas PA1 (functioning as a rectifying area) formed between the commutators 45 as viewed from the short side direction (X-axis direction) can be increased, and the high-pressure air F for the ejector can be effectively rectified. This can suppress the shaking and bias that occurs in the filament aggregate 3, and improve the "evaluation of the uniformity of the formation". On the other hand, if the width W/w1 of the through passage 42c relative to the average center interval of the commutator 45 is 50 or less, the number of partition areas PA1 (functioning as a rectifying area) formed between the commutators 45 as viewed from the short side direction (X-axis direction) can be limited, so that the shaking of the driving fluid from each partition area PA1 can be prevented from interfering with each other in the communication area PA2 (functioning as a buffer area), and the shaking of the driving fluid can be effectively absorbed. This prevents the filament assembly 3 from getting caught on the upper end of the commutator 45, improving the "evaluation of resistance to thread breakage."

本実施形態の貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）（表１参照）は、０．０１～０．２であるのが好ましい。ここで、貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）が０．０１以上であれば、垂直方向からみた、貫通路４２ｃに占める整流子４５の割合を高めることができ、噴射されたイジェクター用高圧エアーＦを効果的に整流することができる。これにより、フィラメント集合体３に生じる揺れや偏りを抑制することができ、「地合の均一性の評価」を向上させることができる。他方、貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）が０．２以下であれば、垂直方向からみた、貫通路４２ｃに占める通過領域ＰＡの割合を高めることができ、駆動流体及びフィラメント集合体３の通過をスムーズに行うことができる。これにより、フィラメント集合体３が整流子４５の上端部に引っ掛かることを抑制することができ、「糸切れ難さの評価」を向上させることができる。 In this embodiment, the total cross-sectional area A/(D×W) of the commutator 45 relative to the cross-sectional area of the through passage 42c (see Table 1) is preferably 0.01 to 0.2. Here, if the total cross-sectional area A/(D×W) of the commutator 45 relative to the cross-sectional area of the through passage 42c is 0.01 or more, the ratio of the commutator 45 in the through passage 42c viewed from the vertical direction can be increased, and the high-pressure air F for the ejector can be effectively rectified. This can suppress the shaking and bias that occurs in the filament aggregate 3, and improve the "evaluation of uniformity of formation". On the other hand, if the total cross-sectional area A/(D×W) of the commutator 45 relative to the cross-sectional area of the through passage 42c is 0.2 or less, the ratio of the passing area PA in the through passage 42c viewed from the vertical direction can be increased, and the driving fluid and the filament aggregate 3 can pass through smoothly. This can suppress the filament aggregate 3 from getting caught on the upper end of the commutator 45, and improve the "evaluation of resistance to thread breakage".

＜整流子についての比較評価結果＞
実施例１乃至実施例７の評価の対比から明らかなように、貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄ、整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１、及び、貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）を、それぞれ好ましい数値範囲、つまり、貫通路４２ｃ内における整流子４５を最適化させることにより、「糸切れ難さの評価」を「○」以上、かつ、「地合の均一性の評価」を「△」以上に向上させ得るとの結論を得た（実施例１乃至実施例７参照）。また、貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄ、整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１、及び、貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）が、それぞれ好ましい数値範囲の中央値よりの値であれば、「糸切れ難さの評価」及び「地合の均一性の評価」を「◎」へと、より一層向上させることができる（実施例１参照）。ここで、連通領域ＰＡ２には、整流子４５が設けられていないものの、長辺方向に配置された複数の区分領域ＰＡ１との間で駆動流体の移動、つまり、短辺方向への移動が生じている。このため、連通領域ＰＡ２においても、長辺方向への駆動流体及びフィラメント集合体３の揺れが規制され、不織布５全体として、「糸切れ難さの評価」及び「地合の均一性の評価」が向上するものと考えられる。このように、本実施形態において、貫通路４２ｃ内における整流子４５を最適化させることにより、フィラメント集合体３の糸切れを抑制するとともに、フィラメント集合体３の偏りを抑制するという効果を奏すること、つまり、前述した特許文献１における問題点（乱流によるフィラメント集合体の偏り）を解消することができる。 <Comparative evaluation results for commutators>
As is clear from a comparison of the evaluations of Examples 1 to 7, the depth d1/D of the commutator 45 relative to the through passage 42c, the width W/w1 of the through passage 42c relative to the average center-to-center spacing of the commutator 45, and the total cross-sectional area A/(D x W) of the commutator 45 relative to the cross-sectional area of the through passage 42c are each within a preferred numerical range, i.e., by optimizing the commutator 45 within the through passage 42c, it is possible to improve the ``evaluation of resistance to yarn breakage'' to ``○'' or higher and the ``evaluation of uniformity of texture'' to ``△'' or higher (see Examples 1 to 7). In addition, if the depth d1/D of the commutator 45 relative to the through passage 42c, the width W/w1 of the through passage 42c relative to the average center-to-center spacing of the commutator 45, and the total cross-sectional area A/(D×W) of the commutator 45 relative to the cross-sectional area of the through passage 42c are values closer to the median of the preferred numerical ranges, the "evaluation of resistance to yarn breakage" and the "evaluation of uniformity of texture" can be further improved to "◎" (see Example 1). Here, although the commutator 45 is not provided in the communication region PA2, the movement of the driving fluid occurs between the communication region PA2 and the multiple partition regions PA1 arranged in the long side direction, that is, the movement in the short side direction. Therefore, the swinging of the driving fluid and the filament aggregate 3 in the long side direction is restricted in the communication region PA2 as well, and it is considered that the "evaluation of resistance to yarn breakage" and the "evaluation of uniformity of texture" of the nonwoven fabric 5 as a whole are improved. In this way, in this embodiment, by optimizing the commutator 45 in the through passage 42c, it is possible to suppress thread breakage of the filament assembly 3 and to suppress bias of the filament assembly 3, thereby eliminating the problem in Patent Document 1 mentioned above (bias of the filament assembly due to turbulence).

以上に対し、比較例１では、貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄが、比較例３では、整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１が、比較例５では、貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）が、それぞれ好ましい数値範囲の下限値未満の値となっている。これにより、比較例１、３及び５では、複数の区分領域ＰＡ１を整流領域として効果的に機能させることや、整流子４５により、噴射されたイジェクター用高圧エアーＦを効果的に整流することができず、フィラメント集合体３に揺れ及び偏りが生じている。このため、「地合の均一性の評価」が「×」、「糸切れ難さの評価」が「△」へと低下している。また、比較例２では、貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄが、比較例４では、整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１が、比較例６では、貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）が、それぞれ好ましい数値範囲の上限値を超えた値となっている。これにより、比較例２、４及び６では、連通領域ＰＡ２を緩衝領域として効果的に機能させることや、駆動流体及びフィラメント集合体３をスムーズに通過させることができず、フィラメント集合体３が整流子４５の上端部に引っ掛かることが生じている。このため、「糸切れ難さの評価」が「×」へと低下している。この際、比較例２、４及び６では、糸切れが多いため、エンボスが均一かつ十分にかからず、不織布を作成することができないため、「地合の均一性の評価」は、「－」（評価不能）となっている。 In contrast to the above, in Comparative Example 1, the depth d1/D of the commutator 45 relative to the through passage 42c, in Comparative Example 3, the width W/w1 of the through passage 42c relative to the average center-to-center spacing of the commutator 45, and in Comparative Example 5, the total cross-sectional area A/(D x W) of the commutator 45 relative to the cross-sectional area of the through passage 42c are all less than the lower limit of the preferred numerical range. As a result, in Comparative Examples 1, 3, and 5, the multiple partition areas PA1 cannot be made to function effectively as straightening areas, and the commutator 45 cannot effectively straighten the high-pressure air F for the ejector, causing shaking and bias in the filament assembly 3. As a result, the "evaluation of uniformity of texture" is lowered to "x" and the "evaluation of resistance to yarn breakage" is lowered to "△". In addition, in Comparative Example 2, the depth d1/D of the commutator 45 relative to the through passage 42c, in Comparative Example 4, the width W/w1 of the through passage 42c relative to the average center distance of the commutator 45, and in Comparative Example 6, the total cross-sectional area A/(D×W) of the commutator 45 relative to the cross-sectional area of the through passage 42c are all values that exceed the upper limit of the preferred numerical range. As a result, in Comparative Examples 2, 4, and 6, the communication area PA2 cannot function effectively as a buffer area, and the driving fluid and the filament aggregate 3 cannot pass through smoothly, and the filament aggregate 3 is caught on the upper end of the commutator 45. For this reason, the "evaluation of resistance to thread breakage" is lowered to "x". In this case, in Comparative Examples 2, 4, and 6, there are many thread breaks, so the embossing is not uniform and sufficient, and a nonwoven fabric cannot be produced, and the "evaluation of uniformity of texture" is "-" (unable to be evaluated).

＜その他＞
本発明は、上述した各形態や、各実施例、随所に述べた変形例に限られることなく、本発明の技術的思想から逸脱しない範囲で、適宜の変更や変形が可能である。＜Other＞
The present invention is not limited to the above-described embodiments, examples, and modified examples, and can be modified or changed as appropriate without departing from the technical concept of the present invention.

１第１の原料樹脂
２第２の原料樹脂
３フィラメント集合体（延伸状態）
４フィラメント集合体（搬送状態）
５不織布
１１第１の押出機
１２第２の押出機
２０紡糸口金
３０冷却用送風機
４０イジェクター
４２ボディー
４２ａ吸引口
４２ｂ吐出口
４２ｃ貫通路
４２ｄスリット
４５，４５ａ，４５ｂ，４５ｃ，４５ｄ整流子
５０捕集コンベア
５９吸引ボックス
１００スパンボンド不織布製造装置
Ａ整流子の総断面積
Ａ１整流子の断面積
Ｄ貫通路の奥行
ｄ１整流子の奥行
Ｅ吐出エアー
Ｆイジェクター用高圧エアー
Ｌ貫通路の垂直方向の長さ
ｌ１整流子の垂直方向の長さ
ＰＡ通過領域
ＰＡ１区分領域
ＰＡ２連通領域
Ｗ貫通路の幅
ｗ１整流子の平均中心間隔 1 First raw material resin 2 Second raw material resin 3 Filament aggregate (stretched state)
4 Filament assembly (transport state)
5 Nonwoven fabric 11 First extruder 12 Second extruder 20 Spinneret 30 Cooling blower 40 Ejector 42 Body 42a Suction port 42b Discharge port 42c Through passage 42d Slit 45, 45a, 45b, 45c, 45d Commutator 50 Collection conveyor 59 Suction box 100 Spunbond nonwoven fabric manufacturing apparatus A Total cross-sectional area A1 of commutator Cross-sectional area D of commutator Depth of through passage d1 Depth of commutator E Discharge air F High pressure air for ejector L Vertical length l1 of through passage Vertical length PA of commutator Passing area PA1 Partition area PA2 Communication area W Width of through passage w1 Average center distance of commutator

Claims

A method for producing a nonwoven fabric, comprising the steps of:
A spinning process in which the molten thermoplastic resin is extruded as a filament assembly composed of filaments;
a cooling step of blowing cooling air onto the filament assembly to cool it;
a stretching step of stretching the filament aggregate by high-pressure air injected from a slit in an ejector into a through passage having a rectangular cross section;
Equipped with
In the stretching step,
A plurality of commutators are provided in the through passage, the commutators being arranged on an inner wall of a long side of the through passage as viewed in a vertical direction and extending in a vertical direction,
When viewed from the vertical direction, the width of the through passage in the long side direction of the through passage is W, the average center distance of the commutator is w1, the depth of the through passage in the short side direction of the through passage is D, the depth of the commutator is d1, and the total cross-sectional area of the commutator is A.
a) 0.3≦d1/D≦0.75,
b) 20≦W/w1≦50;
c) 0.01≦A/(D×W)≦0.2;
The method for producing a nonwoven fabric,

The method for manufacturing a nonwoven fabric according to claim 1, characterized in that the commutator in the through passage has a shorter vertical length than the through passage.

The method for manufacturing a nonwoven fabric according to any one of claims 1 and 2, characterized in that the commutators are provided at equal intervals on the inner wall of at least one of the pair of long sides of the through passage when viewed in the vertical direction.

The method for manufacturing a nonwoven fabric according to claim 3, characterized in that the commutators are arranged in a staggered pattern on the inner walls of a pair of long sides of the through passage when viewed in the vertical direction.

The method for producing a nonwoven fabric according to any one of claims 1 to 4, characterized in that the thermoplastic resin is a polyolefin resin.

The method for producing a nonwoven fabric according to any one of claims 1 to 5, characterized in that the thermoplastic resin contains a polypropylene resin or a polypropylene-ethylene copolymer.