JP2021167479A

JP2021167479A - Manufacturing method of nonwoven fabric

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Publication number: JP2021167479A
Application number: JP2020070932A
Authority: JP
Inventors: 文夫神野; Fumio Jinno; 暁師徐; Xiao Shi Xu
Original assignee: Oji Holdings Corp
Current assignee: Oji Holdings Corp
Priority date: 2020-04-10
Filing date: 2020-04-10
Publication date: 2021-10-21
Anticipated expiration: 2040-04-10
Also published as: JP7480568B2

Abstract

To provide a manufacturing method of a nonwoven fabric which suppresses catching and deviation of a filament assembly.SOLUTION: A manufacturing method of a nonwoven fabric includes a drawing step in which a plurality of commutators 45 are disposed on an inner wall of the long side of the cross-section of a through passage 42c when viewed from the vertical direction, the commutators 45 extending in the vertical direction. When the width of the long side of the cross-section of the through passage 42c when viewed from the vertical direction is represented as W, the average center interval of the commutator 45 is represented as w1, the depth of the short side of the cross-section of the through passage 42c is represented as D, the depth of the commutator 45 is represented as d1, and the total cross-sectional area of the commutator 45 is represented as A, the following expressions are satisfied: a) 0.3≤d1/D≤0.75, b) 20≤W/w1≤50, and c) 0.01≤A/(D×W)≤0.2. Thereby, the breakage of the filament assembly 3 can be suppressed, and the deviation of the filament assembly 3 can be suppressed.SELECTED DRAWING: Figure 3

Description

本発明は、フィラメント集合体を空気力学的に延伸させる延伸工程を備える不織布の製造方法に関する。 The present invention relates to a method for producing a nonwoven fabric comprising a stretching step of aerodynamically stretching the filament aggregate.

不織布の製造方法において、フィラメントから不織布を形成するものがある。例えば、その製造方法の一つであるスパンボンド製法においては、紡糸工程により、紡糸口金の多数の紡糸孔から熱可塑性樹脂を溶融紡糸して、フィラメントの束であるフィラメント集合体を形成する。このフィラメント集合体は、冷却工程により、制御された一様流である冷却エアーが水平方向から送風され、所望の硬さに冷却された後に、延伸工程により、垂直方向に引っ張られる。その後、搬送工程により、直接捕集ベルト上に堆積するフィラメント集合体が搬送されるとともに、絡合工程により、フィラメント集合体同士を絡合させ不織布を形成している。 In the method for producing a non-woven fabric, there is a method of forming a non-woven fabric from filaments. For example, in the spunbond manufacturing method, which is one of the manufacturing methods, a thermoplastic resin is melt-spun from a large number of spinning holes of a spinneret by a spinning process to form a filament aggregate which is a bundle of filaments. The filament aggregate is pulled in the vertical direction by the stretching step after cooling air, which is a controlled uniform flow, is blown from the horizontal direction by the cooling step and cooled to a desired hardness. After that, the filament aggregates directly deposited on the collection belt are conveyed by the conveying step, and the filament aggregates are entangled with each other by the entanglement step to form a non-woven fabric.

ここで、延伸工程としては、空気力学的にフィラメント集合体を垂直方向に牽引するイジェクターが広く採用されている。このイジェクターは、フィラメント集合体を細繊化するために、極めて狭いスリットから比較的高圧の駆動流体を一様に噴射させて、フィラメント集合体の牽引速度を大きくするものである。 Here, as the drawing step, an ejector that aerodynamically pulls the filament aggregate in the vertical direction is widely adopted. In this ejector, in order to make the filament aggregate finer, a relatively high pressure driving fluid is uniformly injected from an extremely narrow slit to increase the traction speed of the filament aggregate.

また、近年、不織布における肌触りを向上させること、つまり、地合の均一性を向上させることが要望されている。これに対して、特許文献１には、イジェクターの吐出口のみに設けた一対の吐出口幅規定部材を微少変形させることにより、フィラメント集合体の引っ掛かりを抑制するとともに、フィラメント集合体の偏りを調整し、地合の均一性を向上させるものが記載されている。 Further, in recent years, there has been a demand for improving the feel of the non-woven fabric, that is, improving the uniformity of the formation. On the other hand, in Patent Document 1, by slightly deforming a pair of discharge port width defining members provided only in the discharge port of the ejector, the filament aggregate is suppressed from being caught and the bias of the filament aggregate is adjusted. However, those that improve the uniformity of the formation are described.

国際公開第２０１７／０３８９７７号International Publication No. 2017/038977

このイジェクターにおいて、フィラメント集合体を牽引する駆動流体は、スリットから噴射された直後においては、それほど大規模な乱流とはなっていない。しかしながら、本発明者らは、噴射された高圧エアーが、内部通路を下流側へと移動するにつれて、非定常的でかつ大規模な渦を伴う乱流へと遷移することを見出した。よって、特許文献１においても同様に、駆動流体は、非定常的でかつ大規模な渦を伴う乱流へと遷移するため、イジェクターの吐出口の幅のみを微少変形させても、フィラメント集合体の偏りが生じてしまうという問題点を有していた。以下、この問題点を「乱流によるフィラメント集合体の偏り」という。 In this ejector, the driving fluid that pulls the filament aggregate does not become a large-scale turbulence immediately after being ejected from the slit. However, the present inventors have found that the injected high-pressure air transitions to a turbulent flow accompanied by a large-scale vortex that is unsteady as it moves downstream in the internal passage. Therefore, similarly in Patent Document 1, since the driving fluid transitions to a turbulent flow accompanied by a non-stationary and large-scale vortex, even if only the width of the ejector discharge port is slightly deformed, the filament aggregate There was a problem that the bias was generated. Hereinafter, this problem is referred to as "bias of filament aggregate due to turbulent flow".

本発明の目的は、フィラメント集合体の引っ掛かりを抑制するとともに、フィラメント集合体の偏りを抑制する不織布の製造方法を提供することである。 An object of the present invention is to provide a method for producing a nonwoven fabric that suppresses catching of filament aggregates and suppresses bias of filament aggregates.

上記課題を解決するために、不織布の製造方法は、溶融した熱可塑性樹脂をフィラメントから構成されるフィラメント集合体として押し出す紡糸工程と、冷却エアーを前記フィラメント集合体に送風し冷却する冷却工程と、前記フィラメント集合体をイジェクター内のスリットから、矩形形状の断面を有する貫通路へと噴射する高圧エアーにより延伸する延伸工程と、を備え、前記延伸工程において、前記貫通路内には、垂直方向からみて、前記貫通路の長辺の内壁に複数配置されるとともに、垂直方向に延在する整流子が設けられており、垂直方向からみた、前記貫通路の長辺方向における、前記貫通路の幅をＷ、前記整流子の平均中心間隔をｗ１とし、前記貫通路の短辺方向における、前記貫通路の奥行をＤ、前記整流子の奥行をｄ１とし、前記整流子の総断面積をＡとしたときに、ａ）０．３≦ｄ１/Ｄ≦０．７５、ｂ）２０≦Ｗ/ｗ１≦５０、ｃ）０．０１≦Ａ/（Ｄ×Ｗ）≦０．２、となるものである。 In order to solve the above problems, the method for producing a non-woven fabric includes a spinning step of extruding a molten thermoplastic resin as a filament aggregate composed of filaments, and a cooling step of blowing cooling air to the filament aggregate to cool the filament aggregate. A stretching step of stretching the filament aggregate by high-pressure air jetted from a slit in the ejector into a through-passage having a rectangular cross section is provided. As seen, a plurality of commutators are arranged on the inner wall of the long side of the through-passage, and commutators extending in the vertical direction are provided, and the width of the through-passage in the long-side direction of the through-passage as viewed from the vertical direction. W, the average center spacing of the commutator is w1, the depth of the commutator in the short side direction of the commutator is D, the depth of the commutator is d1, and the total cross-sectional area of the commutator is A. Then, a) 0.3 ≦ d1 / D ≦ 0.75, b) 20 ≦ W / w1 ≦ 50, c) 0.01 ≦ A / (D × W) ≦ 0.2. be.

また、上記不織布の製造方法は、前記貫通路内における前記整流子は、前記貫通路と比べ、垂直方向の長さが短いものとしてもよい。 Further, in the method for producing the non-woven fabric, the commutator in the gangway may have a shorter length in the vertical direction than the gangway.

また、上記不織布の製造方法は、前記整流子は、垂直方向からみて、前記貫通路の一対の長辺の少なくとも一方の内壁に、等間隔に設けられているものとしてもよい。 Further, in the method for producing the non-woven fabric, the commutators may be provided at equal intervals on at least one inner wall of the pair of long sides of the gangway when viewed from the vertical direction.

また、上記不織布の製造方法は、前記整流子は、垂直方向からみて、前記貫通路の一対の長辺の内壁に、千鳥状に配列されているものとしてもよい。 Further, in the method for producing the non-woven fabric, the commutators may be arranged in a staggered manner on the inner walls of the pair of long sides of the gangway when viewed from the vertical direction.

また、上記不織布の製造方法は、前記熱可塑性樹脂がポリオレフィン樹脂であるものとしてもよい。 Further, in the method for producing the nonwoven fabric, the thermoplastic resin may be a polyolefin resin.

また、上記不織布の製造方法は、前記熱可塑性樹脂がポリプロピレン樹脂、またはポリプロピレンーエチレン共重合体を含むものとしてもよい。 Further, in the method for producing the nonwoven fabric, the thermoplastic resin may contain a polypropylene resin or a polypropylene-ethylene copolymer.

本発明によれば、フィラメント集合体の引っ掛かりを抑制するとともに、フィラメント集合体の偏りを抑制する不織布の製造方法を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a method for producing a non-woven fabric that suppresses catching of filament aggregates and suppresses bias of filament aggregates.

本発明の一実施形態に係るスパンボンド不織布製造装置の概略図である。It is the schematic of the spunbonded nonwoven fabric manufacturing apparatus which concerns on one Embodiment of this invention. 図１に示されるイジェクターの詳細を説明する斜視図である。It is a perspective view explaining the details of the ejector shown in FIG. 図２のＩＩＩ−ＩＩＩ断面線で切断した断面図である。It is sectional drawing which cut at the section line III-III of FIG. 図２の矢印Ｄ方向から撮影した画像情報を示す図である。（ａ）、（ｂ）、（ｃ）が付記された図は、それぞれ、整流子なしの状態、整流子ありの状態、整流子を最適化させた状態、をそれぞれ表す。また、（１）、（２）が付記された図は、図２の矢印Ｇ方向から高速度カメラにより撮像領域を撮影した時間経過の一部を示す撮像画像、撮影時間に対する平均輝度値を示す図、をそれぞれ表す。It is a figure which shows the image information taken from the arrow D direction of FIG. The figures to which (a), (b), and (c) are added represent a state without a commutator, a state with a commutator, and a state with an optimized commutator, respectively. Further, the figures to which (1) and (2) are added show a captured image showing a part of the time elapsed when the imaging region was photographed by the high-speed camera from the direction of arrow G in FIG. 2, and the average brightness value with respect to the imaging time. The figures are shown respectively. 図３に対応するその他の整流子の様態を説明する断面図であり、（ａ）半円形状、（ｂ）三角形状、（ｃ）矩形形状、（ｄ）平板形状、をそれぞれ表す。It is sectional drawing explaining the mode of other commutators corresponding to FIG. 3, and shows (a) semicircular shape, (b) triangular shape, (c) rectangular shape, and (d) flat plate shape, respectively.

本発明の実施形態について、図１から図５を参照しながら詳細に説明する。ただし、本発明は本実施形態の態様に限定されるものではない。 An embodiment of the present invention will be described in detail with reference to FIGS. 1 to 5. However, the present invention is not limited to the aspects of the present embodiment.

＜不織布製造装置＞
本実施形態による複数のフィラメントの束（以下、「フィラメント集合体」という）３，４及びこれを含む不織布５は、特別な装置を用いることなく、通常の複合溶融紡糸法による不織布製造装置により得ることができる。中でも、生産性に優れるスパンボンド法による不織布製造装置が好ましく用いられる。 <Non-woven fabric manufacturing equipment>
The bundles (hereinafter, referred to as "filament aggregates") 3 and 4 of a plurality of filaments according to the present embodiment and the nonwoven fabric 5 containing the bundles 3 and 4 are obtained by a nonwoven fabric manufacturing apparatus by a normal composite melt spinning method without using a special apparatus. be able to. Among them, a non-woven fabric manufacturing apparatus by the spunbond method, which is excellent in productivity, is preferably used.

図１は、本発明の一実施形態に係るスパンボンド不織布製造装置（以下、「不織布製造装置」という）１００における概略図を、限定目的ではなく例示目的で示す。図中の白抜きの矢印Ａ、矢印Ｂ、矢印Ｃ及び矢印Ｄは、フィラメント集合体３の紡出方向、フィラメント集合体３の延伸方向、捕集ベルト５１の搬送方向（以下、「ＭＤ方向」ともいう）及び捕集ベルト５１の周回方向をそれぞれ表している。また、図中のＸ軸方向、Ｙ軸方向及びＺ軸方向は、搬送方向Ｃ（ＭＤ方向）、捕集ベルト５１におけるＭＤ方向と直交する方向（以下、「ＣＤ方向」ともいう）、及び、Ｘ軸方向及びＹ軸方向と直交する垂直方向を示すものである。 FIG. 1 shows a schematic view of a spunbonded nonwoven fabric manufacturing apparatus (hereinafter, referred to as “nonwoven fabric manufacturing apparatus”) 100 according to an embodiment of the present invention, not for a limited purpose but for an exemplary purpose. The white arrows A, B, arrow C, and arrow D in the figure are the spinning direction of the filament assembly 3, the stretching direction of the filament assembly 3, and the transport direction of the collection belt 51 (hereinafter, "MD direction"). Also referred to as) and the circumferential direction of the collection belt 51, respectively. Further, the X-axis direction, the Y-axis direction, and the Z-axis direction in the drawing are the transport direction C (MD direction), the direction orthogonal to the MD direction of the collection belt 51 (hereinafter, also referred to as “CD direction”), and It indicates a vertical direction orthogonal to the X-axis direction and the Y-axis direction.

不織布製造装置１００は、第１及び第２の押出機１１，１２（紡糸工程）と、紡糸口金（紡糸工程）２０と、冷却用送風機（冷却工程）３０と、イジェクター（延伸工程）４０と、捕集コンベア５０と、熱エンボスロール６０と、ワインダー７０と、から構成される。以下、それらの概要を順に説明する。 The non-woven fabric manufacturing apparatus 100 includes first and second extruders 11 and 12 (spinning process), a spinneret (spinning process) 20, a cooling blower (cooling process) 30, an ejector (drawing process) 40, and the like. It is composed of a collection conveyor 50, a thermal embossing roll 60, and a winder 70. The outlines thereof will be described in order below.

第１の押出機１１は、第１の原料樹脂１を溶融しながら、螺旋状の第１のローター１３の回転により、所定流量の溶融物を紡糸口金２０へと送液する。同様に、第２の押出機１２は、第２の原料樹脂２を溶融しながら、螺旋状の第２のローター１４の回転により、所定流量の溶融物を紡糸口金２０へと送液する。 The first extruder 11 melts the first raw material resin 1 and sends a predetermined flow rate of the melt to the spinneret 20 by the rotation of the spiral first rotor 13. Similarly, the second extruder 12 melts the second raw material resin 2 and sends the melt at a predetermined flow rate to the spinneret 20 by the rotation of the spiral second rotor 14.

（第１の原料樹脂）
第１の原料樹脂１は、熱可塑性樹脂を主成分とする。すなわち、第１の原料樹脂１は、第１の原料樹脂１の全固形分を基準にして９０質量％以上１００質量％以下の量で熱可塑性樹脂を含むことができる。第１の原料樹脂１に適用可能な熱可塑性樹脂としては、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレンーエチレン共重合体等のポリオレフィン系の樹脂が化学的に安定していて安全性が高いため、衛生材の用途として好ましく使用される。複合繊維からなるフィラメントの紡糸性等の観点から、熱可塑性樹脂には、ポリプロピレン（ＰＰ）がより好ましく使用される。 (First raw material resin)
The first raw material resin 1 contains a thermoplastic resin as a main component. That is, the first raw material resin 1 can contain a thermoplastic resin in an amount of 90% by mass or more and 100% by mass or less based on the total solid content of the first raw material resin 1. As the thermoplastic resin applicable to the first raw material resin 1, a polyolefin-based resin such as polypropylene (PP), polyethylene (PE), or polypropylene-ethylene copolymer is chemically stable and highly safe. Therefore, it is preferably used as a sanitary material. From the viewpoint of spinnability of filaments made of composite fibers, polypropylene (PP) is more preferably used as the thermoplastic resin.

（第２の原料樹脂）
第２の原料樹脂２は、熱可塑性樹脂を主成分とする。詳細には、第２の原料樹脂２は、第２の原料樹脂２の全固形分を基準にして９０質量％以上１００質量％以下の量で熱可塑性樹脂を含む。 (Second raw material resin)
The second raw material resin 2 contains a thermoplastic resin as a main component. Specifically, the second raw material resin 2 contains a thermoplastic resin in an amount of 90% by mass or more and 100% by mass or less based on the total solid content of the second raw material resin 2.

第２の原料樹脂２の主成分に適用可能な熱可塑性樹脂としては、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレンーエチレン共重合体等のポリオレフィン樹脂が挙げられる。熱可塑性樹脂は、１種類を使用してもよく、２種類以上を併用してもよい。複合繊維からなるフィラメントの触り心地などの風合いの観点から、熱可塑性樹脂には、ポリエチレン（ＰＥ）を好ましく使用することができる。 Examples of the thermoplastic resin applicable to the main component of the second raw material resin 2 include polyolefin resins such as polypropylene (PP), polyethylene (PE), and polypropylene-ethylene copolymer. One type of thermoplastic resin may be used, or two or more types may be used in combination. From the viewpoint of texture such as the feel of a filament made of a composite fiber, polyethylene (PE) can be preferably used as the thermoplastic resin.

（添加物）
複合繊維からなるフィラメントは、第１の原料樹脂１及び第２の原料樹脂２のそれぞれにおいて、熱可塑性樹脂に加えて、本発明の目的を損なわない範囲で必要に応じて添加物を含有していてもよい。安全性を確保しつつ必要な機能を発揮させるために、添加物は第１の原料樹脂１及び第２の原料樹脂２を合わせた全固形分を基準にして１質量％以下とすることが好ましい。 (Additive)
The filament made of the composite fiber contains, in addition to the thermoplastic resin, an additive as necessary in each of the first raw material resin 1 and the second raw material resin 2 as long as the object of the present invention is not impaired. You may. In order to exert the necessary functions while ensuring safety, the additive is preferably 1% by mass or less based on the total solid content of the first raw material resin 1 and the second raw material resin 2. ..

添加物の原料としては、例えば、公知の耐熱安定剤及び耐候安定剤などの各種の安定剤、帯電防止剤、スリップ剤、アンチブロッキング剤、防曇剤、滑剤、染料、顔料、天然油、合成油、ワックス等が挙げられる。 Examples of raw materials for additives include various stabilizers such as known heat-resistant stabilizers and weather-resistant stabilizers, antistatic agents, slip agents, anti-blocking agents, antifogging agents, lubricants, dyes, pigments, natural oils, and synthetic oils. Examples include oil and wax.

安定剤としては、例えば、２，６−ジ−t−ブチル−４−メチルフェノール（ＢＨＴ）等の老化防止剤；テトラキス［メチレン−３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン、β−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオン酸アルキルエステル、２，２’−オキザミドビス［エチル−３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート等のフェノール系酸化防止剤；ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸カルシウム、１，２-ヒドロキシステアリン酸カルシウムなどの脂肪酸金属塩；グリセリンモノステアレート、グリセリンジステアレート、ペンタエリスリトールモノステアレート、ペンタエリスリトールジステアレート、ペンタエリスリトールトリステアレート等の多価アルコール脂肪酸エステルなどを挙げることができる。また、これらを組み合わせて用いることもできる。 Stabilizers include, for example, anti-aging agents such as 2,6-di-t-butyl-4-methylphenol (BHT); tetrakis [methylene-3- (3,5-di-t-butyl-4-hydroxy). Phenyl) propionate] methane, β- (3,5-di-t-butyl-4-hydroxyphenyl) propionic acid alkyl ester, 2,2'-oxamidbis [ethyl-3- (3,5-di-t-butyl) Phenolic antioxidants such as -4-hydroxyphenyl) propionate; fatty acid metal salts such as zinc stearate, calcium stearate, calcium 1,2-hydroxystearate; glycerin monostearate, glycerin disstearate, pentaerythritol monostearate , Pentaerythritol distearate, polyhydric alcohol fatty acid esters such as pentaerythritol tristearate, and the like. Moreover, these can also be used in combination.

滑剤としては、例えば、オレイン酸アミド、エルカ酸アミド、ステアリン酸アミド等が挙げられる。 Examples of the lubricant include oleic acid amide, erucic acid amide, stearic acid amide and the like.

また、シリカ、ケイ藻土、アルミナ、酸化チタン、酸化マグネシウム、軽石粉、軽石バルーン、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、塩基性炭酸マグネシウム、ドロマイト、硫酸カルシウム、チタン酸カリウム、硫酸バリウム、亜硫酸カルシウム、タルク、クレー、マイカ、アスベスト、ケイ酸カルシウム、モンモリロナイト、ベントナイト、グラファイト、アルミニウム粉、硫化モリブデン等の充填剤を含有していてもよい。 Also, silica, diatomaceous soil, alumina, titanium oxide, magnesium oxide, pebbles powder, pebbles balloon, aluminum hydroxide, magnesium hydroxide, basic magnesium carbonate, dolomite, calcium sulfate, potassium titanate, barium sulfate, calcium sulfite, It may contain a filler such as talc, clay, mica, asbestos, calcium silicate, montmorillonite, bentonite, graphite, aluminum powder, and molybdenum sulfide.

紡糸口金２０は、所望の繊維構造を形成して吐出するように構成された複数の複合紡糸ノズル（不図示）を有する。このノズルより、第１の押出機１１及び第２の押出機１２からのそれぞれ溶融物が複合した複合繊維からなるフィラメント集合体３を重力方向に紡出する。 The spinneret 20 has a plurality of composite spinnery nozzles (not shown) configured to form and eject the desired fiber structure. From this nozzle, a filament aggregate 3 made of composite fibers in which melts from the first extruder 11 and the second extruder 12 are combined is spun in the direction of gravity.

冷却用送風機３０は、一対の冷却用送風機３０Ｌ，３０Ｒからなるオープン型であり、紡出されたフィラメント集合体３に対し、紡出方向Ａと直交する方向であるＸ軸方向から冷却エアー３１を送風し、フィラメント集合体３を冷却する。また、フィラメント集合体３から排気される高温の分離ガス３２は、紡出方向Ａに沿わず、冷却用送風機３０の上方へと排気されることから、フィラメント集合体３を効率的に冷却することができる。 The cooling blower 30 is an open type composed of a pair of cooling blowers 30L and 30R, and provides cooling air 31 to the spun filament aggregate 3 from the X-axis direction, which is a direction orthogonal to the spinning direction A. Blow to cool the filament assembly 3. Further, since the high-temperature separated gas 32 exhausted from the filament aggregate 3 is exhausted above the cooling blower 30 without following the spinning direction A, the filament aggregate 3 is efficiently cooled. Can be done.

イジェクター（延伸工程）４０は、オープン型であり、ボディー４２（図２参照）と、複数の整流子４５（図２参照）と、を備える。このボディー４２は、吸引口４２ａと、吐出口４２ｂと、吸引口４２ａ及び吐出口４２ｂを連通させる貫通路４２ｃと、を有し、整流子４５は、貫通路４２ｃ内に、垂直方向に延在するように複数配置される。このイジェクター４０は、ボディー４２内において、駆動流体であるイジェクター用高圧エアーＦを延伸方向Ｂの成分をもたせて噴射させることにより、ボディー４２内に低圧部を生成させる。この生成された低圧部により、フィラメント集合体３は、吸引口４２ａからボディー４２の内部に吸引され、圧力回復された駆動流体である吐出エアーＥとともに、吐出口４２ｂから外部に吐出される。詳細は後述するが、この貫通路４２ｃ内に配置される複数の整流子４５が、噴射されたイジェクター用高圧エアーＦを整流するため、フィラメント集合体３に生じる揺れや偏りを抑制することができる。 The ejector (stretching step) 40 is an open type and includes a body 42 (see FIG. 2) and a plurality of commutators 45 (see FIG. 2). The body 42 has a suction port 42a, a discharge port 42b, and a through-passage 42c that communicates the suction port 42a and the discharge port 42b, and the commutator 45 extends vertically in the through-passage 42c. Multiple arrangements are made. The ejector 40 generates a low-pressure portion in the body 42 by injecting the ejector high-pressure air F, which is a driving fluid, with a component in the stretching direction B in the body 42. The filament aggregate 3 is sucked into the body 42 from the suction port 42a by the generated low pressure portion, and is discharged to the outside from the discharge port 42b together with the discharge air E which is the driving fluid whose pressure is recovered. Although the details will be described later, since the plurality of commutators 45 arranged in the gangway 42c rectify the injected high-pressure air F for the ejector, it is possible to suppress the shaking and bias generated in the filament aggregate 3. ..

捕集コンベア５０は、捕集ベルト５１と、捕集ベルト５１の逆台形型の周回軌道の頂点に掛け回される第１乃至第４のロール５５〜５８と、上側周回軌道における捕集ベルト５１の下方に対向配置される吸引ボックス５９と、を備える。この捕集ベルト５１は、第１乃至第４のロール５５〜５８の少なくとも一つの駆動回転に伴い、時計回りに周回軌道を周回方向Ｄに移動する。イジェクター４０により延伸されたフィラメント集合体３は、直接、捕集コンベア５０の捕集ベルト５１上に所定の厚さに堆積されるとともに、搬送方向Ｃにある熱エンボスロール６０へと搬送される。 The collection conveyor 50 includes a collection belt 51, first to fourth rolls 55 to 58 hung around the apex of the inverted trapezoidal orbit of the collection belt 51, and a collection belt 51 in the upper orbit. A suction box 59, which is arranged to face the lower part of the above, is provided. The collection belt 51 moves clockwise in the orbital direction D with at least one drive rotation of the first to fourth rolls 55 to 58. The filament aggregate 3 stretched by the ejector 40 is directly deposited on the collection belt 51 of the collection conveyor 50 to a predetermined thickness, and is also conveyed to the thermal emboss roll 60 in the transfer direction C.

熱エンボスロール６０は、所定温度に加熱された凹凸の円筒面と、平らな円筒面とを有する一対の円筒ロールを備える。一対の円筒ロールは、堆積されたフィラメント集合体４を圧搾し、圧力と熱によりフィラメント集合体４の一部を絡合させ、不織布５を形成する。この交絡処理は、熱エンボス法ともいわれ、この方法により得られる不織布５は、表面にエンボスのパターンが現れる。 The thermal embossing roll 60 includes a pair of cylindrical rolls having an uneven cylindrical surface heated to a predetermined temperature and a flat cylindrical surface. The pair of cylindrical rolls squeeze the deposited filament aggregate 4 and entangle a part of the filament aggregate 4 by pressure and heat to form the non-woven fabric 5. This entanglement treatment is also called a thermal embossing method, and the non-woven fabric 5 obtained by this method has an embossed pattern appearing on the surface.

本実施形態による不織布５には、熱エンボス法の他、繊維の交絡処理の方法として、ニードルパンチ、ウォータージェット、超音波等の手段を用いる方法、またはホットエアースルーにより熱融着させる方法を採用することができる。ニードルパンチ手段は、ニードルをフィラメント集合体４に差し込んで絡合させる方法である。ウォータージェット手段は、高圧の水をフィラメント集合体４に噴射して、絡合させる方法である。超音波手段は、超音波を利用して、一部のフィラメントを溶かして、絡合させる方法である。ホットエアースルーは、ホットエアーをフィラメント集合体４に吹き出して、一部のフィラメントを溶かして絡合させる方法である。 In addition to the heat embossing method, the non-woven fabric 5 according to the present embodiment employs a method of using means such as needle punching, a water jet, or an ultrasonic wave, or a method of heat-sealing by hot air through as a method of fiber entanglement treatment. can do. The needle punching means is a method in which a needle is inserted into a filament assembly 4 and entangled. The water jet means is a method of injecting high-pressure water onto the filament aggregate 4 to entangle them. The ultrasonic means is a method of melting and entwining a part of filaments by using ultrasonic waves. The hot air through is a method in which hot air is blown to the filament aggregate 4 to melt and entangle a part of the filaments.

（不織布）
本実施形態による不織布５は、フィラメント集合体４からなり、１つの層からなる単層構成を有していてもよく、また、複数の層からなる多層構成を有していてもよい。 (Non-woven fabric)
The non-woven fabric 5 according to the present embodiment is composed of the filament aggregate 4, and may have a single-layer structure composed of one layer, or may have a multi-layer structure composed of a plurality of layers.

ワインダー７０は、連続する不織布５に皺の発生させることなく、所定の巻き硬さで巻き取る。 The winder 70 winds the continuous non-woven fabric 5 with a predetermined winding hardness without causing wrinkles.

＜イジェクターの詳細について＞
図２は、図１に示されるイジェクターの詳細を説明する斜視図である。 <Details of ejector>
FIG. 2 is a perspective view illustrating the details of the ejector shown in FIG.

イジェクター４０は、吸引口４２ａと、吐出口４２ｂと、吸引口４２ａ及び吐出口４２ｂを連通させる貫通路４２ｃと、を有するボディー４２を備える。ここで、吸引口４２ａ、吐出口４２ｂ及び貫通路４２ｃは、それぞれ、垂直方向に開口又は貫通し、Ｙ軸方向に長辺及びＸ軸方向に短辺を有する矩形形状又は矩形形状の断面を有する。このイジェクター４０は、ボディー４２内において、駆動流体であるイジェクター用高圧エアーＦを延伸方向Ｂの成分をもたせて噴射させることにより、内に低圧部を生成させる。この生成された低圧部により、フィラメント集合体３は、吸引口４２ａからボディー４２の内部に吸引され、圧力回復された駆動流体である吐出エアーＥとともに、吐出口４２ｂから外部に吐出される。 The ejector 40 includes a body 42 having a suction port 42a, a discharge port 42b, and a gangway 42c that communicates the suction port 42a and the discharge port 42b. Here, the suction port 42a, the discharge port 42b, and the through-passage 42c each have a rectangular or rectangular cross section that opens or penetrates in the vertical direction and has a long side in the Y-axis direction and a short side in the X-axis direction. .. The ejector 40 injects the ejector high-pressure air F, which is a driving fluid, with a component in the stretching direction B in the body 42 to generate a low-pressure portion inside. The filament aggregate 3 is sucked into the body 42 from the suction port 42a by the generated low pressure portion, and is discharged to the outside from the discharge port 42b together with the discharge air E which is the driving fluid whose pressure is recovered.

駆動流体は、貫通路４２ｃ内の長辺方向（Ｙ軸方向）に延在するととともに、垂直方向（Ｚ軸方向）に極めて狭い間隙を有する一対のスリット４２ｄ（図２中には片側のみ図示）からイジェクター用高圧エアーＦを一様に噴射させていることから、牽引速度は極めて大きくなっている。ここで、本発明者らは、駆動流体が、一対のスリット４２ｄから噴射された直後においては、それほど大規模な乱流とはなっていないが、貫通路４２ｃを下流側へと移動するにつれて、非定常的でかつ大規模な渦を伴う乱流へと遷移していることを見出した。さらに、本発明者らは、貫通路４２ｃを下方に向けて移動する駆動流体は、短辺方向（Ｘ軸方向）と比べ長辺方向（Ｙ軸方向）への自由度が大きいため、乱流の影響は、特に、長辺方向（Ｙ軸方向）へと大きく表れることを見出した。具体的には、この乱流により、駆動流体により牽引されるフィラメント集合体３には、常に、長辺方向へと大きな揺れが生じており、捕集ベルト５１上に堆積されるフィラメント集合体４、つまり、不織布５にはＣＤ方向（Ｙ軸方向）への偏りが生じていた。そこで、本実施形態におけるイジェクター４０は、この乱流による影響を抑制するために、貫通路４２ｃ内に、長辺方向に複数配置されるとともに、吸引口４２ａから垂直方向に長さｌ１に延在する整流子４５を備えるものである。 The driving fluid extends in the long side direction (Y-axis direction) in the through-passage 42c, and has a pair of slits 42d having an extremely narrow gap in the vertical direction (Z-axis direction) (only one side is shown in FIG. 2). Since the high-pressure air F for the ejector is uniformly injected from the ground, the traction speed is extremely high. Here, the present inventors did not have such a large-scale turbulence immediately after the driving fluid was injected from the pair of slits 42d, but as they moved downstream through the through-passage 42c, the present inventors It was found that the transition to a turbulent flow with a non-stationary and large-scale vortex was found. Further, the present inventors have a large degree of freedom in the long side direction (Y axis direction) as compared with the short side direction (X axis direction) in the driving fluid moving downward in the through path 42c, so that the turbulent flow It was found that the influence of is particularly large in the long side direction (Y-axis direction). Specifically, due to this turbulent flow, the filament aggregate 3 towed by the driving fluid always has a large sway in the long side direction, and the filament aggregate 4 deposited on the collection belt 51. That is, the non-woven fabric 5 is biased in the CD direction (Y-axis direction). Therefore, in order to suppress the influence of this turbulent flow, a plurality of ejectors 40 in the present embodiment are arranged in the through passage 42c in the long side direction and extend vertically from the suction port 42a to a length l1. The commutator 45 is provided.

（整流子及び通過領域について）
図３を用いて、整流子４５及び通過領域ＰＡを説明する。まず、整流子４５は、延伸方向Ｂ（垂直方向）からみて、円形状の断面を有するものとする。図中において、貫通路４２ｃの長辺方向における、貫通路４２ｃの幅をＷとし、整流子４５の平均中心間隔をｗ１とする。また、図中において、貫通路４２ｃの短辺方向における、貫通路４２ｃの奥行をＤとし、整流子４５の奥行をｄ１とする。さらに、図中において、整流子４５の総断面積、つまり、各整流子４５の断面積Ａ１の合計をＡとする。次に、通過領域ＰＡ（図３中のドット領域参照）は、延伸方向Ｂ（垂直方向）からみた貫通路４２ｃにおいて、整流子４５が設けられていない領域、つまり、駆動流体及びフィラメント集合体３が通過する領域として定義される。 (Commutator and pass area)
The commutator 45 and the passing region PA will be described with reference to FIG. First, it is assumed that the commutator 45 has a circular cross section when viewed from the stretching direction B (vertical direction). In the figure, the width of the gangway 42c in the long side direction of the gangway 42c is W, and the average center spacing of the commutator 45 is w1. Further, in the figure, the depth of the gangway 42c in the short side direction of the gangway 42c is D, and the depth of the commutator 45 is d1. Further, in the drawing, the total cross-sectional area of the commutators 45, that is, the total cross-sectional area A1 of each commutator 45 is defined as A. Next, the passing region PA (see the dot region in FIG. 3) is a region in which the commutator 45 is not provided in the through-passage 42c viewed from the stretching direction B (vertical direction), that is, the driving fluid and the filament aggregate 3. Is defined as the area through which.

（整流子について）
複数の整流子４５は、図２に示されるように、複数の整流子４５は、全体として逆Ｌ字形状を有し、吸引口４２ａが設けられるボディー４２の上端面に支持されるとともに、貫通路４２ｃに垂下された状態で、一方の長辺の内壁に固定状態又は非固定状態で配置されている。本実施形態における複数の整流子４５は、全体として直線形状を有し、長辺方向に沿って、整流子４５の平均中心間隔ｗ１を有し、貫通路４２ｃに垂下された状態で、一方の長辺の内壁に固定状態で配置されていても良い。また、本実施形態における整流子４５は、駆動流体により励振等を生じさせないために、剛性を高くすることが好ましい。さらに、本実施形態の貫通路４２ｃ内における複数の整流子４５の垂直方向の長さｌ１は、貫通路４２ｃの垂直方向の長さＬと比べ、短く設定されている。つまり、複数の整流子４５の下端は、貫通路４２ｃ内に配置されている。ここで、吐出口４２ｂからフィラメント集合体３とともに、外部に吐出された吐出エアーＥは、急激な圧力回復により、流路面積が拡大するため、フィラメント集合体３は、短辺方向（Ｘ軸方向）及び長辺方向に拡散される。したがって、複数の整流子４５の下端を、貫通路４２ｃ内に配置することにより、フィラメント集合体３が整流子４５の下端部に引っ掛かることを抑制することができる。なお、本実施形態における貫通路４２ｃの垂直方向の長さＬに対する整流子４５の垂直方向の長さｌ１の割合ｌ１／Ｌは、０．５以上、かつ、０．９５以下とすることが好ましい。 (About commutator)
As shown in FIG. 2, the plurality of commutators 45 have an inverted L shape as a whole, and are supported and penetrated by the upper end surface of the body 42 provided with the suction port 42a. It is hung on the road 42c and is arranged in a fixed state or a non-fixed state on the inner wall of one of the long sides. The plurality of commutators 45 in the present embodiment have a linear shape as a whole, have an average center spacing w1 of the commutators 45 along the long side direction, and are hung on the through path 42c. It may be arranged in a fixed state on the inner wall of the long side. Further, the commutator 45 in the present embodiment preferably has high rigidity so that the driving fluid does not cause excitation or the like. Further, the vertical length l1 of the plurality of commutators 45 in the through-passage 42c of the present embodiment is set shorter than the vertical length L of the through-passage 42c. That is, the lower ends of the plurality of commutators 45 are arranged in the gangway 42c. Here, the flow path area of the discharge air E discharged to the outside together with the filament assembly 3 from the discharge port 42b expands due to the rapid pressure recovery, so that the filament assembly 3 is in the short side direction (X-axis direction). ) And diffused in the long side direction. Therefore, by arranging the lower ends of the plurality of commutators 45 in the through-passage 42c, it is possible to prevent the filament aggregate 3 from being caught in the lower end portion of the commutator 45. The ratio l1 / L of the vertical length l1 of the commutator 45 to the vertical length L of the through-passage 42c in the present embodiment is preferably 0.5 or more and 0.95 or less. ..

（通過領域について）
通過領域ＰＡは、複数の整流子４５により、長辺方向に区分される複数の区分領域ＰＡ１と、この複数の区分領域ＰＡ１が、垂直方向からみて閉じた領域とならないように、複数の区分領域ＰＡ１を長辺方向に互いに連通させる連通領域ＰＡ２と、から構成されている。つまり、複数の区分領域ＰＡ１及び連通領域ＰＡ２は、互いに連通し、長辺方向に連通する一つの領域を構成している。ここで、複数の区分領域ＰＡ１は、主に、駆動流体を整流する整流領域として機能する一方、連通領域ＰＡ２は、主に、複数の区分領域ＰＡ１内において生じた駆動流体の揺れを吸収する緩衝領域として機能する。 (About the passing area)
The pass region PA includes a plurality of division regions PA1 divided in the long side direction by a plurality of commutators 45, and a plurality of division regions so that the plurality of division regions PA1 do not become closed regions when viewed from the vertical direction. It is composed of a communication region PA2 that allows PA1 to communicate with each other in the long side direction. That is, the plurality of division regions PA1 and the communication region PA2 form one region that communicates with each other and communicates with each other in the long side direction. Here, the plurality of compartmentalized regions PA1 mainly function as a rectifying region for rectifying the driving fluid, while the communication region PA2 mainly functions as a buffer for absorbing the vibration of the driving fluid generated in the plurality of compartmentalized regions PA1. Functions as an area.

（複数の区分領域について）
複数の区分領域ＰＡ１は、整流領域として機能している。具体的には、複数の区分領域ＰＡ１において、整流子４５が、駆動流体における長辺方向への揺れを物理的に規制するため、駆動流体が整流され、駆動流体における乱流の遷移を大規模ではなく小規模なものに留めることができる。これにより、駆動流体により牽引されるフィラメント集合体３の揺れや、この揺れに起因して生じるフィラメント集合体３の偏りを効果的に抑制することができる。 (About multiple division areas)
The plurality of division regions PA1 function as rectification regions. Specifically, in the plurality of compartmentalized regions PA1, the commutator 45 physically regulates the sway of the driving fluid in the long side direction, so that the driving fluid is rectified and the transition of the turbulent flow in the driving fluid is large-scale. You can keep it small instead. As a result, it is possible to effectively suppress the shaking of the filament assembly 3 pulled by the driving fluid and the bias of the filament assembly 3 caused by this shaking.

（連通領域について）
連通領域ＰＡ２は、緩衝領域として機能している。具体的には、連通領域ＰＡ２は、各区分領域ＰＡ１と比べ大きな面積を有しているため、区分領域ＰＡ１内における駆動流体の揺れが大きくなった場合などには、連通領域ＰＡ２において、この駆動流体の揺れをバッファーのように吸収することができる。これにより、フィラメント集合体３が大きく揺れて、整流子４５の上端部に引っ掛かることを抑制することができる。 (About the communication area)
The communication region PA2 functions as a buffer region. Specifically, since the communication region PA2 has a larger area than each division region PA1, when the sway of the driving fluid in the division region PA1 becomes large, this drive is performed in the communication region PA2. It can absorb the shaking of the fluid like a buffer. As a result, it is possible to prevent the filament aggregate 3 from swinging significantly and being caught in the upper end portion of the commutator 45.

本実施形態における複数の整流子４５の配置は、通過領域ＰＡが、長辺方向に区分される複数の区分領域ＰＡ１と、複数の区分領域ＰＡ１を長辺方向に互いに連通させる連通領域ＰＡ２と、から構成されるものであればよいため、以下に示すものも包含される。本実施形態における複数の整流子４５の配置は、長辺方向に沿って、整流子４５の平均中心間隔ｗ１を有するものであるが、これに限らず、例えば、同一の整流子４５の中心間隔を有するものであっても良い。また、本実施形態における複数の整流子４５の配置は、一方（片側）の長辺の内壁に設けられる片側配列であるが、これに限らず、例えば、一対（両側）の長辺の内壁に千鳥状に設けられる千鳥状の両側配列であっても良い。さらに、本実施形態における複数の整流子４５は、長辺の内壁と別体に設けられるものであるが、これに限らず、例えば、長辺の内壁に凹凸などを形成して一体的に設けられても良い。 In the arrangement of the plurality of commutators 45 in the present embodiment, the passage region PA is divided into a plurality of division regions PA1 in the long side direction, and a communication region PA2 in which the plurality of division regions PA1 are communicated with each other in the long side direction. As long as it is composed of, the following are also included. The arrangement of the plurality of commutators 45 in the present embodiment has an average center spacing w1 of the commutators 45 along the long side direction, but is not limited to this, for example, the center spacing of the same commutator 45. It may have. Further, the arrangement of the plurality of commutators 45 in the present embodiment is a one-sided arrangement provided on the inner wall of one (one side) long side, but is not limited to this, for example, on the inner wall of a pair (both sides) of the long side. It may be a staggered bilateral arrangement provided in a staggered pattern. Further, the plurality of commutators 45 in the present embodiment are provided separately from the inner wall of the long side, but the present invention is not limited to this, and for example, the inner wall of the long side is integrally provided by forming irregularities or the like. May be done.

＜整流子の整流効果について＞
図４を用いて、整流子４５の整流効果について説明する。図中の（ａ）は、貫通路４２ｃ内に整流子４５を配置しない状態（以下、「整流子なしの状態」という）を表す。図中の（ｂ）は、貫通路４２ｃ内に整流子４５を配置した状態（以下、「整流子ありの状態」という）（図３参照）を表す。図中の（ｃ）は、貫通路４２ｃ内における整流子４５を最適化させた状態（表１中の実施例１乃至７参照）（以下、「整流子を最適化させた状態」という）を表す。また、図中の（１）は、図２の矢印Ｇ方向から高速度カメラにより固定撮像領域（Ｙ軸）を撮影した時間経過（ｔ軸）の一部を示す撮像画像である。このＹ軸方向に幅を有し、時間軸方向に延在した複数の白い筋が、フィラメント集合体３の揺れを示す。さらに、図中の（２）は、撮影時間に対する平均輝度値を示す図であり、Ｙ軸方向に隣接するピークの間隔Ｐｐ１，Ｐｐ２，Ｐｐ３が、フィラメント集合体３の揺れ幅（偏りの幅）を示す。このフィラメント集合体３の揺れ幅（偏りの幅）Ｐｐ１，Ｐｐ２，Ｐｐ３の算出は、撮像条件により、明確な輝度分布を有する撮像領域（Ｙ軸）の中心付近に対して行った。なお、高速度カメラにおける撮像条件は、フレームレートを３００００（ｆｐｓ）とし、撮像時間ｔを１８３３（ｍｓｅｃ）とした。 <Rectifier effect of commutator>
The rectifying effect of the commutator 45 will be described with reference to FIG. (A) in the figure represents a state in which the commutator 45 is not arranged in the gangway 42c (hereinafter, referred to as “a state without a commutator”). (B) in the figure represents a state in which the commutator 45 is arranged in the gangway 42c (hereinafter, referred to as “a state with a commutator”) (see FIG. 3). In the figure, (c) shows a state in which the commutator 45 in the gangway 42c is optimized (see Examples 1 to 7 in Table 1) (hereinafter, referred to as “a state in which the commutator is optimized”). show. Further, (1) in the figure is a captured image showing a part of the time elapsed (t-axis) in which the fixed imaging region (Y-axis) is photographed by the high-speed camera from the direction of arrow G in FIG. The plurality of white streaks having a width in the Y-axis direction and extending in the time-axis direction indicate the sway of the filament aggregate 3. Further, (2) in the figure is a diagram showing the average luminance value with respect to the shooting time, and the intervals Pp1, Pp2, Pp3 of the peaks adjacent to each other in the Y-axis direction are the swing width (bias width) of the filament aggregate 3. Is shown. The swing width (bias width) Pp1, Pp2, Pp3 of the filament aggregate 3 was calculated with respect to the vicinity of the center of the imaging region (Y-axis) having a clear luminance distribution depending on the imaging conditions. The imaging conditions for the high-speed camera were a frame rate of 30,000 (fps) and an imaging time of 1833 (msec).

（時間経過を示す撮像画像及び平均輝度値について）
各時間経過を示す撮像画像及び平均輝度値が示すように、複数の白い筋のＹ軸方向の幅、つまり、フィラメント集合体３の揺れが、（ａ）整流子なしの状態、（ｂ）整流子ありの状態、（ｃ）整流子を最適化させた状態の順で狭くなっていることが分かる。具体的なフィラメント集合体３の揺れ幅は、（ａ）整流子なしの状態において、Ｐｐ１＝４３．５（ｍｍ）、（ｂ）整流子ありの状態において、Ｐｐ２＝２２．５（ｍｍ）、（ｃ）整流子を最適化させた状態において、Ｐｐ３＝１２．９（ｍｍ）となっている。この結果は、貫通路４２ｃ内に複数の整流子４５を配置することにより、噴射されたイジェクター用高圧エアーＦが整流され、フィラメント集合体３に生じる揺れを抑制するという効果を奏することを示している。また、詳細は後述するが、貫通路４２ｃ内における整流子４５を最適化（表１中の実施例１乃至７参照）させることにより、フィラメント集合体３に生じる揺れをさらに抑制するという効果を奏することができる。つまり、前述した特許文献１における問題点（乱流によるフィラメント集合体の偏り）を解消することができる。 (About the captured image showing the passage of time and the average brightness value)
As shown by the captured image showing the passage of time and the average luminance value, the widths of the plurality of white streaks in the Y-axis direction, that is, the fluctuation of the filament aggregate 3, is (a) without a commutator, and (b) rectified. It can be seen that the image becomes narrower in the order of the state with the child and the state in which (c) the commutator is optimized. The specific swing width of the filament assembly 3 is (a) Pp1 = 43.5 (mm) in the state without the commutator, and (b) Pp2 = 22.5 (mm) in the state with the commutator. (C) In the state where the commutator is optimized, Pp3 = 12.9 (mm). This result shows that by arranging a plurality of commutators 45 in the gangway 42c, the injected high-pressure air F for the ejector is rectified, and the effect of suppressing the shaking generated in the filament aggregate 3 is obtained. There is. Further, as will be described in detail later, by optimizing the commutator 45 in the gangway 42c (see Examples 1 to 7 in Table 1), it is possible to further suppress the shaking generated in the filament aggregate 3. be able to. That is, the problem (bias of filament aggregate due to turbulence) in Patent Document 1 described above can be solved.

＜その他の整流子の様態について＞
図５を用いて、本実施形態におけるその他の整流子の様態について説明する。図３においては、整流子４５は、円形状の断面を有するものであったが、これに限らない。例えば、半円形状の整流子４５ａ、三角形状の整流子４５ｂ、矩形形状の整流子４５ｃ、平板形状の整流子４５ｄであっても良いし、これらの組み合わせでも良い。 <About other commutator modes>
The other modes of the commutator in the present embodiment will be described with reference to FIG. In FIG. 3, the commutator 45 has a circular cross section, but the commutator 45 is not limited to this. For example, a semicircular commutator 45a, a triangular commutator 45b, a rectangular commutator 45c, a flat plate commutator 45d may be used, or a combination thereof may be used.

＜整流子の比較評価について＞
本発明の実施例１乃至実施例７の各実施例に係る整流子４５において、物性に係る８個のパラメータについて、比較例１乃至６に対する比較評価を行った。この比較評価について、以下の表１に示す。ここで、比較評価における共通する条件として、フィラメント集合体３の材質は、ポリプロピレン樹脂とした。また、複数の整流子４５は、図３に示すように、それぞれ円形状の断面を有し、貫通路４２ｃの一方（片側）の長辺の内壁に固定された片側配列として配置され、垂直方向の長さｌ１を、５００（ｍｍ）としている。さらに、貫通路４２ｃは、幅Ｗを、６００（ｍｍ）とし、貫通路４２ｃの奥行Ｄを、５（ｍｍ）とし、垂直方向の長さＬを、５８０（ｍｍ）とした。加えて、イジェクター４０のスリット４２ｄから駆動流体として噴射されるＹ軸方向の単位長さ当たりの風量を、１５８３（Ｎｍ³／ｈ／ｍ）とした。 <Comparative evaluation of commutators>
In the commutator 45 according to each of Examples 1 to 7 of the present invention, eight parameters related to physical properties were subjected to comparative evaluation with respect to Comparative Examples 1 to 6. This comparative evaluation is shown in Table 1 below. Here, as a common condition in the comparative evaluation, the material of the filament aggregate 3 is polypropylene resin. Further, as shown in FIG. 3, the plurality of commutators 45 each have a circular cross section, are arranged as a one-sided array fixed to the inner wall of one (one side) long side of the gangway 42c, and are arranged in the vertical direction. The length l1 of the above is 500 (mm). Further, the width W of the gangway 42c is 600 (mm), the depth D of the gangway 42c is 5 (mm), and the length L in the vertical direction is 580 (mm). In addition, the air volume per unit length in the Y-axis direction injected from the slit 42d of the ejector 40 as the driving fluid was set to 1583 (Nm ³ / h / m).

＜糸切れ難さの評価について＞
フィラメントに糸切れが生じると、不織布５中に塊状のフィラメントとして出現する。よって、糸切れ難さの評価は、欠陥検出器（ＣＯＧＮＥＸ社製のＳｍａｒｔＶｉｅｗ自動欠陥検査システム）を用いて、不織布５の面積１２００００ｍ²当たりの塊状（凸状）のフィラメントの個数、つまり、欠陥数を測定する。この欠陥数が１２個以上であれば、糸切れの発生が多いため「×」、８〜１１個であれば、糸切れの発生が少ないため「△」、３〜７個であれば、糸切れの発生がほぼないため「○」、２個以下であれば、糸切れの発生がないため「◎」とした。 <Evaluation of thread breakage difficulty>
When the filament breaks, it appears as a lumpy filament in the non-woven fabric 5. Therefore, the difficulty of thread breakage is evaluated by using a defect detector (SmartView automatic defect inspection system manufactured by COGNEX) to determine the number of lumpy (convex) filaments per ^{120,000 m 2 of the non-woven fabric 5, that is, the number of defects.} To measure. If the number of defects is 12 or more, the occurrence of thread breakage is high, so "x", if the number is 8 to 11, the occurrence of thread breakage is small, so "△", and if the number is 3 to 7, the thread Since there is almost no breakage, it is marked with "○", and if there are two or less, it is marked with "◎" because there is no thread breakage.

＜地合の均一性の評価について＞
不織布には、フィラメントの太さのばらつきなどによりムラが生じる。よって、地合の均一性の評価は、地合計（野村商事株式会社製のＦＭＴ-ＭIII地合評価システム）を用いて、不織布５の光透過画像を取得し、地合指数（吸光度の変数係数であり、値が小さいほど地合が良好）を測定し、平均値を算出した。この平均値が４００以上であれば「×」、平均値が３５０以上４００未満であれば「△」、平均値が３００以上３５０未満であれば「○」、平均値が３００未満であれば「◎」とした。 <Evaluation of geological uniformity>
The non-woven fabric has unevenness due to variations in filament thickness and the like. Therefore, for the evaluation of the uniformity of the formation, the light transmission image of the non-woven fabric 5 is acquired by using the total formation (FMT-MIII formation evaluation system manufactured by Nomura Shoji Co., Ltd.), and the formation index (variable coefficient of absorbance) is obtained. The smaller the value, the better the formation), and the average value was calculated. If the average value is 400 or more, it is "x", if the average value is 350 or more and less than 400, it is "△", if the average value is 300 or more and less than 350, it is "○", and if the average value is less than 300, it is "". ◎ ”.

＜整流子について＞
「整流子４５の平均中心間隔ｗ１(ｍｍ)」については、図３に示すように、円形状の断面を有する整流子４５の中心同士の長辺方向（Ｙ軸方向）への離間距離を示す。 <About the commutator>
Regarding the "average center spacing w1 (mm) of the commutator 45", as shown in FIG. 3, the distance between the centers of the commutators 45 having a circular cross section in the long side direction (Y-axis direction) is shown. ..

「整流子４５の奥行ｄ１(ｍｍ)」については、図３に示すように、円形状の断面を有する整流子４５の短辺方向（Ｘ軸方向）の大きさを示す。 As for "depth d1 (mm) of the commutator 45", as shown in FIG. 3, the size of the commutator 45 having a circular cross section in the short side direction (X-axis direction) is shown.

「整流子４５の総断面積Ａ(ｍｍ²)」については、図３に示すように、各整流子４５の断面積Ａ１を合計した面積を示す。 As for "total cross-sectional area A (mm ² ) of commutators 45", as shown in FIG. 3, the total area of cross-sectional areas A1 of each commutator 45 is shown.

＜貫通路における整流子について＞
「貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄ」については、図３に示すように、長辺方向（Ｙ軸方向）からみた、貫通路４２ｃに対する整流子４５の割合、つまり、通過領域ＰＡに対する複数の区分領域ＰＡ１の割合を示すものである。この貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄは、「糸切れ難さの評価」及び「地合の均一性の評価」に影響を及ぼすパラメータである。 <Commutator in gangway>
Regarding "depth d1 / D of the commutator 45 with respect to the gangway 42c", as shown in FIG. 3, the ratio of the commutator 45 to the gangway 42c as seen from the long side direction (Y-axis direction), that is, the passage region PA. It shows the ratio of a plurality of division regions PA1 with respect to. The depth d1 / D of the commutator 45 with respect to the gangway 42c is a parameter that affects the “evaluation of the difficulty of thread breakage” and the “evaluation of the uniformity of the formation”.

「整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１」については、図３に示すように、短辺方向（Ｘ軸方向）からみた、整流子４５間に形成される区分領域ＰＡ１の個数を示すものである。この整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１は、「糸切れ難さの評価」及び「地合の均一性の評価」に影響を及ぼすパラメータである。 Regarding the "width W / w1 of the gangway 42c with respect to the average center spacing of the commutators 45", as shown in FIG. 3, the division region PA1 formed between the commutators 45 when viewed from the short side direction (X-axis direction). It shows the number of. The width W / w1 of the gangway 42c with respect to the average center spacing of the commutator 45 is a parameter that affects the “evaluation of the difficulty of thread breakage” and the “evaluation of the uniformity of the formation”.

「貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）」については、図３に示すように、延伸方向Ｂ（垂直方向）からみた、貫通路４２ｃに占める整流子４５の割合を示すものである。この「貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）は、「糸切れ難さの評価」及び「地合の均一性の評価」に影響を及ぼすパラメータである。 Regarding "total cross-sectional area A / (D × W) of the commutator 45 with respect to the cross-sectional area of the through-passage 42c", as shown in FIG. It shows the ratio of 45. The total cross-sectional area A / (D × W) of the commutator 45 with respect to the cross-sectional area of the gangway 42c is a parameter that affects the “evaluation of the difficulty of thread breakage” and the “evaluation of the uniformity of the formation”. ..

本実施形態の貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄ（表１参照）は、０．３〜０．７５であるのが好ましい。ここで、貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄが０．３以上であれば、長辺方向（Ｙ軸方向）からみた、通過領域ＰＡに対する複数の区分領域ＰＡ１（整流領域として機能）の割合を高めることができ、噴射されたイジェクター用高圧エアーＦを効果的に整流することができる。これにより、フィラメント集合体３に生じる揺れや偏りを抑制することができ、「地合の均一性の評価」を向上させることができる。他方、貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄが０．７５以下であれば、長辺方向（Ｙ軸方向）からみた、通過領域ＰＡに対する緩衝領域として機能する連通領域ＰＡ２（緩衝領域として機能）の割合を高めることができ、区分領域ＰＡ１内における駆動流体の揺れを効果的に吸収することができる。これにより、フィラメント集合体３が整流子４５の上端部に引っ掛かることを抑制することができ、「糸切れ難さの評価」を向上させることができる。 The depth d1 / D (see Table 1) of the commutator 45 with respect to the gangway 42c of the present embodiment is preferably 0.3 to 0.75. Here, if the depth d1 / D of the commutator 45 with respect to the through-passage 42c is 0.3 or more, a plurality of division regions PA1 (functioning as a commutator region) with respect to the passage region PA as viewed from the long side direction (Y-axis direction). The ratio of high pressure air F for an ejector can be effectively rectified. As a result, it is possible to suppress the shaking and bias that occur in the filament aggregate 3, and it is possible to improve the "evaluation of the uniformity of the formation". On the other hand, if the depth d1 / D of the commutator 45 with respect to the through-passage 42c is 0.75 or less, the communication region PA2 (as a buffer region) that functions as a buffer region with respect to the passage region PA as viewed from the long side direction (Y-axis direction). The ratio of the function) can be increased, and the fluctuation of the driving fluid in the division region PA1 can be effectively absorbed. As a result, it is possible to prevent the filament aggregate 3 from being caught in the upper end portion of the commutator 45, and it is possible to improve the "evaluation of the difficulty of thread breakage".

本実施形態の整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１（表１参照）は、２０〜５０であるのが好ましい。ここで、整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１が２０以上であれば、短辺方向（Ｘ軸方向）からみた、整流子４５間に形成される区分領域ＰＡ１（整流領域として機能）の個数を多くすることができ、噴射されたイジェクター用高圧エアーＦを効果的に整流することができる。これにより、フィラメント集合体３に生じる揺れや偏りを抑制することができ、「地合の均一性の評価」を向上させることができる。他方、整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１が５０以下であれば、短辺方向（Ｘ軸方向）からみた、整流子４５間に形成される区分領域ＰＡ１（整流領域として機能）の個数を制限できるため、連通領域ＰＡ２（緩衝領域として機能）において、各区分領域ＰＡ１からの駆動流体の揺れが互いに干渉し合うことを抑制し、駆動流体の揺れを効果的に吸収することができる。これにより、フィラメント集合体３が整流子４５の上端部に引っ掛かることを抑制することができ、「糸切れ難さの評価」を向上させることができる。 The width W / w1 (see Table 1) of the gangway 42c with respect to the average center spacing of the commutator 45 of the present embodiment is preferably 20 to 50. Here, if the width W / w1 of the through path 42c with respect to the average center spacing of the commutator 45 is 20 or more, the division region PA1 (rectifier) formed between the commutators 45 as viewed from the short side direction (X-axis direction). The number of regions) can be increased, and the injected high-pressure air F for the ejector can be effectively rectified. As a result, it is possible to suppress the shaking and bias that occur in the filament aggregate 3, and it is possible to improve the "evaluation of the uniformity of the formation". On the other hand, if the width W / w1 of the through path 42c with respect to the average center spacing of the commutator 45 is 50 or less, the division region PA1 (rectifier region) formed between the commutators 45 as viewed from the short side direction (X-axis direction). Since the number of (functioning as) can be limited, in the communication region PA2 (functioning as a buffer region), the shaking of the driving fluid from each division region PA1 is suppressed from interfering with each other, and the shaking of the driving fluid is effectively absorbed. can do. As a result, it is possible to prevent the filament aggregate 3 from being caught in the upper end portion of the commutator 45, and it is possible to improve the "evaluation of the difficulty of thread breakage".

本実施形態の貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）（表１参照）は、０．０１〜０．２であるのが好ましい。ここで、貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）が０．０１以上であれば、垂直方向からみた、貫通路４２ｃに占める整流子４５の割合を高めることができ、噴射されたイジェクター用高圧エアーＦを効果的に整流することができる。これにより、フィラメント集合体３に生じる揺れや偏りを抑制することができ、「地合の均一性の評価」を向上させることができる。他方、貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）が０．２以下であれば、垂直方向からみた、貫通路４２ｃに占める通過領域ＰＡの割合を高めることができ、駆動流体及びフィラメント集合体３の通過をスムーズに行うことができる。これにより、フィラメント集合体３が整流子４５の上端部に引っ掛かることを抑制することができ、「糸切れ難さの評価」を向上させることができる。 The total cross-sectional area A / (D × W) (see Table 1) of the commutator 45 with respect to the cross-sectional area of the gangway 42c of the present embodiment is preferably 0.01 to 0.2. Here, if the total cross-sectional area A / (D × W) of the commutator 45 with respect to the cross-sectional area of the gangway 42c is 0.01 or more, the ratio of the commutator 45 to the gangway 42c as viewed from the vertical direction is increased. It is possible to effectively rectify the injected high-pressure air F for the ejector. As a result, it is possible to suppress the shaking and bias that occur in the filament aggregate 3, and it is possible to improve the "evaluation of the uniformity of the formation". On the other hand, if the total cross-sectional area A / (D × W) of the commutator 45 with respect to the cross-sectional area of the gangway 42c is 0.2 or less, the ratio of the passing region PA to the gangway 42c when viewed from the vertical direction is increased. It is possible to smoothly pass the driving fluid and the filament aggregate 3. As a result, it is possible to prevent the filament aggregate 3 from being caught in the upper end portion of the commutator 45, and it is possible to improve the "evaluation of the difficulty of thread breakage".

＜整流子についての比較評価結果＞
実施例１乃至実施例７の評価の対比から明らかなように、貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄ、整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１、及び、貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）を、それぞれ好ましい数値範囲、つまり、貫通路４２ｃ内における整流子４５を最適化させることにより、「糸切れ難さの評価」を「○」以上、かつ、「地合の均一性の評価」を「△」以上に向上させ得るとの結論を得た（実施例１乃至実施例７参照）。また、貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄ、整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１、及び、貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）が、それぞれ好ましい数値範囲の中央値よりの値であれば、「糸切れ難さの評価」及び「地合の均一性の評価」を「◎」へと、より一層向上させることができる（実施例１参照）。ここで、連通領域ＰＡ２には、整流子４５が設けられていないものの、長辺方向に配置された複数の区分領域ＰＡ１との間で駆動流体の移動、つまり、短辺方向への移動が生じている。このため、連通領域ＰＡ２においても、長辺方向への駆動流体及びフィラメント集合体３の揺れが規制され、不織布５全体として、「糸切れ難さの評価」及び「地合の均一性の評価」が向上するものと考えられる。このように、本実施形態において、貫通路４２ｃ内における整流子４５を最適化させることにより、フィラメント集合体３の糸切れを抑制するとともに、フィラメント集合体３の偏りを抑制するという効果を奏すること、つまり、前述した特許文献１における問題点（乱流によるフィラメント集合体の偏り）を解消することができる。 <Comparative evaluation results for commutators>
As is clear from the comparison of the evaluations of Examples 1 to 7, the depth d1 / D of the commutator 45 with respect to the through-passage 42c, the width W / w1 of the through-passage 42c with respect to the average center spacing of the commutator 45, and the penetration. By optimizing the total cross-sectional area A / (D × W) of the commutator 45 with respect to the cross-sectional area of the gangway 42c in a preferable numerical range, that is, the commutator 45 in the gangway 42c, “difficulty of thread breakage”. It was concluded that the "evaluation" could be improved to "○" or higher and the "evaluation of geological uniformity" to "Δ" or higher (see Examples 1 to 7). Further, the depth d1 / D of the commutator 45 with respect to the through-passage 42c, the width W / w1 of the through-passage 42c with respect to the average center spacing of the rectifier 45, and the total cross-sectional area A / D of the commutator 45 with respect to the cross-sectional area of the through-passage 42c. If (D × W) is a value from the median value of the preferable numerical range, the “evaluation of difficulty in thread breakage” and the “evaluation of uniformity of formation” are further improved to “◎”. Can be done (see Example 1). Here, although the commutator 45 is not provided in the communication region PA2, the driving fluid moves with the plurality of division regions PA1 arranged in the long side direction, that is, in the short side direction. ing. Therefore, even in the communication region PA2, the shaking of the driving fluid and the filament aggregate 3 in the long side direction is restricted, and the non-woven fabric 5 as a whole is "evaluated for difficulty in thread breakage" and "evaluation for uniformity of formation". Is expected to improve. As described above, in the present embodiment, by optimizing the commutator 45 in the through-passage 42c, it is possible to suppress the thread breakage of the filament aggregate 3 and to suppress the bias of the filament aggregate 3. That is, the problem (bias of filament aggregate due to turbulence) in Patent Document 1 described above can be solved.

以上に対し、比較例１では、貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄが、比較例３では、整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１が、比較例５では、貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）が、それぞれ好ましい数値範囲の下限値未満の値となっている。これにより、比較例１、３及び５では、複数の区分領域ＰＡ１を整流領域として効果的に機能させることや、整流子４５により、噴射されたイジェクター用高圧エアーＦを効果的に整流することができず、フィラメント集合体３に揺れ及び偏りが生じている。このため、「地合の均一性の評価」が「×」、「糸切れ難さの評価」が「△」へと低下している。また、比較例２では、貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄが、比較例４では、整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１が、比較例６では、貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）が、それぞれ好ましい数値範囲の上限値を超えた値となっている。これにより、比較例２、４及び６では、連通領域ＰＡ２を緩衝領域として効果的に機能させることや、駆動流体及びフィラメント集合体３をスムーズに通過させることができず、フィラメント集合体３が整流子４５の上端部に引っ掛かることが生じている。このため、「糸切れ難さの評価」が「×」へと低下している。この際、比較例２、４及び６では、糸切れが多いため、エンボスが均一かつ十分にかからず、不織布を作成することができないため、「地合の均一性の評価」は、「−」（評価不能）となっている。 On the other hand, in Comparative Example 1, the depth d1 / D of the commutator 45 with respect to the through-passage 42c, in Comparative Example 3, the width W / w1 of the through-passage 42c with respect to the average center spacing of the commutator 45, and in Comparative Example 5, The total cross-sectional area A / (D × W) of the commutator 45 with respect to the cross-sectional area of the gangway 42c is a value less than the lower limit of the preferable numerical range. As a result, in Comparative Examples 1, 3 and 5, it is possible to effectively function the plurality of division regions PA1 as rectification regions, and to effectively rectify the injected high-pressure air F for the ejector by the commutator 45. This is not possible, and the filament assembly 3 is shaken and biased. For this reason, the "evaluation of the uniformity of the formation" is lowered to "x", and the "evaluation of the difficulty of thread breakage" is lowered to "Δ". Further, in Comparative Example 2, the depth d1 / D of the commutator 45 with respect to the through-passage 42c, in Comparative Example 4, the width W / w1 of the through-passage 42c with respect to the average center spacing of the commutator 45, and in Comparative Example 6, penetration. The total cross-sectional area A / (D × W) of the commutator 45 with respect to the cross-sectional area of the path 42c is a value that exceeds the upper limit of the preferable numerical range. As a result, in Comparative Examples 2, 4 and 6, the communication region PA2 could not effectively function as a buffer region, and the driving fluid and the filament aggregate 3 could not be passed smoothly, so that the filament aggregate 3 was rectified. It is occurring that the child 45 is caught in the upper end portion. For this reason, the "evaluation of the difficulty of thread breakage" is lowered to "x". At this time, in Comparative Examples 2, 4 and 6, since there are many thread breakages, embossing is not uniform and sufficient, and a non-woven fabric cannot be produced. Therefore, the "evaluation of the uniformity of the formation" is "-. "(Cannot be evaluated).

＜その他＞
本発明は、上述した各形態や、各実施例、随所に述べた変形例に限られることなく、本発明の技術的思想から逸脱しない範囲で、適宜の変更や変形が可能である。 <Others>
The present invention is not limited to the above-described embodiments, examples, and modifications described therein, and can be appropriately modified or modified without departing from the technical idea of the present invention.

１第１の原料樹脂
２第２の原料樹脂
３フィラメント集合体（延伸状態）
４フィラメント集合体（搬送状態）
５不織布
１１第１の押出機
１２第２の押出機
２０紡糸口金
３０冷却用送風機
４０イジェクター
４２ボディー
４２ａ吸引口
４２ｂ吐出口
４２ｃ貫通路
４２ｄスリット
４５，４５ａ，４５ｂ，４５ｃ，４５ｄ整流子
５０捕集コンベア
５９吸引ボックス
１００スパンボンド不織布製造装置
Ａ整流子の総断面積
Ａ１整流子の断面積
Ｄ貫通路の奥行
ｄ１整流子の奥行
Ｅ吐出エアー
Ｆイジェクター用高圧エアー
Ｌ貫通路の垂直方向の長さ
ｌ１整流子の垂直方向の長さ
ＰＡ通過領域
ＰＡ１区分領域
ＰＡ２連通領域
Ｗ貫通路の幅
ｗ１整流子の平均中心間隔 1 First raw material resin 2 Second raw material resin 3 Filament aggregate (stretched state)
4 Filament aggregate (conveyed state)
5 Non-woven fabric 11 First extruder 12 Second extruder 20 Spinning cap 30 Cooling blower 40 Ejector 42 Body 42a Suction port 42b Discharge port 42c Penetration path 42d Slit 45, 45a, 45b, 45c, 45d Commutator 50 Collection Conveyor 59 Suction box 100 Spun-bonded non-woven fabric manufacturing equipment A Total cross-sectional area of commutator A1 Cross-sectional area of commutator D Depth of through-passage d1 Depth of rectifier E Discharge air F High-pressure air for ejector L Vertical length of through-passage l1 Vertical length of commutator PA Passing area PA1 Division area PA2 Communication area W Penetration path width w1 Average center spacing of commutator

Claims

It is a method for manufacturing non-woven fabrics.
A spinning process that extrudes the molten thermoplastic resin as a filament aggregate composed of filaments,
A cooling step in which cooling air is blown to the filament aggregate to cool it,
A stretching step of stretching the filament aggregate from a slit in the ejector to a gangway having a rectangular cross section by high-pressure air.
With
In the stretching step,
In the gangway, a plurality of commutators are arranged on the inner wall of the long side of the gangway when viewed from the vertical direction, and commutators extending in the vertical direction are provided.
The width of the gangway in the long side direction of the gangway when viewed from the vertical direction is W, the average center spacing of the commutator is w1, and the depth of the gangway in the short side direction of the gangway is D. When the depth of the commutator is d1 and the total cross-sectional area of the commutator is A,
a) 0.3 ≤ d1 / D ≤ 0.75,
b) 20 ≦ W / w1 ≦ 50,
c) 0.01 ≤ A / (D x W) ≤ 0.2,
A method for producing a non-woven fabric.

The method for producing a non-woven fabric according to claim 1, wherein the commutator in the gangway has a shorter length in the vertical direction as compared with the gangway.

The commutator according to any one of claims 1 or 2, wherein the commutators are provided on at least one inner wall of a pair of long sides of the gangway when viewed in the vertical direction at equal intervals. Manufacturing method of non-woven fabric.

The method for producing a non-woven fabric according to claim 3, wherein the commutators are arranged in a staggered pattern on the inner walls of the pair of long sides of the gangway when viewed from the vertical direction.

The method for producing a nonwoven fabric according to any one of claims 1 to 4, wherein the thermoplastic resin is a polyolefin resin.

The method for producing a nonwoven fabric according to any one of claims 1 to 5, wherein the thermoplastic resin contains a polypropylene resin or a polypropylene-ethylene copolymer.